Како израчунати притисак у цеви

1. Хидростатички притисак

Хидростатички притисак је
унутрашња сила притиска због
дејством спољних сила примењених на
дата тачка у течности. Такав притисак
у свим правцима је исти и зависи
о положају тачке у течности која мирује.

Димензија хидростатског притиска
у систему МКГСС - кг / цм2 или т / м2,
у систему СИ - Н/м2.

Основни јединични односи
притисак:

	кг/цм2	Н/м2
техничка атмосфера	1	98066,5
милиметар воденог стуба	0,0001	9,80665
милиметар живе	0,00136	133,32

У практичним прорачунима 1 технички
атмосфера \у003д 1 кг / цм2 \у003д 10 м воде. Уметност. =
735 ммХг Уметност. = 98070 Н/м2.

За нестишљиву течност која је
у равнотежи под силом
гравитација, потпуно хидростатична
тачка притисак:

п=п+
х,

где је п притисак на слободну
површина течности;

х је тежина (гравитација) стуба течности
висина х са површином

пресек једнак један;

х - дубина урањања
бодова;

је специфична тежина течности.

За неке течности, вредности
специфична тежина која се користи у решавању
задаци су дати у прилогу (таб.
П-3).

Вредност вишка притиска преко
атмосферски (стр_а)
назива се манометријским, или
надпритисак:

Ако притисак на слободну површину
једнак атмосферском, затим вишак
притисак стр_м=
х.

Под атмосферским притиском
количина се назива вакуум:

Р_вацк= стр_а- Р.

Решење за већину ових проблема
одељак се односи на употребу
основна једначина хидростатике

где је з координата или
тачка ознака.

1. Општи подаци о хидрауличном прорачуну цевовода

Приликом израчунавања
цевоводе који се разматрају
стабилан, уједначен притисак
кретање било које течности
турбулентног режима, у округло-цилиндричном
цеви. Течност у цевима под притиском
је под притиском и
њихови пресеци су потпуно
испуњен. Кретање течности дуж
цевовод настаје као резултат
чињеница да је притисак на почетку тога већи од
на крају.

Хидраулични
обрачун се врши ради утврђивања
пречник цевовода д
са познатим
дужина да би се осигурало прескакање
одређени проток П
или успостављање
при задатом пречнику и дужини потребне
притисак и проток течности. Цевоводи
у зависности од дужине и шаре њиховог
локације се деле на једноставне
и сложена. За једноставне цевоводе
обухвата цевоводе који немају
гране по дужини, са константним
исти трошак.

Цевоводи
састоје се од цеви истог пречника
по целој дужини или од пресека цеви различитих
пречника и дужина. Последњи случај
односи се на серијску везу.

Једноставни цевоводи
у зависности од дужине са парцелом локалног
отпори се деле на кратке и
дугачак. кратак
цевовода
су
цјевоводи са довољно кратком дужином,
у којој локални отпор
чине више од 10% хидрауличких
губитак дужине. На пример, они укључују:
сифонске цеви, усисне
цеви крилних пумпи, сифона (притисак
водоводне цеви испод насипа пута),
цевовода унутар зграда и објеката
итд.

дугачак
цевовода
позвани
цевоводи су релативно велики
дужине у којима је губитак главе по дужини
знатно надмашују локалне
губитке. Локални губици су
мање од 510%
губици по дужини цевовода, а самим тим
могу се занемарити или увести на
хидраулички прорачуни се повећавају
коефицијент једнак 1,051,1.
Дуги цевоводи улазе у систем
водоводне мреже, црпни водови
станице, водови и цевоводи
индустријска предузећа и
пољопривредне намене и
итд.

Сложени цевоводи
имају различите гране по дужини,
оне. цевовод се састоји од мреже цеви
одређене пречнике и дужине. Комплекс
цевоводи се деле на
паралелно, ћорсокак (разгранати),
прстенасти (затворени) цевоводи,
укључени у водоводну мрежу.

Хидраулични
прорачун цевовода се смањује као
обично за решавање три главна проблема:

• дефиниција
  проток цевовода П,
  ако је познато
  притисак Х,
  дужина л
  и пречника д
  цевовод,
  с обзиром на доступност одређених локалних
  отпори или у њиховом одсуству;

• дефиниција
  потребан притисак Х,
  неопходно да се обезбеди пролаз
  познати ток П
  цевоводом
  дугачак л
  и пречника д;

• дефиниција
  пречник цевовода д
  када
  познате вредности главе Х,
  трошак П
  и дужина л.

Брзина протока течности је

где је к > пројектовани проток флуида, м3/с;

- површина живог дела цеви, м2.

Коефицијент отпора трења λ утврђује се у складу са прописима скупа правила СП 40-102-2000 „Пројектовање и уградња цевовода за водоводне и канализационе системе од полимерних материјала. Општи захтеви":

где је б неки број сличности режима протока флуида; за б > 2 узима се б = 2.

где је Ре стварни Рејнолдсов број.

где је ν коефицијент кинематичке вискозности течности, м²/с. Приликом израчунавања цеви за хладну воду, узима се једнака 1,31 10-6 м² / с - вискозитет воде на температури од +10 ° Ц;

Рекв > - Рејнолдсов број који одговара почетку квадратне области хидрауличког отпора.

где је Ке хидрауличка храпавост материјала цеви, м. За цеви од полимерних материјала узима се Ке = 0,00002 м ако произвођач цеви не даје друге вредности храпавости.

У оним случајевима протока када је Ре ≥ Рекв, израчуната вредност параметра б постаје једнака 2, а формула (4) се значајно поједностављује, претварајући се у добро познату Прандтл формулу:

На Ке = 0,00002 м, област квадратног отпора се јавља при протоку воде (ν = 1,31 10-6 м²/с) једнакој 32,75 м/с, што је практично недостижно у јавним водоводним системима.

За свакодневне прорачуне препоручују се номограми, а за тачније прорачуне - "Табеле за хидрауличне прорачуне цевовода од полимерних материјала", том 1 "Цевоводи под притиском" (А.Иа. Добромислов, М., ВНИИМП, 2004).

Приликом израчунавања према номограмима, резултат се постиже једним прекривањем лењира - треба повезати тачку са вредношћу израчунатог пречника на дп скали са тачком са вредношћу израчунатог протока на к (л / с) скала са правом линијом, ову праву линију наставити док се не укрсти са скалама брзине В и специфичних губитака главе 1000 и (мм/м). Тачке пресека праве са овим размерама дају вредност В и 1000 и.

Као што знате, трошкови електричне енергије за пумпање течности су директно пропорционални вредности Х (цетерис парибус). Заменивши израз (3) у формулу (2), лако је видети да је вредност и (и, последично, Х) обрнуто пропорционална израчунатом пречнику дп до петог степена.

Горе је показано да вредност дп зависи од дебљине зида цеви е: што је тањи зид, то је већи дп и, сходно томе, мањи је губитак притиска услед трења и цене електричне енергије.

Ако се вредност МРС цеви промени из било ког разлога, њен пречник и дебљина зида (СДР) морају се поново израчунати.

Треба имати на уму да у великом броју случајева коришћење цеви са МРС 10 уместо цеви са МРС 8, посебно цеви са МРС 6.3, омогућава смањење пречника цевовода за једну величину. Стога, у наше време, употреба полиетилена ПЕ 80 (МРС 8) и ПЕ 100 (МРС 10) уместо полиетилена ПЕ 63 (МРС 6.3) за производњу цеви омогућава не само смањење дебљине зида цеви, већ и њихову тежину. и потрошњу материјала, али и за смањење трошкова енергије за пумпање течности (цетерис парибус).

Последњих година (после 2013. године) цеви од полиетилена ПЕ80 су скоро у потпуности замењене из производње цевима од полиетилена ПЕ100. Ово се објашњава чињеницом да се сировине од којих се производе цеви испоручују из иностранства са брендом ПЕ100.А такође и чињеницом да полиетилен 100 класе има више карактеристика чврстоће, због чега се цеви производе са истим карактеристикама као и цеви од ПЕ80, али са тањим зидом, чиме се повећава пропусност полиетиленских цевовода.

Номограм за одређивање губитака притиска у цевима пречника 6, 100 мм.

Номограм за одређивање губитака притиска у цевима пречника 100, 1200 мм.

Рејнолдсов критеријум

Ову зависност је изнео енглески физичар и инжењер Озборн Рејнолдс (1842-1912).

Критеријум који помаже да се одговори на питање да ли постоји потреба за разматрањем вискозности је Рејнолдсов број Ре. Она је једнака односу енергије кретања елемента флуида који тече и рада сила унутрашњег трења.

Размотримо елемент кубне течности са дужином ивице н. Кинетичка енергија елемента је:

Према Њутновом закону, сила трења која делује на флуидни елемент је дефинисана на следећи начин:

Рад ове силе при кретању флуидног елемента на растојање н је

а однос кинетичке енергије флуидног елемента према раду силе трења је

Смањујемо и добијамо:

Ре се зове Рејнолдсов број.

Дакле, Ре је бездимензионална величина која карактерише релативну улогу вискозних сила.

На пример, ако су димензије тела са којима је течност или гас у контакту веома мале, онда ће чак и са ниским вискозитетом Ре бити безначајан и силе трења играју преовлађујућу улогу. Напротив, ако су димензије тела и брзина велике, онда Ре >> 1, па чак и велики вискозитет неће имати скоро никакав утицај на природу кретања.

Међутим, не увек велики Рејнолдсови бројеви значе да вискозност не игра никакву улогу. Дакле, када се достигне веома велика (неколико десетина или стотина хиљада) вредност Ре броја, глатки ламинарни (од латинског ламина - "плоча") ток се претвара у турбулентан (од латинског турбулентус - "бурно"). , „хаотично”), праћено хаотичним, несталним покретима течности. Овај ефекат се може приметити ако постепено отварате славину за воду: танак млаз обично тече глатко, али са повећањем брзине воде, глаткост тока је поремећена. У млазу који излази под високим притиском, честице течности се крећу насумично, осцилују, све кретање је праћено снажним мешањем.

Појава турбуленције у великој мери повећава отпор. У цевоводу, брзина турбулентног струјања је мања од брзине ламинарног тока при истим падовима притиска. Али турбуленција није увек лоша. Због чињенице да је мешање током турбуленције веома значајно, пренос топлоте - хлађење или загревање агрегата - се дешава много интензивније; хемијске реакције се шире брже.

Бернулијева једначина стационарног кретања

Једну од најважнијих једначина хидромеханике добио је 1738. швајцарски научник Данијел Бернули (1700-1782). Прво је успео да опише кретање идеалне течности, изражено у Бернулијевој формули.

Идеална течност је течност у којој не постоје силе трења између елемената идеалне течности, као ни између идеалног флуида и зидова суда.

Једначина стационарног кретања која носи његово име је:

где је П притисак течности, ρ је њена густина, в је брзина кретања, г је убрзање слободног пада, х је висина на којој се налази елемент течности.

Значење Бернулијеве једначине је да је унутар система испуњеног течношћу (секција цевовода) укупна енергија сваке тачке увек непромењена.

Бернулијева једначина има три члана:

• ρ⋅в2/2 - динамички притисак - кинетичка енергија по јединици запремине погонског флуида;
• ρ⋅г⋅х - тежински притисак - потенцијална енергија јединице запремине течности;
• П - статички притисак, по свом настанку је рад сила притиска и не представља резерву неке посебне врсте енергије („енергија притиска“).

Ова једначина објашњава зашто се у уским деловима цеви повећава брзина протока и смањује притисак на зидове цеви. Максимални притисак у цевима се поставља тачно на месту где цев има највећи попречни пресек. Уски делови цеви су у том погледу сигурни, али притисак у њима може пасти толико да течност прокључа, што може довести до кавитације и уништавања материјала цеви.

Навије-Стоксова једначина за вискозне течности

У ригорознијој формулацији, линеарна зависност вискозног трења од промене брзине флуида назива се Навије-Стоксова једначина. Узима у обзир стишљивост течности и гасова и, за разлику од Њутновог закона, важи не само близу површине чврстог тела, већ и у свакој тачки течности (близу површине чврстог тела у случају нестишљивог тела). течност, Навије-Стоксова једначина и Њутнов закон се поклапају).

Сви гасови за које је задовољен услов непрекидне средине такође се повинују Навиер-Стокесовој једначини, тј. су Њутнове течности.

Вискозност течности и гасова је обично значајна при релативно малим брзинама, па се понекад каже да је Ојлерова хидродинамика посебан (гранични) случај великих брзина Навије-Стоксове хидродинамике.

При малим брзинама, у складу са Њутновим законом вискозног трења, сила отпора тела је пропорционална брзини. При великим брзинама, када вискозност престане да игра значајну улогу, отпор тела је пропорционалан квадрату брзине (што је први открио и поткрепио Њутн).

Редослед хидрауличког прорачуна

1.
Одабран је главни тираж
прстенасти систем грејања (већина
неповољан положај у хидрауличном
однос). У ћорсокаку са две цеви
систем је прстен који пролази кроз њега
доњи инструмент најудаљенијег и
оптерећен успон, у једноцевном -
кроз најудаљеније и оптерећене
рисер.

На пример,
у двоцевном систему грејања са
горње ожичење главна циркулација
прстен ће проћи од топлотне тачке
кроз главни успон, доводни вод,
кроз најудаљенији успон, грејање
уређај у приземљу, повратна линија
до грејне тачке.

В
системи са повезаним кретањем воде у
прстен се узима као главни,
пролазећи кроз средину највише
натоварено постоље.

2.
Главни циркулациони прстен се ломи
у заплете (заплет је окарактерисан
стални проток воде и исто
пречник). Дијаграм показује
бројеви секција, њихове дужине и термичке
оптерећења. Топлотно оптерећење главног
парцеле се утврђује сабирањем
топлотна оптерећења којима ови служе
парцеле. Да бисте изабрали пречник цеви
користе се две количине:

а)
дати проток воде;

б)
приближне специфичне губитке притиска
за трење у пројектованој циркулацији
прстен Р_ср.

За
обрачун Р_к.ч
треба знати дужину главног
циркулациони прстен и израчунати
циркулациони притисак.

3.
Израчунати тираж
формула притисак

,
(5.1)

где
—
притисак који ствара пумпа, Па.
Пракса пројектовања система
грејање је показало да је највише
препоручљиво је измерити притисак пумпе,
једнаки

,
(5.2)

где

—
збир дужина одсека главне циркулације
прстенови;

—
природни притисак који настаје када
хлађење водом у апаратима, Па, могуће
одредити како

,
(5.3)

где
—
удаљеност од центра пумпе (лифта)
до центра уређаја доњег спрата, м.

Значење
коефицијент могуће
одредити из табеле 5.1.

сто
5.1 - Значење ц
у зависности од пројектоване температуре
воде у систему грејања

(),Ц	, кг/(м3К)
85-65	0,6
95-70	0,64
105-70	0,66
115-70	0,68

—
природни притисак у
као резултат хлађења воде у цевоводима
.

В
пумпни системи са доњим ожичењем
величина
може се занемарити.

1. Одлучни су
   специфични губитак притиска на трење

,
(5.4)

где
к=0,65 одређује пропорцију губитака притиска
за трење.

5.
Проток воде у области је одређен према
формула

(5.5)

где
П
- топлотно оптерећење на локацији, В:

(т_Г
— т_О)
- температурна разлика расхладне течности.

6.
По величини
ибирају се стандардне величине цеви
.

6.
За одабране пречнике цевовода
а утврђује се процењена потрошња воде
брзина расхладне течности в
а стварне специфичне
губитак притиска трења Р_ф.

Ат
избор пречника у областима са малим
брзине протока расхладне течности могу бити
велика неслагања између
и.
потцењени губицина
ове области су надокнађене прецењивањем
количинеу другим областима.

7.
Одређују се губици притиска услед трења
на израчунату површину, Па:

.
(5.6)

резултате
прорачуни су унети у табелу 5.2.

8.
Губици притиска у локалној
отпори користећи формулу:

,
(5.7)

где
- збир коефицијената локалног отпора
на подручју насеља.

Значење ξ
на свакој локацији су сажети у табели. 5.3.

Табела 5.3 -
Локални коефицијенти отпора

бр. п / стр	Имена пресеци и локални отпори	Вредности коефицијенти локалног отпора	Напомене

9.
Одредите укупан губитак притиска
у свакој области

.
(5.8)

10. Одредите
укупан губитак притиска услед трења и
у локалним отпорима у главном
циркулациони прстен

.
(5.9)

11. Упоредите Δп
Витх Δп_Р.
Укупан губитак притиска у прстену
мора бити мање од Δп_Р
на

.
(5.10)

залиха за једнократну употребу
потребан је притисак на неурачунате ин
прорачун хидрауличког отпора.

Ако услови нису
се изводе, потребно је на неким
секције прстена за промену пречника цеви.

12. Након обрачуна
главни циркулациони прстен
направите везу преосталих прстенова. В
броји се само сваки нови прстен
додатне необичне области,
повезани паралелно са секцијама
главни прстен.

Неусклађеност губитка
притисци на паралелно повезани
парцеле дозвољене до 15% са ћорсокаком
кретање воде и до 5% - са проласком.

сто
5.2 – Резултати хидрауличког прорачуна
за систем грејања

На дијаграм цевовода

Од стране прелиминарни прорачун

Од стране коначни обрачун

Број сајту

термички оптерећење П, уто

Потрошња расхладна течност Г, кг/х

Дужина сајту л, м

Пречник д, мм

Брзина в, Госпођа

Специфичан губитак притиска трења Р, Па/м

Губици притисак трења Δптр, Па

Сум коефицијенти локалног отпора ∑ξ

Губици притисак у локалним отпорима З

д, мм

в, Госпођа

Р, Па/м

Δптр, Па

∑ξ

З, Па

Рл+З, Па

Лекција 6

Промена температуре гаса дуж дужине гасовода

У стационарном протоку гаса, маса
проток у гасоводу је

. (2.41)

У ствари, кретање гаса у гасоводу
увек није изотермна. В
Током компресије, гас се загрева.
Чак и након његовог хлађења на ЦОП, температура
гас који улази у цевовод
је око 2040С,
што је много више од температуре
окружење (Т).
У пракси, температура гаса постаје
близу температуре околине
само за гасоводе малог пречника
(Ди0.
Штавише, треба узети у обзир да
цевоводни гас
је прави гас, који је својствен
Џул-Томпсонов ефекат, који узима у обзир
апсорпција топлоте током експанзије гаса.

Када се температура мења по дужини
описано је кретање гаса гасовода
систем једначина:

специфична енергија,

континуитет,

државе,

топлотни биланс.

Размотримо у првој апроксимацији једначину
топлотни биланс без узимања у обзир ефекта
Јоуле Тхомпсон. Интегрисање једначине
топлотни биланс

,

добијамо

, (2.42)

где;

К_СР- просек на сајту пун
коефицијент преноса топлоте од гаса до
Животна средина;

Г је масени проток гаса;

ц_П–
просечан изобарични топлотни капацитет гаса.

вредност_тЛ се назива бездимензионалним критеријумом
Шухов

(2.43)

Дакле, температура гаса на крају
гасовод ће бити

. (2.44)

На растојању х од почетка
утврђује се температура гаса у гасоводу
према формули

. (2.45)

Промена температуре дуж дужине гасовода
је експоненцијална (сл.
2.6).

Размотрити
утицај промене температуре гаса на
перформансе цевовода.

Множење обе стране специфичне једначине
енергија на 2 и изражавање,
добијамо

. (2.46)

На левој страни изражавамо густину гаса
изрази (2.46) из једначине стања
,
производвиз једначине континуитета,дк од термичке
баланс.

Имајући ово на уму, специфична једначина
енергија поприма облик

(2.47)

или

. (2.48)

Означавајући
и интегришући леву страну једначине
(2,48) из П_ХдоП_ДО, а десно од Т_ХдоТ_ДО, добијамо

. (2.49)

Заменом

, (2.50)

имамо

. (2.51)

Након интеграције у наведеним
границе, добијамо

. (2.52)

Узимајући у обзир (2.42)

или

, (2.53)

гдеје фактор корекције који узима у обзир
промена температуре дуж дужине гасовода
(неизотермност тока гаса).

Узимајући у обзир (2.53), зависност за одређивање
масени проток гаса ће попримити облик

. (2.54)

Вредност _Хувек већи од један, дакле
масени проток гаса при промени
температура дуж дужине гасовода
(неизотермни режим струјања) увек
мање него у изотермном режиму
(Т=идем). Производ Т_Хназива се средњим интегралом
температура гаса у цевоводу.

Са вредностима Шуховљевог броја Шу4
проток гаса у цевоводу
сматрати скоро изотермним
на Т=идем. Таква температура
режим је могућ при пумпању гаса са
ниске цене гасовода
малог (мање од 500 мм) пречника до значајног
удаљеност.

Утицај промене температуре гаса
манифестује се за вредности Шуховљевог броја
Сху

Ат
пумпање гаса присуство гаса
ефекат доводи до дубљег
хлађење гасом него само са разменом топлоте
са земљом. У овом случају температура
гас може чак пасти испод
температура Т (сл.
2.7).

Пиринач. 2.7. Утицај Џул-Томпсоновог ефекта
о расподели температуре гаса преко
дужина цевовода

1 - без узимања у обзир Ди; 2 - со
узимајући у обзир Ди

Затим, узимајући у обзир Јоуле-Тхомпсон коефицијент
закон промене температуре по дужини
поприма облик

, (2.55)

5 Хидраулички губици

Разлика
притисак уља у два дела једног
и исти цевовод под условом да
први се налази узводно, и
други - испод, одређује се једначина
Бернули

,

где
х₂
– х₁
- разлика у висинама центара гравитације
одељци из произвољно изабраног
хоризонтални ниво;

в₁,
в₂
– средње брзине уља у секцијама;

г - убрзање силе
гравитација;

-сума
хидраулички губици при кретању
уља из прве секције у другу.

Једначина
Бернули у пуној употреби
за прорачун усисних водова пумпи;
у другим случајевима, први термин,
обично занемарено и разматрано:

хидраулични
губици се обично деле на локалне
губици и губици од трења по дужини
цевовода (линеарни).

1.5.1
локални губици
енергије су због локалних
хидраулички отпор,
изазивајући изобличење тока. Локални
отпори су: сужења,
проширење, заокруживање цевовода,
филтери, контролна опрема и
регулација и сл.Када тече
течности кроз локалне отпоре
његова брзина се мења и обично има
велики вртлози.

Губици
притисак локалних отпора
одређена формулом Веисбацх:

МПа
(или
па),

где
 (ки) – коефицијент отпора или
губитак,

в
је средња брзина струјања преко попречног пресека
у цеви иза локалног отпора, м/с;

,
Н/м3;
г=9,81 м/с2.

Сваки
карактерише се локални отпор
по својој вредности коефицијента
.
Уз турбулентно струјање, вредностиодређена углавном формом локалног
отпора и врло мало промена
са променом величине секције, брзина
проток течности и вискозитет. Тако
претпоставити да не зависе од броја
Реинолдс Ре.

Вредности
,
на пример за мајице са истим
пречници канала се узимају једнаки,
ако:

потоци
збрајати, разилазити се; ток
пассинг;

=0,5-0,6

=1,5-2=0,3=1-1,5=0,1=0,05

=0,7

=0,9-1,2=2

ат
кривина цеви

= 1,5-2, итд.

Вредности
за специфичне отпоре на које наиђе
у хидрауличким системима опреме, преузето из
референтна литература.

Ат
ламинарни ток (Ре

Губици
притисак од локалних отпора на
ламинарни ток одређују се по
формула:

МПа

где

_л
= аи фактор ламинарне корекције

Количине
губитак притиска у стандарду
хидраулични уређаји за
номинални проток обично
наведене у њиховим техничким спецификацијама.

1.5.2
Губитак на
трење по дужини
је губитак енергије који се јавља
у равним цевима константног попречног пресека,
оне. са равномерним протоком течности,
а повећава се сразмерно дужини
цеви. Ови губици настају због унутрашњих
трења у течности, па стога имају
ставите у грубе и глатке цеви.

Губици
притисак трења цевовода
одређује се формулом Дарци:

МПа

где
је коефицијент трења у цевоводу;

л
и д
- дужина и унутрашњи пречник цевовода,
мм.

Ово
формула је применљива и за ламинарну,
као и у турбулентном току; разлика
састоји се само од вредности коефицијента

.

Ат
ламинарни ток (Ре

Ат
турбулентно струјање коефицијент трења
није само функција Ре, већ
такође зависи од храпавости унутрашњег
површина цеви. За хидраулички
глатка цеви,
оне. с грубошћу која
практично не утиче на његову отпорност,
коефицијент турбулентног трења
режим се може одредити формулом ПЦ.
Конакова:

цев
сматра се хидраулички глатким ако
(д/к)>(Ре/20),
где је к еквивалентна храпавост,
мм. На пример, за нови бешавни челик
цеви к≈0,03
мм, а након неколико година рада
к≈0,2
мм, за нове бешавне цеви од
обојени метали к≈0,005
мм. Ове цеви се често користе у
хидраулички системи машина алатки.

Коефицијент
трење у турбулентном режиму може бити
одредити по формули Алтсхулиа,
бити универзалан (тј. применљив
у сваком случају):

2. Карактеристике протока модула протока цевовода

да се подсетимо
формула линеарног губитка - Дарси формула
- Вајсбах:
.

изразити
у овој формули, брзина В
кроз ток К
од односа
:

.
(6.1)

За
цевовод одређеног пречника
комплекс величина
у изразу (6.1) може се посматрати као величина
константа (1/К2),
осим хидрауличког коефицијента
трење λ. На основу концепта
просечна економска брзина В_с.е
покажемо да је назначени коефицијент λ
може се приписати овом комплексу, јер в
У овом случају, Рејнолдсов број ће бити
имају специфично значење:
,
а на парцели Никурадзе коефицијент λ ин
овај случај ће имати специфичну
значење.

Јустифи
легитимност увођења појма
просечна економска брзина на следећи начин
расуђивање.

хидраулични
систем, као што је водовод,
можете прескочити одређени трошак
направљен од цеви различитих пречника. Ат
Истовремено, са повећањем пречника д,
дакле, смањење брзине В
капитални издаци ће расти, и
оперативни трошкови ће
смањење услед смањења хидрауличких
губитке. Брзина којом се укупно
трошкови ће бити минимални
назваће се просечним економским
брзина В_с.е
= 0,8 ... 1,3 м / с (слика 6.1).

сл.6.1

Онда
формула линеарног губитка (6.1) поприма облик

,
(6.2)

где
К - карактеристика протока цевовода
(модул протока), у зависности од материјала
цевовод, пречник и проток. заузето је
са столова.