1. Одређивање потребне вредности отпора преноса топлоте Ртр за г. Москва
4.1.1. Зградастамбени, терапеутски—превентивноидечији
институције, школе, интернате
Иницијалподатака
Температура периода грејањатиз.неп.= -3,1С°
(просечна температура периода са средњом дневном температуром испод одн
једнако -8С ° према СНиП 23-01-99, таб. једна)
Трајање од периодаЗиз.неп.= 214 дана
(дужина периода са средњом дневном температуром испод одн
једнако -8С ° према СНиП 23-01-99, таб. једна)
Процењена зимска спољна температуратХ= -28Ц°
(просечна температура најхладнијег 5-дневног дана са сигурношћу од 0,92 према
СНиП 23-01-99, таб. једна)
Потребна отпорност на пренос топлоте са санитарних чворова
и удобне услове
= н (тБ—тХ)/ΔтХαВ \у003д 1,379 м2оСВтф-ла (1) СНиП ИИ-3-79 *]
гдеП= 1
тБ= 20Ц° - израчуната температура унутрашњег ваздуха
тХ\у003д -28С - процењена температура спољашњег ваздуха
ΔтХ\у003д 4Ц ° - стандардна табела температурне разлике. 2* СНиП ИИ-3-79*]
αв\у003д 8,7 Вм2С ° - коефицијент преноса топлоте унутрашње површине
оградна конструкција Табела 4* СНиП ИИ-3-79*]
Потребна отпорност на пренос топлоте из услова уштеде енергије
(друга фаза):
ПриГОСП=4000 РТп= 2,8 м2° ЈЗ
ПриГОСП=6000 РТп= 2,8 м2° ЈЗ
ГПСО= (тБ—тод.пер.)Зод.пер.= 4943 ф-ла (1а) СНиП ИИ-3-79*]
РТп(2)=3,5-(3,5-2,8)(6000-4943)/(6000-4000)=3,13
м2°С\Втабл. 1б* СНиП ИИ-3-79*]
= 1,379= 3,13
ДОобрачунприхватити= 3.13 м2ОВИТХуто
Узимајући у обзир коефицијент термотехничке униформностир = 0,99 за систем
спољна топлотна изолација, смањена отпорност на пренос топлоте
Ро = р= 3,13/0,99=3,16 м2°ЈЗ
4.1.2. Зградајавности, Осим тоганаведено
изнад, административниидомаћинство, пер
изузетакпросторијамаВитхмокаримокар
режима
ИницијалподатакаИсти
Потребна отпорност на пренос топлоте са санитарних и хигијенских
удобне услове
= н (тБ—тХ)/ΔтХαВ = 1.175м2°СВтф-ла (1)
СНиП ИИ-3-79*]
гдеП= 1
тБ= 18С° — пројектована температура унутрашњег ваздуха
тХ\у003д -28С - процењена температура спољашњег ваздуха
ΔтХ\у003д 4Ц ° - стандардна табела температурне разлике. 2* СНиП ИИ-3-79*]
ав\у003д 8,7 Вм2С ° - коефицијент преноса топлоте унутрашње површине
картица ограђене структуре. 4* СНиП ИИ-3-79*]
Потребна отпорност на пренос топлоте из услова уштеде енергије
(друга фаза):
ПриГОСП=4000 РТп= 2,4 м2° ЈЗ
ПриГОСП=6000 РТп= 3 м2оСВ
ГПСО= (тБ—тод.пер.)Зод.пер.= 4515
Ртр(2) \у003д 3 - (3 - 2,4) (6000 - 4515) / (6000 - 4000) = 2,55 м2 ° Ц \ Вттабл. 1б* СНиП ИИ-3-79*]
= 1.175Рнег(2) = 2,55
ДОобрачунприхватити= 2.55 м2ОВИТХуто
Узимајући у обзир коефицијент термотехничке униформностир = 0,99 за систем
спољна топлотна изолација, смањена отпорност на пренос топлоте
Ро = р= 2.55/0.99=2,58м2°СВ * за остале регионе, ГСОП прорачун је сличан
Температура, у односувлажности
температурабодоваРосаунутрашњегваздух
просторијама, прихваћеноаттоплотне техникепрорачуни
ограђивањеструктуре (прид. ЛСП 23-101-2000 "Дизајнтермичкизаштитезграде")
|
Зграда |
Температура |
У односу |
Температура |
|
Стамбене, образовне установе |
20 |
55 |
10,7 |
|
Поликлинике и медицинске |
21 |
55 |
11,6 |
|
Предшколска |
22 |
55 |
12,6 |
|
Зграде јавне, административне и кућне, са изузетком просторија са влажним и влажним условима |
18 |
55 |
8,8 |
Потребанотпорпренос топлотеРТстр ((м2°Ц)/уто) за
некиградова, израчунатиизусловиуштеда енергије
(другофаза)
|
Град |
Москва |
Санкт-Петербург |
Соцхи |
Ханти-Мансијск |
Краснојарск |
|
Зграде стамбених, медицинских и превентивних дечијих установа, школа, интерната |
3,13 |
3,08 |
1,74 |
3,92 |
3,62 |
|
Зграде јавне, административне и кућне, са изузетком просторија са влажним и влажним условима |
2,55 |
2,51 |
1,13 |
3,21 |
2,96 |
Повезивање зидова са изолованим подовима
Ако се у згради изнад плафона налази поткровље које се не користи, потребно је пажљиво спојити изолацију и филм за парну баријеру на споју плафона и зида.
Добра опција би била присуство у нормалном стању плафона од дрвене греде или његових носивих елемената.Дрвене греде имају одличне топлотне изолационе квалитете и стога ће губитак топлоте када греда пролази кроз зидну изолацију бити занемарљив. Могуће је да ће бити потребно поправити га, ојачати елементе и обновити делове који недостају. Али филм парне баријере који штити изолацију (на пример, минералну вуну) изнад подних греда или између њих мора бити што чвршће повезан са филмом парне баријере лажног зида.
Лучни плафони од цигле или Клеин плафони се тренутно практично не користе и сачувани су само у старим зградама. Такво преклапање је прилично тешко изоловати због употребе челичних двокраких греда у његовој носећој конструкцији. Опека таквог плафона изнад унутрашње преграде зграде може се откинути да би се могла спојити изолација плафона и зида. Али на металним гредама плафона, услед контакта са хладним ваздухом, формираће се кондензација. У таквим подручјима, изолација и малтер ће бити стално влажни. Алтернативно, можете да одсечете део зида око греда (можда чак и кроз) и изолујете ова места полиуретанском пеном. Слој такве топлотне изолације треба да буде равномеран и дебљине око 40-50 мм. А постићи ово је проблематично.
Постоји још једна опција, иако скупа, али ефикасна. Лежи у чињеници да челичне подне греде почивају на посебној структури регала и греда унутар просторије (испада, такорећи, „кутија у кутији“). Истовремено, крајеви подних греда који се ослањају на спољни зид су одсечени, а под дуж периметра зида се раставља. Унутрашња челична конструкција и плафон су изоловани минералном вуном. Као резултат, елиминишу се хладни мостови. Можда ћете морати да направите круну за ојачање дуж врха зида. Недостатак ове методе је присуство структуре унутар зграде, чији елементи се можда неће уклапати у унутрашњост просторије.
Потешкоће могу настати и при повезивању изолованих зидова са подом Ацкерман.
Дизајн таквог преклапања укључује круну од армираног бетона. Таква круна се може изоловати само са спољашње стране зида. Али за зграде историјске и архитектонске вредности, демонтажа и накнадна рестаурација фасадних елемената је прилично скупа процедура. За топлотну изолацију подова са круном, погодна је употреба специјалних изолованих фриза, вијенаца или рђе од експандираног полистирена. Да би топлотна изолација била довољно ефикасна потребно је спољашњи зид испод круне изоловати у ширини од око 30-50 цм.Термоизолациони материјал са унутрашње стране зида мора да се чврсто прилеже уз њега без зазора. .
Најбоље је да се плафон често ребра са дрвеним гредама. Греде се полажу у корацима од 30-60 цм Подна конструкција је обложена ОСБ плочом или листовима шперплоче отпорне на влагу. Са овим дизајном, сваки најмањи мостови хладноће су потпуно искључени, стога је цурење топлоте минимизирано. Међутим, такво конструктивно решење за изолацију зидова доводи до чињенице да се унутар старе "љуске" зграде са сопственом историјом гради модерна кућа по канадској технологији.
Али изглед зграде је очуван, што је посебно важно за архитектонске и историјске споменике.
Нови материјали:
- Гаражна врата - која да изаберете
- Плочице за терасу су практичне и поуздане
- Тераса са дрвеном палубом
- Уређај за обрнути под за терасу
- Како изградити гаражу
Претходни материјали:
- Како направити поткровље
- Прорачун инсолације стамбених просторија
- Постављање купке на сајту - савети
- Предности куће од брвнара
- Модерна основа за приватну кућу
Следећа страница >>
Спајање спољашњих и унутрашњих носивих зидова
Унутрашњим дрвеним зидовима од трупаца или дрвета обично није потребна додатна топлотна изолација на местима спајања.Али неопходно је обезбедити топлотну изолацију спољашњих зидова на спојевима са цилиндричном гредом унутрашњих зидова. Не препоручује се употреба полиуретанске пене за изолацију таквих спојева (због њене крхкости). Најбоља опција би била употреба посебне заптивне траке од полиуретанске пене. Полиуретанска пена има добре карактеристике топлотне изолације, не дозвољава пролазак влаге, еластичан је и прилично издржљив материјал. За удобност изолационих радова, могуће је направити не баш дубоке бразде у зиду, са обе стране, изравнавајући неравнине трупаца или дрвета.
Спајање спољашњих изолованих зидова са унутрашњим носивим зидовима од цигле или камена је захтевнији процес. То је због својстава проводљивости топлоте камена и цигле, због чега се формирају значајни хладни мостови. Најуспешнија опција за ову везу била би замена дела унутрашњег зида, од пода до плафона, на месту његовог спајања са спољним зидом зграде, блоковима од ћелијског газираног бетона или порозне керамике. Захваљујући употреби таквих блокова, елиминишу се могући хладни мостови. Да би се повећала чврстоћа добијеног уметка, стари и нови зидови су везани траком и причвршћени ојачаним шипкама између блокова (у сваком реду или низу).
Јединице за изолацију нагиба
Чвор 45. Чвор за завршну обраду изолованог вертикалног бочног нагиба без четвртине Чвор Б. Суседни изолациони систем блоковима прозора. Опција 1, 2. Чвор Б. Суседности изолационог система са прозорским блоковима. Опција 3Чвор 46.Чвор за завршну обраду изолованог вертикалног бочног нагиба са четвртином Чвор Г.Припадање изолационог система прозорским блоковима. Опција 1, 2. Чвор Г. Суседности изолационог система са прозорским блоковима. Опција 3Чвор 47.Чвор за завршну обраду изолованог вертикалног нагиба без четвртине Чвор Д.Сусед изоловане површине на прозорске блокове. Опција 1, 2. Чвор 48. Чвор за завршну обраду неизолованог вертикалног нагиба са четвртином Чвор Е. Везе изолационог система на прозорске блокове. Опција 1, 2. Чвор 49. Чвор за завршну обраду изоловане горње косине без четвртине Чвор 50. Чвор за завршетак изоловане горње косине са четвртином отвор са ролетомЧвор 54. Чвор који спаја систем са прозорским блоком без нагиб Чвор Г. Површина која се граничи са прозорским блоковима. Опција 1, 2. Чвор 55. Чвор изолације доњег нагиба при уградњи прозорске даске на армирани слој Део 1-1 са изолацијом бочне косине. Деоница 1а-1а без изолације бочних косина Чвор 56. Чвор изолације доњег косина при постављању прозорске даске након уградње армираног слоја. Опција 1. Коса плоча дебљине до 30 мм Рез 2-2 са изолацијом бочних нагиба. Опција 2. Коса плоча дебљине више од 30 мм Деоница 3-3 са изолацијом бочне косине Деоница 3а-3а са изолованим бочним нагибом Чвор 58 Изоловани склоп доњег косина при постављању прозорске даске после армираног слоја Део 4 - 4. Са бочним нагибом изолације. Одељак 4а - 4а. Са изолованим бочним нагибом.Чвор 59.Чвор изолованог доњег нагиба при уградњи прозорске даске на армирани слој.Део 5 -5. Са бочним нагибом изолације. Одељак 5а-5а. Без изолације бочних косина.Чвор 60.Чвор за изолацију доњих косина застакљених балкона и лођа.секција 6-6. Са бочним нагибом изолације. Одељак 6а-6а. Без изолације бочне косине Чвор 61 Чвор за изолацију горњег косог косина Чвор 62 Чвор за завршну обраду горњег косог косина без изолације Чвор 63 Чвор за изолацију бочне косине Чвор 64 Чвор за завршетак косог бочни нагиб без изолације Чвор 65 Чвор за изолацију коси косина са ивицом Чвор 66 Завршна јединица косог косина са ивицом без изолације.
Објекат је управна зграда са армирано бетонским зидовима, Москва
1. Опште одредбе
Влажност
режим собе - нормалан, зона влажности за Москву - нормална,
дакле, услови рада оградних конструкција - Б
В
у складу са препорукама СНиП ИИ-3-79 * и МГСН
2.01-99 (тачка 3.4.2. и клаузула 3.3.6) смањена отпорност на пренос топлоте (Ро) за спољашње зидове
треба израчунати без узимања у обзир попуњавања светлосних отвора уз проверу услова да
температура унутрашње површине оградне конструкције у зони
топлотно проводне инклузије (дијафрагме, спојеви кроз малтер, спојеви панела,
ребра и флексибилне везе у вишеслојним панелима итд.), у угловима и косинама прозора
не сме бити нижа од температуре росе унутрашњег ваздуха. На температури
унутрашњи ваздух 18°Ц и његова релативна влажност 55% температурне тачке
роса је 8,83°Ц.
Потребан
смањен отпор преноса топлоте за Москву из стања
уштеда енергије (друга фаза)
Ртр= 2,55 м2оС/В (клаузула 2.1* СНиП ИИ-3-79*)
2. Прорачун смањеног отпора преносу топлоте
Дизајн
зидови:
1)
армирано-бетонски зид
δ1=
0,2 м
λ1=
2,04 В/м2оС
(Додатак 3 СНиП ИИ-3-79*)
2)
Главна изолација су плоче од полистиренске пене ПСБ-С 25Ф
δ2=?
λ2
=0,042 В/м2°Ц (тачка 7, прилог Е СП 23-101-2000 „Дизајн
термичка заштита зграда")
Резови
од плоча од минералне вуне ширине 150-200мм
δмвп
= δ2
λмвп
= 0,046 В/м2оС
3)
Спољашњи малтер
δ3=
0,006 м
λ3= 0,64
В/ м2оС (приближно 3 СНиП
ИИ-3-79*)
Отпор
пренос топлоте за овај зид на сајту
са основном изолацијом
Рпсб-с= 1/αв + δ1/λ1 + δ2/λ2 + δ3/λ3+
1/αн
где:
αв= 8,7 В/м2°Ц
- коефицијент пролаза топлоте унутрашње површине зидова (табела 4 СНиП ИИ-3-79 *)
αн = 23 В/м2°Ц
- коефицијент пролаза топлоте спољне површине зидова (табела 6 СНиП ИИ-3-79 *)
Потребан
дебљина изолације језгра
= (Ртр - (1/αв + δ1/λ1 + δ3/λ3+ 1/αн,)) λ2 = 0,096 м
Прихвати
дебљина изолације δ2
= 0,1 м, а затим израчунато
смањена отпорност на пренос топлоте
Рпсб-с= 1/αв + δ1/λ1 + δ2/λ2 + δ3/λ3+
1/αн = 2,65 м2°Ц/В
Отпор
пренос топлоте на заплет са
урезивања:
Рпсб-с = 1/αв + δ1λ1 + δ2λ2 + δ3λ3 + 1/αн = 2,44 м2°Ц/В
В
у складу са захтевима из тачке 2.8. СНиП ИИ-3-79*, со
прихваћени однос изолације 80% ПСБ-С и 20% минералне вуне, дат
отпор преноса топлоте
Ра = 0,8 Рнц6-ц + 0,2 Рмбх= 2,61 м2°Ц/В
Уз разматрање
коефицијент термичке нехомогености р= 0,99 за систем спољне топлотне изолације,
смањена отпорност на пренос топлоте Ро = Ра×р = 2,58 м2°Ц/В
Ро= 2,58 м2оС/В > РТстр= 2,55 м2°Ц/В
Коначно
прихватамо дебљину изолације 0,1 м
3. Детекција температуре
унутрашња површина зида у подручју нагиба
В
у складу са техничким решењима агрегата поставља се изолација око прозора
са преклопом на отвору од 40 мм. Дакле, у зони нагиба прихватамо зидну конструкцију:
армирано бетонски зид 70 мм, изолација 40 мм, спољни малтер 6 мм.
Температура
унутрашња површина τв
= тБ — н(тБ — тХ)/РоαБ
где
Ро =1/αв + 0,07/λ1 +
0,04/λпрофитни центар + δ3/λ,3 + 1/αн
= 1,07 м2°Ц/В
н= 1 (Табела 3*)
тБ\у003д 18 ° С - температура
унутрашњи ваздух
тн\у003д -28 ° С - процењено
спољна температура
αв= 8,7 В/м2°Ц
- коефицијент пролаза топлоте унутрашње површине зидова (табела 4 * СНиП ИИ-3-79 *)
τв = 13,07 >8,83 °С
Температура
унутрашња површина зида у подручју нагиба изнад температуре тачке росе.
ТОПЛОТЕХНИЧКИ ПРОРАЧУН
за систем спољне топлотне изолације "СИНТЕКО"
(изолација - плоче од минералне вуне)
