Прорачун трајања изградње топлотних мрежа

Прорачун парног котла

Капацитет паре котларнице је једнак:

ДК=ДП+ДСП+ ДСН-ГРОУ1-ГРОУ2, кг/с

Потрошња паре за постројења за мазут ДМКС = 0,03ДП = 0,03•2,78= 0,083 кг/с

Хајде да одредимо потрошњу паре за мрежне грејаче.

Одредимо температуру воде повратне мреже на улазу у котларницу:

х - ефикасност грејача ПТВ-а на ЦГ 0,98 (98%).

Одредимо енталпију кондензата грејне паре после хладњака:

Дт - подхлађени кондензат до т повратне воде из мреже у хладњаку.

Температура засићења у грејачу мреже:

Одређујемо енталпију у грејачу мреже према тНАС

\у003д 2738,5 кЈ / кг

Потрошња паре за мрежни грејач

ЗСП - ефикасност грејача мреже 0,98

Одредити проток воде за издувавање за парне котлове

где К • ДП - изражава потрошњу паре за сопствене потребе К - 0,08 - 0,15

-проценат издувавања котла

- парни капацитет котларнице

Хајде да пронађемо потрошњу воде за прочишћавање која иде у канализацију

Енталпија издуване воде из бубња котла (према П у бубњу котла)_

енталпија паре и кључале воде на излазу из СНП (према П = 0,12 МПа у деаератору)

Потрошња секундарне паре из СНП која иде у доводни деаератор

Одређујемо потрошњу воде из чесме на улазу у котларницу да бисмо надокнадили губитке

Овде - нема поврата кондензата из производње, губитак воде у топловодним мрежама, губитак кондензата и воде унутар котларнице.

вода која континуирано издувава котао у канализацију

Температура воде из славине након хлађења

Овде тцоол \у003д 50 0С је температура воде која се уклања у канализацију

температура хладне воде

коефицијент хладнији губитак топлоте

— температура воде која излази из сепаратора за непрекидно дување

Потрошња паре за бојлере из славине

температура воде низводно од грејача испред хладне воде = 300С

тН је температура засићења у деаератору (притиском у деаератору 0,12 МПа);

ид”, ид’ је енталпија паре и кондензата (притиском у деаератору 0,12 МПа).

Потрошња паре за деаератор надопуњене воде

Потрошња ЦВВ на улазу у деаератор допунске воде:

Температура воде за допуну након хладњака

Овде је тХОВ = 27 0Ц температура хладне воде после хладне воде;

Потрошња паре за грејач ЦВВ који улази у деаератор напојне воде:

Овде ГХОБ2 је брзина протока ЦОВ на улазу у деаератор хране:

Овде је тК = 950С температура кондензата из производних и мазутних објеката.

Капацитет одзрачивача хране:

Усклађени трошкови за сопствене потребе:

ДЦХ = Дд1+ Дд2+ ДП1+ ДП2+ ДМХ = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 кг/с

Брзина протока воде која се убризгава у одогревач РОУ1 по пријему смањене индустријске паре:

Овде иК” је енталпија паре иза котла (на основу притиска у бубњу);

иП” је енталпија паре у индустрији потребе на излазу из котларнице или на улазу у главну

(према П и т);

— енталпија напојне воде испред котла

Проток воде која се убризгава у одопаривач РОУ2 при пријему паре за сопствене потребе котларнице:

Овде је иСН” енталпија редуковане паре (притиском низводно РОУ2 = 0,6 МПа)

Кориговани капацитет паре котларнице:

Резултат је упоредив са унапред подешеним излазом паре

Материјални биланс котла

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Превоз топле воде

Алгоритам прорачунске шеме утврђује се регулаторном и техничком документацијом, државним и санитарним стандардима и спроводи се у строгом складу са утврђеном процедуром.

У чланку је дат пример израчунавања хидрауличког прорачуна система грејања. Поступак се изводи у следећем редоследу:

1. На одобреној шеми топлотне енергије града и округа означене су чворне тачке прорачуна, извор топлоте, трасирање инжењерских система са назнаком свих грана, повезаних потрошачких објеката.
2. Појаснити границе билансног власништва потрошачких мрежа.
3. Доделите бројеве сајту према шеми, почевши од нумерисања од извора до крајњег потрошача.

Систем нумерације треба да јасно прави разлику између типова мрежа: главна унутар кварта, међукућна од термалног бунара до границе биланса стања, док је сајт постављен као сегмент мреже, ограђен са два огранка.

На дијаграму су приказани сви параметри хидрауличког прорачуна главне топлотне мреже из станице за централно грејање:

• К је ГЈ/сат;
• Г м3/х;
• Д - мм;
• В - м/с;
• Л је дужина секције, м.

Израчунавање пречника се поставља формулом.

4 Одређивање нормализованих оперативних топлотних губитака са губицима воде у мрежи

2.4.1
Нормализовани оперативни губици топлоте са губицима воде у мрежи
одређују се уопштено за систем за снабдевање топлотом, тј. узимајући у обзир унутрашње
обим ТС цевовода, који су оба на билансу стања снабдевања енергијом
организације, а на билансу стања других организација, као и обим система
потрошња топлоте, уз ослобађање топлотних губитака са губицима мрежне воде у ТС за
биланс стања електроенергетске организације.

Запремина возила по
биланс стања организације за снабдевање енергијом у саставу АО-енерго је (види.
табела реалних
препоруке)

В_т.с = 11974 м3.

Запремина возила по
Биланс стања осталих, углавном општинских, организација је (према
оперативни подаци)

В_г.т.с = 10875 м3.

Обим система
потрошња топлоте је (према оперативним подацима)

В_с.т.п. = 14858 м3.

Укупне количине
Мрежна вода је сезонски:

- грејање
сезона:

В_из = В_т.с +В_г.т.с +В_с.т.п. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 м3;

- летње доба
(период поправке се узима у обзир у броју сати рада возила у летњој сезони при одређивању
Вав.д):

В_л = В_т.с +В_г.т.с = 11974 + 10875 = 22849 м3.

Просечна годишња
утврђује се запремина мрежне воде у ТС цевоводима и системима потрошње топлоте Вав.г
према формули (37) РД
153-34.0-20.523-98 :

Укључујући и ТС
на билансу стања енергетске организације

2.4.2
Нормализовани оперативни годишњи губици топлоте са нормализованим цурењем
мрежна вода
одређивани су формулом (36) РД
153-34.0-20.523-98 :

где је ρавер.г просечна годишња
густина воде, кг/м3; одређено на температури , °С;

ц - специфичан
топлотни капацитет мрежне воде; узима се једнако 4,1868 кЈ/(кг
× °С)
или 1 кцал/(кг × °Ц).

Просечна годишња
температура хладне воде која улази у извор топлотне енергије за
накнадни третман за пуњење возила, (°Ц) се одређује према
формула (38) РД
153-34.0-20.523-98 :

Температура
узима се хладна вода током периода грејања = 5 ° С; лети
период = 15 °Ц.

Годишњи губици
укупна топлота у систему
снабдевање топлотом су

или

= 38552 Гцал,

укључујући у ТК
на билансу стања енергетске организације

или

= 13872 Гцал.

2.4.3 Нормализовано
погонске топлотне губитке са нормализованим цурењем воде мреже по сезони
рад возила – грејање и летњи
одређују се формулама (39) и (40) РД
153-34.0-20.523-98 :

- за
грејна сезона

или

= 30709 Гцал,

укључујући у ТК
на билансу стања енергетске организације

или

= 9759 Гцал;

- за лето
сезона

или

= 7843 Гцал,

укључујући у ТК
на билансу стања енергетске организације

или

= 4113 Гцал.

2.4.4
Нормализовани оперативни губици топлоте са цурењем воде из мреже по месецима
у грејној и летњој сезони
одређене су формулама (41) и (42) РД
153-34.0-20.523-98 :

- за
грејна сезона (јануар)

или

= 4558 Гцал,

укључујући у ТК
на билансу стања енергетске организације

или

=
1448 Гцал.

Слично
губици топлоте се одређују за друге месеце, на пример, за летњу сезону
(јун):

или

 = 1768 Гцал,

укључујући у ТК
на билансу стања енергетске организације

или

 = 927 Гцал.

Слично
топлотни губици се утврђују за остале месеце, резултати су дати у табели ових Препорука.

2.4.5 Аутор
резултата прорачуна граде се парцеле (видети слику ових Препорука) месечних и годишњих губитака топлоте од
цурење мрежне воде у систему за снабдевање топлотом у целини и на билансу стања
организација снабдевања енергијом.

У табели су приказане вредности губитка топлоте у
одсто на планирану количину превезене топлотне енергије.
Ниске вредности односа губитка топлоте и снабдевања се објашњавају малим
ТС удела (према материјалним карактеристикама) у билансу стања снабдевања енергијом
организацију у поређењу са свим мрежама у систему за снабдевање топлотом.

Избор дебљине топлотне изолације

к1 - норме топлотних губитака, В/м;

Р је топлотни отпор главног изолационог слоја, К*м/В;

ф је температура расхладне течности у цевоводу, 0С;

дИ, дХ - спољни пречник главног изолационог слоја и цевовода, м;

ЛИ - коефицијент. топлотна проводљивост главног изолационог слоја, В/м*К;

ДИЗ је дебљина главног изолационог слоја, мм.

Парни цевовод.

Права линија: дБ = 0,259 м тЦП = 192 0Ц к1 = 90 В/м

Термоизолациони материјал - пробушене простирке од минералне вуне у шкољкама, степен 150;

Повратни вод (вод кондензата):

дБ = 0,07 м тЦП = 95 0Ц к1 = 50 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

водене линије

Графикон 0-1 Директна линија:

дБ = 0,10м ф = 150 0Ц к1 = 80 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

Повратна линија:

дБ = 0,10 м ф = 70 0Ц к1 = 65 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

Графикон 0-2 Директна линија:

дБ = 0,359 м ф = 150 0Ц к1 = 135 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

Повратна линија:

дБ = 0,359 м ф = 70 0Ц к1 = 114 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

Графикон 0-3 Директна линија:

дБ = 0,359 м ф = 150 0Ц к1 = 135 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

Повратна линија:

дБ = 0,359 м ф = 70 0Ц к1 = 114 В/м

Термоизолациони материјал - простирке од фибергласа

Индикатори нормалног притиска

По правилу, немогуће је постићи потребне параметре према ГОСТ-у, јер различити фактори утичу на индикаторе учинка:

Снага опреме
потребно за снабдевање расхладном течношћу. Параметри притиска у систему грејања вишеспратнице одређују се на топлотним тачкама, где се расхладна течност загрева за довод кроз цеви до радијатора.

Стање опреме
. И на динамички и на статички притисак у структури снабдевања топлотом директно утиче ниво хабања елемената котларнице као што су топлотни генератори и пумпе.

Једнако важна је и удаљеност од куће до топлотне тачке.

Пречник цевовода у стану. Ако, приликом поправке сопственим рукама, власници стана постављају цеви већег пречника него на улазном цевоводу, онда ће се параметри притиска смањити.

Локација засебног стана у високој згради

Наравно, потребна вредност притиска се одређује у складу са нормама и захтевима, али у пракси много зависи од тога на ком спрату је стан и његове удаљености од заједничког успона. Чак и када се дневне собе налазе близу успона, притисак расхладне течности у угаоним просторијама је увек нижи, јер тамо често постоји екстремна тачка цевовода.

Степен истрошености цеви и батерија
. Када су елементи система грејања који се налазе у стану служили више од десет година, онда се не може избећи неко смањење параметара опреме и перформанси. Када дође до оваквих проблема, препоручљиво је прво заменити истрошене цеви и радијаторе и тада ће бити могуће избећи ванредне ситуације.

Захтеви ГОСТ и СНиП

У савременим вишеспратним зградама, систем грејања се поставља на основу захтева ГОСТ-а и СНиП-а. Регулаторна документација прецизира температурни опсег који мора да обезбеди централно грејање. Ово је од 20 до 22 степена Ц са параметрима влажности од 45 до 30%.

Да би се постигли ови индикатори, потребно је израчунати све нијансе у раду система чак и током развоја пројекта. Задатак инжењера топлоте је да обезбеди минималну разлику у вредностима притиска течности која циркулише у цевима између доњег и последњег спрата куће, чиме се смањују губици топлоте.

На стварну вредност притиска утичу следећи фактори:

• Стање и капацитет опреме која снабдева расхладну течност.
• Пречник цеви кроз који циркулише расхладна течност у стану. Дешава се да у жељи да повећају температурне индикаторе, сами власници мењају свој пречник навише, смањујући укупну вредност притиска.
• Локација одређеног стана. У идеалном случају, ово не би требало да буде важно, али у стварности постоји зависност од пода и удаљености од успона.
• Степен истрошености цевовода и уређаја за грејање. У присуству старих батерија и цеви, не треба очекивати да ће очитавања притиска остати нормална. Боље је спречити појаву ванредних ситуација заменом старе опреме за грејање.

Проверите радни притисак у високој згради помоћу цевних деформационих манометара. Ако су при пројектовању система дизајнери поставили аутоматску контролу притиска и његову контролу, онда се додатно уграђују сензори различитих типова. У складу са захтевима прописаним у регулаторним документима, контрола се врши у најкритичнијим областима:

• на доводу расхладне течности из извора и на излазу;
• пре пумпе, филтера, регулатора притиска, колектора блата и после ових елемената;
• на излазу цевовода из котларнице или ЦХП, као и на његовом уласку у кућу.

Напомена: 10% разлике између стандардног радног притиска на 1. и 9. спрату је нормално

Опште информације

За квалитетно обезбеђивање свих потрошача потребном количином топлотне енергије у даљинском грејању потребно је обезбедити задати хидраулички режим. Ако наведени хидраулички режим у мрежи грејања није испуњен, онда се висококвалитетно снабдевање топлотом појединачним потрошачима не обезбеђује чак ни са вишком топлотне снаге.

Стабилан хидраулички режим у топлотним мрежама обезбеђује се снабдевањем појединачних зграда датом количином расхладне течности која циркулише у огранцима. За испуњење овог услова врши се хидраулички прорачун система за снабдевање топлотом и одређују пречници цевовода, пад притиска (притисак) у свим деоницама топлотне мреже, обезбеђује се расположиви притисак у мрежи у складу са тим. захтевају претплатници и бира се опрема неопходна за транспорт расхладне течности.

Бернулијева једначина за стабилан ток нестишљивог флуида

где је И укупна хидродинамичка висина, м. ст;

З је геометријска висина осе цевовода, м;

О - брзина течности, м/с;

Б\_₂ - губитак притиска; м воде. Уметност.;

З+ п/пг - хидростатичка глава (Р = Р_ат + Р_И — апсолутни притисак);

пнг - пијезометријска глава која одговара манометарском притиску (Р_И— надпритисак), м воде. Уметност.

У хидрауличком прорачуну топлотних мрежа, брзина брзине о212г се не узима у обзир, пошто је то мали део укупне висине. Х и незнатно варира по дужини мреже. Онда имамо

тј. сматрају да је укупна висина у било којој деоници цевовода једнака хидростатичкој висини З + п/стр.

Губитак притиска Ар, Па (притисак Д/г, м воденог стуба) је једнак

Овде Д/?_дл - губитак притиска по дужини (израчунат коришћењем Дарци-Веисбацх формуле); Ар_м — губитак притиска у локалним отпорима (израчунати применом Вајсбахове формуле).

где Икс, ?, су коефицијенти хидрауличког трења и локалног отпора.

Коефицијент хидрауличког трења Икс зависи од начина кретања флуида и храпавости унутрашње површине цеви, коефицијент локалног отпора ?, зависи од врсте локалног отпора и од начина кретања флуида.

Губитак дужине. Коефицијент хидрауличког трења Кс. Разликовати: апсолутна храпавост До, еквивалентна (еквигрануларна) храпавост До_ух, чије су нумеричке вредности дате у референтним књигама, и релативна храпавост клинац (кјд је еквивалентна релативна храпавост). Вредности коефицијента хидрауличког трења Икс израчунати према следећим формулама.

Ламинарни ток течности (Ре Кс се израчунава помоћу Поисеуиллеове формуле

Транзициони регион 2300 Ре 4, Блазијусова формула

турбулентно кретање {Ре > ИТ О4), формула А.Д. Алтсхулиа

Ат До_ух = 0, Алтсхул формула има облик Блазијусове формуле. Ат Ре —? оо Алтшулова формула има облик формуле професора Шифринсона

При прорачуну топлотних мрежа користе се формуле (4.5) и (4.6). У овом случају, прво одредите

Ако Ре _ип, онда Икс одређује се формулом (4.5) ако Ре>Ре_нр, онда Икс израчунато према (4.6). Ат Ре>Ре_нп квадратна (самослична) зона отпора се уочава када Икс је функција само релативне храпавости и не зависи од Ре.

За хидрауличне прорачуне челичних цевовода топловодних мрежа узимају се следеће вредности еквивалентне храпавости До_ух, м: пароводи - 0,2-10″3; цевоводи кондензата и мреже ПТВ - 1-10’3; мреже за грејање воде (нормалан рад) - 0,5-10″3.

У топлотним мрежама, обично Ре > Ре_нп.

У пракси је погодно користити специфичан пад притиска

или

где /?_л — специфични пад притиска, Па/м;

/ - дужина цевовода, м.

За квадратни регион отпора, Дарци-Веисбацх формула за транспорт воде (п = цонст) је представљена као

где је Л = 0,0894?_ух°'25/р_в = 16,3-10-6 на ^ = 0,001 м, стр_в = 975.

(Л = 13,62 106 ат До_ух = 0,0005 м).

Коришћењем једначине протока Г= р • о • С, одредити пречник цевовода

Онда

, 0,0475 0,5

Ево А" = 0.63Л; А* = 3,35 -2—; за 75 °С; Р_в = 975; = 0,001;

Р

А* = 12110″3; Д? = 246. (Када то, = 0,0005 м А% = 117-10’3, Д? = 269).

Губици у локалним отпорима се израчунавају коришћењем концепта "еквивалентне дужине" 1_Е локални отпор. Узимање

добијамо

Замена вредности Кс= ОД 1 (До_ух / д)0,25 у (4 Л 0), добијамо

где А₁ = 9,1/^3'25. За п = 975 кг/м3, До_ух = 0,001 м А, = 51,1.

Однос АР_м до АР_Т представља пропорцију локалних губитака притиска

Из заједничког решења једначина (4.6), (4.10) и (4.11) добијамо
где

За воду

где Ап_в — расположиви пад притиска, Па.

укупан пад притиска

Онда

Вредности коефицијената А и Ав представљен у .

Провера непропусности система грејања

Испитивање непропусности се врши у две фазе:

• тест хладном водом. Цевоводи и батерије у вишеспратној згради се пуне расхладном течношћу без загревања, а мере се индикатори притиска. Истовремено, његова вредност током првих 30 минута не може бити мања од стандардних 0,06 МПа. После 2 сата, губитак не може бити већи од 0,02 МПа. У недостатку налета, систем грејања вишеспратнице ће наставити да функционише без проблема;
• тестирати помоћу вруће расхладне течности. Систем грејања се тестира пре почетка грејне сезоне. Вода се испоручује под одређеним притиском, њена вредност треба да буде највећа за опрему.

Али становници вишеспратних зграда, по жељи, могу инсталирати такве мерне инструменте као што су манометри у подруму и, у случају најмањих одступања притиска од норме, то пријавити релевантним комуналним службама. Ако након свих предузетих радњи потрошачи и даље нису задовољни температуром у стану, можда ће морати да размисле о организовању алтернативног грејања.

Притисак који треба да буде у систему грејања стамбене зграде регулисан је СНиП-овима и утврђеним стандардима

Приликом израчунавања узимају у обзир пречник цеви, типове цевовода и грејача, растојање до котларнице, спратност

Прорачун верификације

Након што су сви пречници цеви у систему утврђени, прелази се на верификациони прорачун чија је сврха да се коначно провери исправност мреже, провери усклађеност расположивог притиска на извору и обезбеди задати притисак на најудаљенији потрошач. У фази прорачуна верификације, цела мрежа као целина је повезана. Одређује се конфигурација мреже (радијална, прстенаста). По потреби, према карти подручја, прилагођавају се дужине/појединачне секције, поново се одређују пречници цевовода. Резултати прорачуна дају основ за избор пумпне опреме која се користи у мрежи грејања.

Прорачун се завршава збирном табелом и израдом пијезометријског графикона, на који се примењују сви губици притиска у топлотној мрежи подручја. Редослед израчунавања је приказан испод.

• 1. Унапред израчунати пречник д /-ти део мреже се заокружује на најближи пречник према стандарду (навише) према асортиману произведених цеви. Стандарди који се најчешће користе су: Д_и = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 и 1200 мм. Веће цеви Д_и = 1400 и ?>_ат= 1800 мм се ретко користи у мрежама. У границама Москве најчешће су окосне мреже са условним пречником Д_и = 500 мм. Према табелама, одређена је класа челика и асортиман цеви произведених у фабрици, на пример: д= 259 мм, челик 20; д= 500 мм Челик 15 ГС или други.
• 2. Нађи број Ре и упореди га са границом Ре_нп, одређена формулом

Ако је Ре > Ре_нп, тада цевовод ради у области развијеног турбулентног режима (квадратни регион). У супротном, потребно је користити израчунате релације за прелазни или ламинарни режим.

По правилу, окосне мреже раде у квадратном домену. Ситуација када се у цеви јавља прелазни или ламинарни режим могућа је само у локалним мрежама, у претплатничким гранама са малим оптерећењем. Брзина в у таквим цевоводима може да се смањи на вредности в

• 3. Замените стварну (стандардну) вредност пречника цевовода у формулама (5.32) и (5.25) и поновите прорачун. У овом случају, стварни пад притиска Ар требало би да буде ниже од очекиваног.
• 4. Стварне дужине секција и пречници цевовода се примењују на једнолинијски дијаграм (слика 5.10).

На шему се такође примењују главне гране, хаварије и секцијски вентили, термичке коморе, компензатори на топловоду. Шема се изводи у размери 1: 25 000 или 1: 10 000. На пример, за ЦХПП са електричном снагом од 500 МВ и топлотном снагом од 2000 МЈ / с (1700 Гцал / х), опсег мреже је око 15 км. Пречник водова на излазу из ЦХП колектора је 1200 мм. Како се вода дистрибуира у повезане гране, пречник главних цевовода се смањује.

Стварне вредности /, и д_т свака секција и број термичких комора, у коначну табелу уносе се ознаке са површине земље. 5.3. Ниво локације ТЕ се узима као нулта ознака од 0,00 м.

1999. године, посебан програм "Хидра“, написан на алгоритамском језику Фортран-ИВ и отворен за јавност на Интернету. Програм вам омогућава да интерактивно направите хидраулички прорачун и добијете збирну табелу резултата. Поред табеле, поново

Пиринач. 5.10. Једнолинијски дијаграм топлотне мреже и пијезометријски графикон

Табела 5.3

Резултати хидрауличког прорачуна магистралне мреже округа бр.17

Број камере	ТО	ДО,	ДО2		До,		Ремоте претплатник
Д	—
Дужина пресека, м		х	/з		х	Л	Л+
Надморска висина површине тла, м							0,0
Пречник цевовода	д	д2	д3		ди	дн	да
Губитак главе у том подручју	ДО	х2	*3		Л/	ДО
Пиезометријска глава у области	„Р	Х	н2		Здраво	нП	ХЛ

Резултат прорачуна је пиезометријски графикон који одговара истоименој шеми мреже за грејање.

Ако притисак падне

У овом случају, препоручљиво је одмах проверити како се понаша статички притисак (зауставите пумпу) - ако нема пада, онда су циркулационе пумпе неисправне, које не стварају притисак воде. Ако се и смањи, онда највероватније постоји цурење негде у цевоводима куће, топловода или саме котларнице.

Најлакши начин да локализујете ово место је искључивањем разних секција, праћењем притиска у систему. Ако се ситуација нормализује на следећем прекиду, онда је дошло до цурења воде на овом делу мреже. Истовремено, узмите у обзир да чак и мало цурење кроз прирубнички прикључак може значајно смањити притисак расхладне течности.

Прорачун топлотних мрежа

Топловодне мреже биће двоцевне (са директним и повратним цевоводима) и затворене - без рашчлањивања дела мреже воде од повратног цевовода до топле воде.

Пиринач. 2.6 - Мреже за грејање

Табела 2.5

бр рачун топлотне мреже	Дужина мрежног дела	Топлотно оптерећење на локацији
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Хидраулички прорачун топлотних мрежа

а) Одељак 0-1

Потрошња расхладне течности:

, где:

К0-1 је процењена потрошња топлоте која се преноси кроз ову деоницу, кВ;

тп и то су температура носача топлоте у предњем и повратном цевоводу, °С

Прихватамо специфични губитак притиска у главном цевоводу х = 70 Па / м, а према Додатку 2 налазимо просечну густину расхладне течности ц = 970 кг / м3, затим израчунати пречник цеви:

Прихватамо стандардни пречник д=108 мм.

Коефицијент трења:

Из Прилога 4 узимамо коефицијенте локалних отпора:

- засун, о=0,4

- тројник за крак, о=1,5, затим збир коефицијената локалног отпора ?о=0,4+1,5=1,9 - за једну цев топловодне мреже.

Еквивалентна дужина локалних отпора:

Укупан губитак притиска у доводним и повратним цевоводима.

, где:

л је дужина деонице цевовода, м, тада

Хц = 2 (8 + 7,89) 70 = 2224,9 Па = 2,2 кПа.

б) Одељак 1-2 Потрошња расхладне течности:

Прихватамо специфични губитак притиска у главном цевоводу х=70 Па/м.

Процењени пречник цеви:

Прихватамо стандардни пречник д=89 мм.

Коефицијент трења:

Од апликације 4

- тројник за грану, о=1,5, затим ?о=1,5 - за једну цев топлотне мреже.

Укупан губитак притиска у доводним и повратним цевоводима:

\у003д 2 (86,5 + 5,34) 70 \у003д 12,86 кПа

Еквивалентна дужина локалних отпора:

ц) Одељак 2-4 Потрошња расхладне течности:

Прихватамо специфични губитак притиска у грани х=250 Па/м. Процењени пречник цеви:

Прихватамо стандардни пречник д=32 мм.

Коефицијент трења:

Од апликације 4

- вентил на улазу у објекат, о=0,5, ?о=0,5 за једну цев топловодне мреже.

Еквивалентна дужина локалних отпора:

Укупан губитак притиска у доводним и повратним цевоводима:

=2 (7+0,6) 250=3,8 кПа

Преостале деонице топлотне мреже израчунавају се слично претходним, подаци прорачуна су сумирани у табели 2.6.

Табела 2.6

Мрежни рачун бр.	Потрошња топлоте, кг/с	Прорачун, пречник, мм	?О	ле, мм	стандард, пречник, мм	Нс, кПа
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Хц=98,66 кПа

Избор мрежних пумпи.

За принудну циркулацију воде у топловодним мрежама у котларници уграђујемо мрежне пумпе са електричним погоном.

Набавка мрежне пумпе (м3/х), једнака сатној потрошњи мрежне воде у доводном воду:

,

где: Фр.в. \у003д Фр - Фс.н. је израчунато топлотно оптерећење које покрива расхладна течност - вода, В;

Фен. - топлотна снага коју котларница троши за сопствене потребе, В

Фс.н \у003д (0,03 ... 0,1) (? Пх.т. +? Фв +? Фг.в.);

тп и до - израчунате температуре директне и повратне воде, °С

со је густина повратне воде (Прилог 2; на то=70°Ц со =977,8 кг/м3)

Фс.н=0,05 747,2=37,36 кВ

Фр.в \у003д 747,2-37,36 \у003д 709,84 кВ, затим

Притисак који развија мрежна пумпа зависи од укупног отпора мреже за грејање. Ако се расхладна течност добија у котловима за топлу воду, онда се узимају у обзир и губици притиска у њима:

Нн=Нс+Нк,

где је Хк - губици притиска у котловима, кПа

Хц=2 50=100кПа (стр.),

тада: Нн=98,66+100=198,66 кПа.

Из Прилога 15 издвајамо две центрифугалне пумпе 2КМ-6 са електро погоном (једна од њих је резервна), снаге електромотора 4,5 кВ.

Носач топлоте за кондензациону мрежу

Прорачун за такву топлотну мрежу значајно се разликује од претходних, пошто је кондензат истовремено у два стања - у пари иу води. Овај однос се мења како се креће ка потрошачу, односно пара постаје све влажнија и на крају се потпуно претвара у течност. Према томе, прорачуни за цеви сваког од ових медија имају разлике и већ се узимају у обзир другим стандардима, посебно СНиП 2.04.02-84.

Процедура за прорачун цевовода кондензата:

1. Према табелама, утврђена је унутрашња еквивалентна храпавост цеви.
2. Индикатори губитка притиска у цевима у делу мреже, од излаза расхладне течности од пумпи за снабдевање топлотом до потрошача, прихваћени су према СНиП 2.04.02-84.
3. Прорачун ових мрежа не узима у обзир потрошњу топлоте К, већ само потрошњу паре.

Карактеристике дизајна ове врсте мреже значајно утичу на квалитет мерења, пошто су цевоводи за ову врсту расхладне течности направљени од црног челика, делови мреже након мрежних пумпи услед цурења ваздуха брзо кородирају од вишка кисеоника, након чега долази до лошег квалитета. формира се кондензат са оксидима гвожђа, што изазива корозију метала.Због тога се препоручује уградња цевовода од нерђајућег челика у овом делу. Иако ће коначан избор бити направљен након завршетка студије изводљивости топловодне мреже.

Како подићи притисак

Провера притиска у грејним водовима вишеспратних зграда је неопходна. Они вам омогућавају да анализирате функционалност система. Пад нивоа притиска, чак и за малу количину, може изазвати озбиљне кварове.

У присуству централизованог грејања, систем се најчешће тестира хладном водом. Пад притиска за 0,5 сати за више од 0,06 МПа указује на присуство налета. Ако се ово не поштује, систем је спреман за рад.

Непосредно пре почетка грејне сезоне, врши се испитивање са топлом водом која се напаја под максималним притиском.

Промене које се дешавају у систему грејања вишеспратнице најчешће не зависе од власника стана. Покушај да се утиче на притисак је бесмислен подухват. Једино што се може учинити је да се елиминишу ваздушни џепови који су се појавили због лабавих спојева или неправилног подешавања вентила за испуштање ваздуха.

Карактеристична бука у систему указује на присуство проблема. За грејне уређаје и цеви, ова појава је веома опасна:

• Отпуштање навоја и уништавање заварених спојева при вибрацијама цевовода.
• Прекид снабдевања расхладном течношћу појединачних подизача или батерија због потешкоћа у одзрачивању система, немогућности подешавања, што може довести до његовог одмрзавања.
• Смањење ефикасности система ако расхладна течност не престане да се креће у потпуности.

Да бисте спречили улазак ваздуха у систем, потребно је прегледати све прикључке и славине на цурење воде пре тестирања у припреми за грејну сезону. Ако чујете карактеристично шиштање током пробног рада система, одмах потражите цурење и поправите га.

Можете нанети раствор сапуна на зглобове и појавиће се мехурићи тамо где је затегнутост прекинута.

Понекад притисак пада чак и након замене старих батерија новим алуминијумским. Од контакта са водом на површини овог метала појављује се танак филм. Водоник је нуспроизвод реакције, а компресијом се смањује притисак.

Ометање рада система у овом случају није вредно тога.
Проблем је привремен и временом нестаје сам од себе. Ово се дешава само први пут након уградње радијатора.

Притисак на горњим спратовима вишеспратнице можете повећати уградњом циркулационе пумпе.

Мреже за парно грејање

Ова грејна мрежа је намењена за систем за снабдевање топлотом помоћу носача топлоте у облику паре.

Разлике између ове шеме и претходне су узроковане индикаторима температуре и притиском медијума. Структурно, ове мреже су краће, у великим градовима обично обухватају само главне, односно од извора до централног грејања. Не користе се као унутарокружне и унутар-кућне мреже, осим на малим индустријским локацијама.

Шема струјног кола се изводи истим редоследом као и код воденог расхладног средства. Сви параметри мреже за сваку грану су назначени на секцијама, подаци се узимају из збирне табеле максималне сатне потрошње топлотне енергије, са корак по корак сумирањем индикатора потрошње од крајњег потрошача до извора.

Геометријске димензије цевовода се утврђују на основу резултата хидрауличког прорачуна, који се спроводи у складу са државним нормама и правилима, а посебно СНиП-ом. Одређује вредност је губитак притиска медија гасног кондензата од извора снабдевања топлотом до потрошача.Са већим губитком притиска и мањим растојањем између њих, брзина кретања ће бити велика, а пречник парног цевовода ће морати да буде мањи. Избор пречника се врши према посебним табелама, на основу параметара расхладне течности. Подаци се затим уносе у пивот табеле.

Како контролисати притисак у систему

За контролу на различитим тачкама у систему грејања, убацују се манометри који (као што је горе поменуто) бележе вишак притиска. По правилу, то су уређаји за деформацију са Бредан цеви. У случају да је потребно узети у обзир да манометар мора радити не само за визуелну контролу, већ иу систему аутоматизације, користе се електроконтактни или други типови сензора.

Тачке везивања су дефинисане регулаторним документима, али чак и ако сте инсталирали мали котао за грејање приватне куће који није под контролом ГосТехнадзора, ипак је препоручљиво користити ова правила, јер истичу најважније тачке система грејања. за контролу притиска.

Контролне тачке су:

1. Пре и после котла за грејање;
2. Пре и после циркулационих пумпи;
3. Излаз топлотне мреже из постројења за производњу топлоте (котларнице);
4. Увођење грејања у зграду;
5. Ако се користи регулатор грејања, онда се манометри укључују пре и после њега;
6. У присуству сакупљача блата или филтера, препоручљиво је убацити манометар пре и после њих. Дакле, лако је контролисати њихово зачепљење, узимајући у обзир чињеницу да сервисни елемент скоро не ствара пад.

Симптом квара или неправилног рада система грејања су скокови притиска. Шта они заступају?