Системи грејања

Контрола

Контролна организација су поново топловодне мреже.

Шта тачно контролишу?

• Више пута у току зиме врше се контролна мерења температура и притисака довода, поврата и мешавине.
  . У случају одступања од температурног графикона, прорачун грејног лифта се поново врши са отвором или смањењем пречника млазнице. Наравно, то не би требало да се ради на врхунцу хладног времена: на -40 на улици, грејање прилаза може да ухвати лед у року од сат времена након што циркулација престане.
• У припреми за грејну сезону, проверава се стање вентила
  . Провера је изузетно једноставна: сви вентили у склопу су затворени, након чега се отвара било који контролни вентил. Ако вода долази из њега, морате потражити квар; поред тога, у било ком положају вентила, не би требало да имају цурења кроз кутије за пуњење.
• Коначно, на крају грејне сезоне, лифтови у систему грејања, заједно са самим системом, тестирају се на температуру
  . Када је довод ПТВ искључен, расхладна течност се загрева до максималних вредности.

Намена и карактеристике

Грејни лифт хлади прегрејану воду до израчунате температуре, након чега припремљена вода улази у грејне уређаје који се налазе у стамбеним просторијама. Водено хлађење настаје у тренутку када се топла вода из доводног цевовода меша у лифту са охлађеном водом из повратка.

Шема лифта за грејање јасно показује да ова јединица доприноси повећању ефикасности читавог система грејања зграде. Поверене су му две функције одједном - миксер и циркулациона пумпа. Такав чвор је јефтин, не захтева струју. Али лифт има неколико недостатака:

• Разлика притиска између доводног и повратног цевовода треба да буде на нивоу од 0,8-2 бара.
• Температура на излазу се не може подесити.
• За сваку компоненту лифта мора постојати тачан прорачун.

Лифтови имају широку примену у општинској топлотној привреди, јер су стабилни у раду при промени топлотног и хидрауличког режима у топлотним мрежама. Дизало за грејање не треба стално пратити, сва подешавања се састоје у одабиру тачног пречника млазнице.

Грејни лифт се састоји од три елемента - млазног лифта, млазнице и коморе за разређивање. Постоји и таква ствар као што је везивање лифта. Овде треба користити неопходне запорне вентиле, контролне термометре и манометаре.

Избор овог типа грејног лифта је због чињенице да овде однос мешања варира од 2 до 5, у поређењу са конвенционалним лифтовима без контроле млазница, овај индикатор остаје непромењен. Дакле, у процесу коришћења лифтова са подесивом млазницом, можете мало смањити трошкове грејања.

Дизајн овог типа лифтова укључује регулациони актуатор, који обезбеђује стабилност система грејања при малим протокима воде из мреже. У конусној млазници система лифта налази се регулациона игла за гас и уређај за вођење који окреће водени млаз и игра улогу кућишта игле за гас.

Овај механизам има моторизовани или ручно ротирани зупчасти ваљак. Дизајниран је да помера иглу гаса у уздужном правцу млазнице, мењајући њен ефективни попречни пресек, након чега се регулише проток воде. Дакле, могуће је повећати потрошњу мрежне воде од израчунатог индикатора за 10-20%, или смањити скоро до потпуног затварања млазнице. Смањење попречног пресека млазнице може довести до повећања протока воде у мрежи и односа мешања. Дакле, температура воде пада.

Ефекат уградње подлошке

Након уградње подложака, проток расхладне течности кроз цевоводе мреже грејања се смањује за 1,5-3 пута. Сходно томе, смањује се и број радних пумпи у котларници. Ово резултира уштедом горива, струје, хемикалија за допунску воду.Постаје могуће повећати температуру воде на излазу из котларнице. За више информација о постављању спољних топловодних мрежа и обиму радова погледајте ... ..Овде је потребно да дате линк ка одељку сајта "Постављање топловодних мрежа"

Пуцкинг је неопходан не само за регулисање спољних мрежа грејања, већ и за систем грејања унутар зграда. Подизачи система грејања, који се налазе даље од топлотне тачке која се налази у кући, добијају мање топле воде, овде је хладно у становима. Вруће је у становима који се налазе близу топлотне тачке, јер им се испоручује више носача топлоте. Дистрибуција протока расхладне течности међу успонима у складу са потребном количином топлоте се такође врши прорачуном подложака и њиховим уградњом на успоне.

Прорачун елеватора

Прорачун елеватора се врши према методи описаној у / /.

Капацитет вертикалног елеватора П= 5 т/х предвиђено за транспорт зрна, густина зрна Р=700 кг/м3 на висини дизања Х=11м.

Одабиремо тракасти лифт са утоваром лопатицом, са центрифугалним истоваром, са брзином траке в = 1,7 м/с; дубоке канте са фактором пуњења ц = 0,8.

Одређујемо капацитет кашике по 1 м вучног елемента према формули:

и П_стр 5000

— = —— = ——— = 0,002

а 3.6вп_мц 3,6 1,7 700 0,8

За добијени капацитет користите кашике ИИИ типа ширине од В_До = 280 мм, капацитет и \у003д 4,2 л у корацима т = 180 мм./ /. Након избора кашика, одређујемо брзину. Коначно в = 2,2 м/с. Ширина траке Б = Б_До + 100 =280+ 100 +380 мм.

Примљена вредност В одговара најближој вредности према стандарду, једнакој 400 мм.

Маса терета по 1 м вучног елемента биће

П_стр 100

к = —- = —— = 12,63 кг/м.

3.6в 3,6 2,2

Израчунавамо прелиминарну снагу према формули:

П_стр Х к в2

Н_{пре него што} = —- (А_н + В_н - + Ц_н — )

367 П_стрХ

Валуе к донети на основу услова да ће се у елеватору користити кашике типа ИИИ. Оддс А_н= 1,14, В_н= 1,6, ВИТХ_н = 0,25 - коефицијенти у зависности од типа елеватора (тракасти елеватор са центрифугалним истоваром)

Н_{пре него што} =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 кВ

Према израчунатој вредности Н_{пре него што} одредити максималну затезну чврстоћу у вучном елементу

1000 Н_{пре него што} с ефб

С_мак = С_нб = ———-

в(ефб — 1)

где х = 0,8 - ефикасност погон;

б \у003д 180 - угао омотача погонског бубња

ф = 0,20 за бубањ од ливеног гвожђа када елеватор ради у влажној атмосфери.

С_мак = С_нб = 1000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 Н

Затим приближан број јастучића з ће

С мак н

з = ——

БК_стр

з= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Трака је одабрана са заптивкама од белтанита Б-820 са ДО_Р \у003д 610 Н / цм, и коефицијент н = 9. Добијени број јастучића је заокружен на з = 4.

Одређујемо оптерећење по 1 м, према формули за памучну траку

к_л \у003д 1,1 В (1,25 з д₁ + к₂)

к_л = 1,1 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 кг/м.

Тежина кашике по 1 м вучног елемента са тежином једне кашике ИИИ типа Г_До = 1,5 кг ће бити

Г_До 1,5

к_До = — = — = 8,33 кг/м

а 0,18

Одавде

к'= к + к_л + к_До = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 кг/м

беспослена грана

к"= к_л + к_До = 4,4 + 8,33 \у003д 12,73 кг / м.

Прорачун вуче се врши у складу са шемом дизајна (слика 4.1.). Тачка са минималном напетошћу биће тачка 2, тј. С₂ = С_мин.

Отпор хватању одређује се формулом, узимајући у обзир пречник доњег бубња з=4Д_б = 0,65 м.

В_х = К_оуд к г Д_б,

где к— маса терета по 1 м вучног елемента, кг;

ДО_оуд је специфична потрошња енергије за вађење, ДО_оуд ? (6 х 10) Д_б

Д_б је пречник доњег бубња.

Онда

С₃ = о С₂ +В₃ = 1,06С₂ + К_оуд к г Д_б = 1,06 С₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 С₂644

С₄ = С₃ +В_3-4 =1,06С₂ + 644 + к' г Х = 1,06 С₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 С₂ + 8107

вредност С₁ одређујемо обилазећи контуру стазе наспрам кретања траке, тј.

С₁ = С₂ +В_2-1 = С₂ +к" г Х = С₂ + 9,81 12,73 30 = С₂ +3746

Користећи израз С_нб ? С_Сат е фб , који у нашем случају има облик С₄ ? 1.84С₁, добијамо вредност напетости у тачки 2, једнаку 608Н. Замена пронађене вредности С₂у горње изразе, дефинишемо С₃\у003д 1288Н, С₄ \у003д 8751Н, С₁ \у003д 4354Н.

Преглед С₃ од услова Г_Добро ? 2С узимајући у обзир л = 0,075 м, х = 0,16 м и х₁ = 0,1м за ову врсту кашике показује вредност С₃ довољно да обезбеди претходно затезање вучног елемента. По пронађеној вредности С₄ = С_мак наведите вредност з = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Добијени број трака траке поклапа се са унапред одабраним, стога не треба поново вршити прорачун вуче.

Одредите пречник погонског бубња

Д_п.б. =125 з = 125 4 = 600 мм

и заокружено на вредност од 630 мм према ГОСТ-у.

Фреквенција ротације бубња ће бити

60в

н = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 о/мин

п Д_п.б.

Одредите вредност растојања полова

895

х = --- = 895 / 66,732 = 0,2 м

н2

Д_п.б.

Валуе х стога је растерећење центрифугално.

2

Одређујемо снагу електромотора за погон лифта, узимајући ефикасност. механизам преноса једнак 0,8,

о (С4 +С1)в

Н= —— = 1,06 (8751 - 4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 В

1000 с

По величини израчунате снаге бирамо електромотор АО 72-6-УП снаге од Н_д = 1,1 кВ с н_д =980 о/мин.

Фазе прања система грејања

• Хидраулички прорачун система грејања, прорачун подложака
• Израда препорука за побољшање рада топлотне тачке, система грејања
• Уградња контролних подложака на успоне (овај посао може извршити купац самостално)

• Верификација спровођења препоручених активности
• Анализа новог стабилног стања након прања система грејања
• Корекција величине подложака на местима где није постигнут тражени резултат (прорачуном)
• Демонтажа подлошки које захтевају подешавање, уградња нових подложака

На унутрашњим системима грејања, подлошке се могу уградити и зими и лети. Проверите њихов рад - само у грејној сезони.

Могући проблеми и кварови

Упркос снази уређаја, понекад грејна јединица лифта не успе. Топла вода и висок притисак брзо проналазе слабости и изазивају кварове.

То се неизбежно дешава када су поједине компоненте неодговарајућег квалитета, погрешно израчунат пречник млазнице, а такође и због зачепљења.

Бука

Лифт за грејање, док ради, може стварати буку. Ако се ово примети, то значи да су се током рада на излазном делу млазнице формирале пукотине или неравнине.

Разлог за појаву неправилности лежи у неусклађености млазнице узроковане доводом расхладне течности под високим притиском. Ово се дешава ако регулатор протока не пригуши вишак главе.

Неусклађеност температуре

Квалитетан рад лифта такође може бити доведен у питање када се температура на улазу и излазу превише разликује од температурне криве. Највероватније, разлог за то је превелики пречник млазнице.

Неправилан проток воде

Неисправан гас ће довести до промене протока воде у поређењу са пројектованом вредношћу.

Такво кршење је лако одредити променом температуре у системима долазног и повратног цевовода. Проблем се решава поправком регулатора протока (пригушнице).

Неисправни конструктивни елементи

Ако шема за повезивање система грејања на спољну топлотну мрежу има независан облик, онда узрок лошег рада јединице лифта може бити узрокован неисправним пумпама, јединицама за грејање воде, запорним и сигурносним вентилима, свим врстама цурења у цевоводима и опреми, неисправности регулатора.

Главни разлози који негативно утичу на шему и принцип рада пумпи укључују уништавање еластичних спојница у зглобовима вратила пумпе и мотора, хабање кугличних лежајева и уништавање седишта испод њих, формирање фистула и пукотина на кућиште и старење заптивки. Већина наведених кварова је поправљена.

Незадовољавајући рад бојлера се примећује када је непропусност цеви прекинута, оне су уништене или се сноп цеви залепио. Решење проблема је замена цеви.

Блокаде

Блокада је један од најчешћих узрока лошег снабдевања топлотом. Њихово формирање је повезано са продирањем прљавштине у систем када су филтери за прљавштину неисправни. Повећајте проблем и наслаге продуката корозије унутар цеви.

Ниво зачепљења филтера може се утврдити очитавањем манометара постављених пре и после филтера. Значајан пад притиска ће потврдити или оповргнути претпоставку о степену зачепљења. За чишћење филтера довољно је уклонити прљавштину кроз одводне уређаје који се налазе у доњем делу кућишта.

Сви проблеми са цевоводима и опремом за грејање морају се одмах поправити.

Мање примедбе које не утичу на рад система грејања обавезно се евидентирају у посебној документацији, укључене су у план за текуће или велике поправке. Поправка и отклањање коментара се врши у лето пре почетка следеће грејне сезоне.

2 Предности и мане таквог чвора

Лифт, као и сваки други систем, има одређене предности и слабости.

Такав елемент топлотног система је постао широко распрострањен захваљујући низу предности,
међу њима:

• једноставност кола уређаја;
• минимално одржавање система;
• издржљивост уређаја;
• прихватљива цена;
• независност од електричне струје;
• коефицијент мешања не зависи од хидротермалног режима спољашње средине;
• присуство додатне функције: чвор може играти улогу циркулационе пумпе.

Недостаци ове технологије су:

• немогућност подешавања температуре расхладне течности на излазу;
• прилично дуготрајан поступак за израчунавање пречника млазнице-конуса, као и димензија коморе за мешање.

Лифт такође има малу нијансу у вези са уградњом - пад притиска између доводног и повратног вода треба да буде у опсегу од 0,8-2 атм.

2.1
Шема повезивања јединице лифта на систем грејања

Системи грејања и топле воде (ПТВ) су у извесној мери међусобно повезани. Као што је горе поменуто, систем грејања захтева температуру воде до 95 ° Ц, ау топлој води на нивоу од 60-65 ° Ц. Стога је овде потребна и употреба склопа лифта.

У свакој згради прикљученој на централизовану мрежу грејања (или котларницу) постоји лифт. Главна функција овог уређаја је да снизи температуру расхладне течности уз повећање запремине пумпане воде у кућном систему.

Задатак Прорачун каишног елеватора са решењем

Израчунајте тракасти елеватор за транспорт велике количине хране према следећим карактеристикама:

Материјал: зоб;

Висина лифта: 15 метара;

Продуктивност: 30 т/х.

Плаћање.

За подизање овса, према препорукама, може се усвојити каишно вучно тело са распоређеним дубоким кашикама са центрифугалним истоваром. (: табела 7.7)

Прихватамо брзину траке В = 2,5 м / с

Према препорукама проф. Н. К. Фадеева, за брзе лифтове са центрифугалним истоваром. Пречник бубња

Дб = 0,204 * В2 = 0,204 * 2,52 = 1,28 м

Прихватамо пречник погонског бубња Дб = 1000мм адј. ЛКСКСКСВИИ). прихватамо крајњи бубањ истог пречника.

брзина бубња:

нб===47,8 мин-1

Удаљеност полова

Пошто б (радијус бубња), одвија се центрифугално растерећење, што одговара претходно наведеном услову.

Линеарни капацитет кашике:

л/м

П је продуктивност лифта, т/х;

— насипна густина терета, т/м3

- фактор пуњења кашике (1: таб. 77)

Према табели 79 за = 6,8 бирамо дубоку канту капацитета и0 = 4л, ширине корпе Бк = 320 мм, размака кашике а = 500 мм, ширине траке Б = 400 мм.

Према табели 80 изаберите домет кашике А=15 мм, висина кашике х=0мм, радијус кашике Р=60мм.

Број јастучића и:

Прихватамо и=6

Линеарна тежина траке:

ко=1,1*Б*(и+1+2)=1,1*0,4*(1,5*6+3+1,5)=5,9 кгф/м.

Линеарна тежина траке са кантама:

кк=К*П=0,45*30=13,5 кгф/м.

К-фактор, његове вредности су дате у (1: таб. 78)

Линеарно оптерећење од подигнутог терета

к= јаја/м

Линеарно оптерећење на радној грани: кп=кк+к=13,5+3,3=16,9 кгф/м;

Прорачун вуче се врши методом обиласка контуре. Када се погонски бубањ окреће у смеру казаљке на сату, минимална напетост ће бити у тачки 2. Погледајте дијаграм на слици 1.

Слика 1. Шема постављања проверених затезних тачака у траци.

Напетост у тачки 3 је дефинисана као:

С3=К*С2+В3=1,08*С2+13,2

В3 - отпор хватању оптерећења

В3=п3*к=4*3,3=13,2 кгф;

Р3-коефицијент хватања, прихватамо р3=4 кгф*м/кгф

К1 је коефицијент повећања затезања траке са кантама при заокруживању бубња.

Напетост у тачки 4

С4=Снб=С3+кп*Х=1,08*С2+13,2+16,9*1,5=1,08*С2+267

Напетост у тачки 1

С1=Сб=С2+кк*Х=С2+13,5*15=С2+203

За фрикциони погон са флексибилном спојницом

Снб Сб*еФа

Између траке и челичног бубња у влажном ваздуху Ф=0,2. Угао намотавања траке погонског бубња =180о;

ЕФа=2,710,2*3,14=1,87 (1: прил. ЛКСКСКСИ), тада

Снб1.87*Сб;

1,08*С2+2671,87*(С2+203);

1,08*С2+2671,87*С2+380;

0,79*С2-113

С2-143 кгф

Минимална напетост каиша из услова нормалног захватања терета мора да задовољи услов:

С2=Смин5*к=5*3,3=16,5 кгф

Прихватамо С2=25 кгф

Са повећањем напетости у траци, резерва вучног капацитета погона се мало повећала. Напетост на другим тачкама контуре ће бити:

С1=С2+203=25+203=228 кгф

С3=1,08*С2+13,2=1,08*25+13,2=40,2 кгф

С4=С3+кп*Х=40,2+16,9*15=294 кгф

Према максималном напору, одређујемо број заптивки у траци

Граница сигурности траке се узима као за коси транспортер (1: табела 55). н=12, =55 кгф/цм

Б-820 са бројем одстојника и=2, ширине Б=400 мм, К0=0,85 - коефицијент који узима у обзир слабљење траке рупама за заковице.

Ход затезног бубња за каиш:

м

Сила затезања примењена на крајњи бубањ:

пХ=С2+С3=25+40,2=65,2 кгф

Вучна сила на погонској осовини бубња (узимајући у обзир напоре на сопственој ротацији бубња):

В0=С4-С1+(К/-1)*(С4-С1)=294-228+(1,08-1)*(294+228)=108 кгф

К/-фактор, који узима у обзир отпор ротације погонског бубња.

Формула за израчунавање мотора:

Нп=кВ

Инсталирана снага мотора:

Н0=ни*Нп=1,2*3,1=3,7 кВ

ни-повер маргин 1.1…..1.2

Прихватамо тип мотора МТХ 311-6

Н=7кВ, н=965мин-1(=101 рад/с),

Јп=0,0229 кгф*м*с2 (1: апп. КСКСКСВ).

Преносни однос погона лифта

Ир. р.==

Бирамо мењач ВК-400. Извршење ИИИ. Преносни однос Ир=21. (1: Апп. ЛКСИВ)/

Принцип рада и дијаграм чвора

Топла вода која улази у стамбени објекат има температуру која одговара температурном распореду термоелектране. Савладавши вентиле и филтере за блато, прегрејана вода улази у челично кућиште, а затим кроз млазницу у комору, где се врши мешање. Разлика притиска потискује водени млаз у проширени део каросерије, док је повезан са охлађеним расхладним средством из система грејања зграде.

Прегрејана расхладна течност, са смањеним притиском, тече великом брзином кроз млазницу у комору за мешање, стварајући вакуум. Као резултат, ефекат убризгавања (усисавања) расхладне течности из повратног цевовода се јавља у комори иза млаза. Резултат мешања је вода на пројектованој температури, која улази у станове.

Шема уређаја за лифт даје детаљну представу о функционалности овог апарата.

Предности лифтова са воденим млазом

Карактеристика лифта је истовремено обављање два задатка: да ради као миксер и као циркулациона пумпа. Важно је напоменути да јединица лифта ради без трошкова електричне енергије, јер се принцип рада инсталације заснива на коришћењу пада притиска на улазу.

Употреба уређаја за млаз воде има своје предности:

• једноставан дизајн;
• ниска цена;
• поузданост;
• нема потребе за струјом.

Користећи најновије моделе лифтова опремљених аутоматизацијом, можете значајно уштедјети топлоту. Ово се постиже контролом температуре расхладне течности у зони њеног излаза. Да бисте постигли овај циљ, можете снизити температуру у становима ноћу или током дана, када је већина људи на послу, учењу итд.

Економична јединица лифта разликује се од конвенционалне верзије присуством подесиве млазнице. Ови делови могу имати другачији дизајн и ниво подешавања. Однос мешања за апарат са подесивом млазницом варира од 2 до 6. Као што је пракса показала, ово је сасвим довољно за систем грејања стамбене зграде.

Избор материјала за делове ЕТА-П лифта

Приликом избора материјала за одређени део, узимају у обзир природу и величину оптерећења која делује на део, начин производње, захтеве за отпорност на хабање, услове за његов рад итд.

Посебна пажња се поклања обезбеђивању статичке и заморне чврстоће, јер се радни век делова креће од 10 до 25 година. За производњу лифтова користи се висококвалитетни угљенични конструкциони челик 30, 35, 40, 45, 40Кс и 40КСХ.

Користе се у нормализованом стању за израду делова који доживљавају релативно мала напрезања, а након очвршћавања и високог каљења - за израду више оптерећених делова. Челик разреда 30 и 35 се подвргавају нормализацији са температуром од 880 - 900 ° Ц; каљење се врши у води са температуром од 860 - 880 ° Ц и каљењем на 550 - 660 ° Ц. Делови израђени од челика разреда 40 и 45 се подвргавају нормализацији на температури од 860-880 ° Ц или гашењу у води на температури од 840-860 ° Ц, након чега следи каљење; температура каљења се додељује у зависности од потребних механичких својстава.

Како лифт ради

Једноставним речима, лифт у систему грејања је пумпа за воду која не захтева екстерно снабдевање енергијом. Захваљујући овом, па чак и једноставном дизајну и ниској цени, елемент је нашао своје место у скоро свим грејним тачкама које су изграђене у совјетско доба. Али за његов поуздан рад потребни су одређени услови, о чему ће бити речи у наставку.

Да бисте разумели дизајн лифта система грејања, требало би да проучите дијаграм приказан изнад на слици. Јединица донекле подсећа на обичну Т-у и поставља се на доводни цевовод, а својим бочним излазом се спаја на повратни вод. Само кроз обичну тројницу би вода из мреже одмах прошла у повратни цевовод и директно у систем грејања без снижавања температуре, што је недопустиво.

Стандардни лифт се састоји од доводне цеви (предкомора) са уграђеном млазницом израчунатог пречника и коморе за мешање, где се охлађено расхладно средство напаја из повратка. На излазу из чвора, грана се шири, формирајући дифузор. Јединица ради на следећи начин:

• расхладна течност из мреже са високом температуром се шаље у млазницу;
• приликом проласка кроз рупу малог пречника, брзина протока се повећава, због чега се иза млазнице појављује зона разређивања;
• разређивање изазива усисавање воде из повратног цевовода;
• токови се мешају у комори и излазе из система грејања кроз дифузор.

Како се одвија описани процес јасно показује дијаграм чвора лифта, где су сви токови означени различитим бојама:

Неопходан услов за стабилан рад јединице је да је пад притиска између доводног и повратног вода мреже за снабдевање топлотом већи од хидрауличког отпора система грејања.

Уз очигледне предности, ова јединица за мешање има један значајан недостатак. Чињеница је да принцип рада лифта за грејање не дозвољава да контролишете температуру смеше на излазу. На крају крајева, шта је потребно за ово? Ако је потребно, промените количину прегрејане расхладне течности из мреже и усисане воде из поврата. На пример, да бисте смањили температуру, потребно је смањити проток на доводу и повећати проток расхладне течности кроз краткоспојник. Ово се може постићи само смањењем пречника млазнице, што је немогуће.

Електрични лифтови помажу у решавању проблема регулације квалитета. У њима, помоћу механичког погона који ротира електромотор, пречник млазнице се повећава или смањује. Ово се остварује помоћу конусне игле за пригушивање која улази у млазницу изнутра на одређено растојање. Испод је дијаграм лифта за грејање са могућношћу контроле температуре смеше:

1 - млазница; 2 - игла за гас; 3 - кућиште актуатора са вођицама; 4 - осовина са зупчастим погоном.

Релативно недавно појавио подесиви лифт за грејање омогућава модернизацију грејних места без радикалне замене опреме.С обзиром на то колико још таквих чворова ради у ЗНД, такве јединице постају све важније.

Прорачун грејног лифта

Треба напоменути да се прорачун водене млазне пумпе, која је лифт, сматра прилично гломазним, покушаћемо да га представимо у приступачном облику. Дакле, за избор јединице, за нас су важне две главне карактеристике лифтова - унутрашња величина коморе за мешање и пречник отвора млазнице. Величина камере је одређена формулом:

• др је жељени пречник, цм;
• Гпр је смањена количина мешане воде, т/х.

Заузврат, смањена потрошња се израчунава на следећи начин:

У овој формули:

• τцм је температура смеше која се користи за загревање, °С;
• τ20 је температура охлађене расхладне течности у повратку, °Ц;
• х2 - отпор система грејања, м. Уметност.;
• К је потребна потрошња топлоте, кцал/х.

Да бисте изабрали јединицу лифта система грејања према величини млазнице, потребно је израчунати је према формули:

• др је пречник коморе за мешање, цм;
• Гпр је смањена потрошња мешане воде, т/х;
• у је бездимензионални коефицијент убризгавања (мешања).

Прва 2 параметра су већ позната, остаје само да се пронађе вредност коефицијента мешања:

У овој формули:

• τ1 је температура прегрејане расхладне течности на улазу у лифт;
• τцм, τ20 - исто као у претходним формулама.

На основу добијених резултата, избор јединице се врши према две главне карактеристике. Стандардне величине лифтова су означене бројевима од 1 до 7, потребно је узети онај који је најближи израчунатим параметрима.

Прорачун снаге ЕТА-П лифта

Израчунаћемо снагу ЕТА-П лифта носивости 50 тона (К=500 кН). Користећи исту технику, можете израчунати лифт било које величине.

Пројектно оптерећење

П = К • К = 500 • 1,25 = 625 кН,

где је К коефицијент који узима у обзир динамичке силе и лепљење светлости, К = 1,25

Тело лифта. Материјал 35ХМЛ

Раме тела (слика 5.1)

Израчунавамо површину ослонца за дејство напона пригњечења, смицања и савијања.

Слика 5.1 – Огрлица за тело

усм = , МПа (5.1)

где је површина деловања оптерећења на тело, мм².

= , мм² (5.2)

где је унутрашњи пречник огрлице тела, Д1=132 мм;

- спољни пречник дршке, Д2=95 мм.

Ф1 = 0,59 • (1322 - 952) = 4955 мм²

Према формули 5.1:

усм = = 126 МПа,

Одељак а - а

уср = , МПа (5.3)

где је површина реза, мм²

, мм² (5.4)

где је х висина рамена, мм

Ф2=0,75•р•132•30=9326 мм2..

Формулом 5.3 добијамо

уср==67 МПа.

визг = , МПа (5.5)

где Мизг — момент савијања, Н мм

Мизг = , Н•мм (5.6)

Визг - модул пресека, мми

Визг =, мми (5,7)

Мизг = Н•мм

Визг = мми

Заменом у формулу 5.5 добијамо

визг = = 124 МПа.

Боди луг

Слика 5.2 - Ушице кућишта

Опасан пресек б-б подложан затезним напонима

усм = , МПа (5.8)

где је д пречник рупе за прст, д=35 мм;

е је дебљина ушице, е = 22 мм.

усм = = 406 МПа.

Механичке карактеристике ливења тела:

ут = 550 МПа, ув = 700 МПа

= = 423 МПа;

цф \у003д / 2 \у003д 432/2 = 212 МПа,

где је к фактор сигурности, к = 1,3.

Елеватор минђуша

Материјал 40ХН. Механичке карактеристике: ут = 785 МПа, ув = 980 МПа.

Минђуша (слика 5.3) је изложена сили притиска карике П и две силе П / 2 које се примењују на ушице минђуше. Услед присуства деформације, минђуша је у контакту са кариком по дужини лука мерено углом б, а у ушицама минђуше се јављају хоризонталне силе пуцања К. За одређивање сила К потребно је врше сложене математичке прорачуне. Величина угла 6 и закон расподеле притиска дуж лука мереног углом 6 и закон расподеле притиска дуж лука мереног углом 6 су непознати. Њихова теоријска дефиниција је тешка. Поједностављено, минђушу израчунавамо без узимања у обзир утицаја деформација од дејства сила К.

Слика 5.3 - Наушница лифта

Очи са минђушама, опасан део ах-ах

Затезна напрезања

ур = , МПа (5.9)

где је ц дебљина спољашњег дела ушице, ц = 17 мм;

д је дебљина унутрашњег дела ушице, д = 12 мм;

Р - спољни радијус, Р = 40 мм

р - унутрашњи радијус, р = 17,5 мм

ур

Користећи Ламеову формулу, од сила унутрашњег притиска (притисак прста) одређујемо највећа затезна напона ур у тачки б.

ур = , МПа (5.10)

где је к интензитет унутрашњих сила притиска.

к = , МПа (5.11)

к = МПа.

Према формули 5.10 добијамо

ур=МПа.

Праволинијски део И - И до ИИ - ИИ. У пресеку ИИ - ИИ делују затезни напони.

ур = , МПа (5.12)

где је Д пречник правог дела минђуше, Д = 40 мм.

ур = МПа.

\у003д ур / к \у003д 785 / 1,3 \у003д 604 МПа

цф = /2 = 604/2 = 302 МПа.

Дакле, израчунавањем чврстоће лифта, може се видети да када је називна носивост прекорачена за 25%, напони, а посебно у опасним пресецима, не прелазе границе дозвољене чврстоће. Челични материјал који се користи у производњи лифта је најоптималнији.