Уређај и принцип рада цевних пећи

Избор величине цевне пећи

Сврха: одабрати пећ која задовољава почетне податке и претходно израчунате параметре и упознати се са њеним карактеристикама и дизајном.

Избор стандардне величине цевне пећи врши се према каталогу, у зависности од његове намене, топлотне снаге и врсте коришћеног горива.

У нашем случају, сврха пећи је загревање и делимично испаравање уља, топлотна снага П_Т је 36,44 МВ, а гориво је мазут. На основу ових услова бирамо цевну пећ за комбиновано гориво (мазут + гас) СКГ1.

Табела 2.

Техничке карактеристике пећи СКГ1.

Индикатор	Значење
Зрачне цеви: грејна површина, м2 радна дужина, м	730 18
Број средњих делова н	7
Топлотна снага, МВ (Гцал/х)	39,5 (34,1)
Дозвољени топлотни напон зрачећих цеви, кВ/м2 (Мцал/м2х)	40,6 (35)
Укупне димензије (са сервисним платформама), м: дужина Л ширина висина	24,44 6 22
Тежина, т: метал за пећ (без намотаја) облоге	113,8 197

Пећи типа СКГ1 су слободно вертикалне пећи за сагоревање пламена, кутијастог облика, са хоризонталним распоредом спиралних цеви у једној комори за зрачење. Горионици типа ГГМ-5 или ГП налазе се у једном реду у дну пећи. На свакој страни коморе за зрачење постављени су једноредни зидни цевни екрани, који су озрачени већим бројем вертикалних бакљи. Цевни екран може бити једноредни и дворедни зидни.

Пошто се комбиновано гориво сагорева у пећи, на пећи је обезбеђен гасни колектор, кроз који се гасови сагоревања испуштају у посебан димњак.

Горионици се опслужују са једне стране пећи, захваљујући чему се две једнокоморне пећи могу уградити једна поред друге на заједнички темељ, спојене подестом и тако формирати неку врсту двокоморне пећи.

Дизајн пећи типа СКГ1 је приказан на сл.2.

Фиг.2. Цевна пећ типа СКГ1:

1 - слетања; 2 - калем; 3 - оквир; 4 - облога; 5 - горионици.

Закључак: при избору величине пећи узет је у обзир услов најближе апроксимације, тј. од свих стандардних величина са топлотном снагом већом од израчунате, изабрана је она са најмањом топлотном снагом (са малом маргином).

Режими сушења

Током процеса сушења, пећница може да ради у режиму ниске температуре, нормалној или високој температури.

Ниска температура и нормалан режим

Обрада дрвета на нискотемпературни начин врши се на 45 °. Ово је најмекша метода, она чува сва оригинална својства дрвета до најситнијих нијанси и сматра се висококвалитетном технологијом. На крају процеса, садржај влаге у дрвету је око 20%, односно такво сушење се може сматрати прелиминарним.

Што се тиче нормалног режима, он се одвија на температурама до 90 °. Након сушења, материјал не мења облик и величину, благо смањује осветљеност боје, снагу. Ово је најчешћа технологија која се користи за различите врсте дрвета.

Режим високе температуре

У овом режиму, сушење се дешава услед дејства прегрејане паре (температура преко 100 °) или врућег ваздуха. Процес сушења на високим температурама смањује чврстоћу дрвета, дајући му тамнију нијансу, па се материјал користи за стварање секундарних компоненти зграда и намештаја. Истовремено, сушење прегрејаном паром биће нежније него уз употребу ваздуха.

—

ОПРЕЗ 2

СНема поНоков в двННкамеНной пеНн а

Ред "Д Д" РРРРРРРРРРРРРРРРгоÐð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ум ² Ð ²ððнн½½μμðð¹¹ððμμμððððð¸ð𸸸¸¸¹¸¸ð¹ меевик конвекНионной камеНН Ð¾Ð´Ð½Ð¾Ð¿Ð¾НоНнНй
а

ТÐμНнологиНеНÐºÐ°Н а

ÐНÐμÐ'вР° НиНÐμÐ »Нно иНпР° НÐμнноÐμ Н Ð¿ÐμНÐμгНÐμНоÐμ Нгл ÐμвоÐ'оНоÐ'ноÐμ ННННÐμ поНННпР° Н Н Ð'вННпоНоНнНН НННÐ ± НД ° ННН Ð¿ÐμНН 3 праћка; Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μ Н ¢ ÐμНмиНÐμНкоÐμ НД ° Р · Р »Ð¾Ð¶ÐμниÐμ Нгл ÐμвоÐ'оНоÐ'ов оНННÐμННвР»НÐμННН Р · Р ° ННÐμН НÐμпл Ђ ° НгоНÐ ° Н НопР»Ð¸Ð²Ð½Ð¾Ð³Ð¾ Ð °Ð·Ð°. ÐаНо-НглеводоНÐ¾Ð´Ð½Ð°Н НмеНН Ð¿НоНÐ¾Ð´Ð¸Н Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ¸ конвекНионной камеНй камеНи500 - 600 руб. назад Ð • Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Н Ð Ð Ð Ð Ð Ð¸Ð· НÐдианНнННННННННННННН± НоНННоННаННН± НоННаННН± НоННаННН± НоННианНнННННННННННННН± НоННаоННавлН. РОЦКИНГ СОБА · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ЕТ фом Н Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° РРРРРе и пНомНвкН.
а

Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μнð ÐНоÐ'НкНН НгоНÐ ° Н (Ð'НмовНÐμ Ð ° Р · С), пÐμНÐμвР° Р »Ð¸Ð²Ð ° ННН НÐμНÐμÐ · пÐμНÐμвР° Р» НнНН ННÐμнН, пНоНоÐ'НН ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкНионнНН Ð °Ð¼ÐµНН Ð¸ ННодНН Ð² дНмовНН НННбН. агНеваемНй змеевиков конвекНионной камеÐ.
а

оððμμºººº ° ðμμÐððººðð ²²μððÐð ðð½²²²½ -¸нððð½½²½½¸ð¾¸ ððð𸸸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ а

Рун Ð Ð ДД Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Н Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐНоÐ'НкНН НгоНÐ ° Н (Ð'НмовНÐμ Ð ° Р · С), пÐμНÐμмÐμНÐ ° ННН НÐμНÐμÐ · пÐμНÐμвР° Р »НнНН ННÐμнН, пНоНоÐ'НН ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкНионнНН Ð ° мÐμНН Ð ННоР' НН Ð² дНмовНН НННбН. агНеваемНй змеевиков конвекНионной камеÐ, а заНем - НадианНной.
а

Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² δÐ𾾺ºº¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μ вНÐµН Ð¿Ð¾Ноков. Ð Ð · Ð ° иоННи Ð¾Н Ð½НÐμÐ'иоР»Ð ° нР° Ðμноно нР° ноНÐ ° и НÐ ° Ð · овоновоновоР° нНÐμвР° ÐμнÐμнР° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μл Ðа НиН. 29 Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð РлНзаНиНН Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ° конвекНионной камеНН Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð НÐ °Ð·НеженнНм Нагом. ÐовÐμННноННН Р · мÐμÐμвикР° Р · Р ° НиНного НкНÐ ° Ð ° Н Ð²НоÐ'Ð¸Н Ð²ÐμÐ »Ð¸НÐ¸Ð½Н Ð¿Ð¾Ð²ÐμННноННи Р · мÐμÐμвикР° НД ° Ð'иР° нНной камеНН.
а

Са косим сводом

Под
разуме се радијативни пренос топлоте
апсорпција зрачеће топлоте, под
конвективни - пренос топлоте кроз
прање површина цеви димом
гасови.

В
зрачећа комора основна величина
топлота се преноси зрачењем и само
безначајно - конвекција, и у
конвекцијска комора - обрнуто.

лож уље
или се гас сагорева горионицима,
који се налазе на зидовима или поду коморе
зрачења. Ово ствара светло
бакља, која је усијана
честице врућег горива
загрејан на 1300-1600 ° Ц, емитовати
топлота. Топлотни зраци падају напоље
површине цеви радијационог пресека
и апсорбовао, стварајући тзв
упијајућа површина. Такође термички
зраци допиру и до унутрашњих површина
зидови зрачеће коморе пећи. Загрејан
зидне површине, заузврат, зраче
топлота која се такође апсорбује
површине зрачећих цеви.

Ат
ову површину радијационе облоге
одељак ствара тзв. рефлексивну
површина која (теоријски) није
апсорбује топлоту коју му преноси гас
пећи, али само зрачењем преноси
то на цевастом колуту. Ако не
узети у обзир губитке кроз зидане зидове, затим
током нормалног рада
унутрашње површине зидова пећи
емитују онолико топлоте колико апсорбују.

Производи
сагоревање горива су примарни и
главни извор апсорбоване топлоте
у радијационом делу цевних пећи
– 60–80% укупне топлоте која се користи у пећи
преноси у комори за зрачење, остало
– у одељку за конвекцију.

Триатомиц
гасови садржани у димним гасовима
(водена пара, угљен-диоксид и
сумпор диоксид), такође апсорбују и
емитују енергију зрачења у одређеним
интервали таласних дужина.

Количина
зрачећа топлота апсорбована у радијанту
комора, зависи од површине бакље,
његову конфигурацију и степен оклопа
пећи. Велика површина бакље
побољшава ефикасност
директан пренос топлоте на површине
цеви. Повећање површине зида
такође доприноси расту
ефикасност преноса топлоте у зрачењу
Камера.

Температура
гасови који напуштају део радијације,
је обично прилично висока, а топлина ових
гасови се могу даље користити у
конвекцијска пећница.

гасови
сагоревање из коморе за зрачење, гегање
кроз зид пролаза, уђи
конвекцијска комора. конвекцијска комора
служи за коришћење физичког
топлота од продуката сагоревања која излази из
радијациона секција, обично са температуром
700–900 °С. Топлота у конвекцијској комори
сировине се преносе углавном конвекцијом
а делом зрачењем троатомног
компоненте димних гасова. Следећи дим
гасови се усмеравају на димњак и димњак
цеви се испуштају у атмосферу.

производ,
да се загрева, један или
неколико потока улази у цеви
конвективни калем, пролази цеви
зрачење комора екрани и загрејана до
потребна температура, излази
пећи.

Валуе
конвективни део, обично
одабран на такав начин да
температура одлазећих продуката сагоревања
код свиња, била је за скоро 150 °Ц виша од
температура загрејаних материја на
улаз у пећницу. Дакле, топлотно оптерећење
мање цеви у конвективном пресеку него
у зрачењу, што је због ниског
коефицијент пролаза топлоте са стране
димних гасова.

Ефикасност
пренос топлоте конвекцијом настаје због,
пре свега брзина кретања дима
гасови у конвекцијској комори. Пурсуит
до великих брзина је, међутим, ограничен
дозвољене вредности отпора
кретање гасова.

За
чвршћи проток око цеви
гасова и веће турбуленције струјања
цеви за димне гасове у конвекцији
коморе се обично постављају у
шаховница. У неким пећницама
конструкције користе ребрасте
конвекцијске цеви са високо развијеним
површине.

Скоро
све пећи које тренутно раде
време у рафинеријама,
су зрачење-конвекција,
оне.цевни намотаји се налазе у
конвекцијске и зрачеће коморе.
Са таквим противструјним кретањем сировина
а производи сагоревања горива највише
потпуно коришћење произведене топлоте
када је спаљена.

—

ОПРЕЗ 1

УНННойННво еННикалНно-НакелНной пе. а

рамеНа конвекНии НаНположена над камеНой НадиаНии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð δÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐРиР»Ð НД ° вномÐμНного НД ° НпНÐμÐ'Ðμл Н НÐμпР»Ð¾Ð²НН Ð¿Ð¾Ноков НоНННнки НД ° Нпол Ђ ° Ð ° НН Н НД ° НмР° Нном поННÐ'кÐμ Н ¿Ð¾ НенННН Ð¿Ð¾Ð´Ð° пеНи в два ННда.
а

Ð¾Ð´Ð¾Ð²Ð°Н НаНННкоННикалНноо¾ Нилиилиилиилиилиилиилиилиилиилиилиилиилиилиилинкилинкилиннн 1 — НадианНнНе НННби. 2 - мННели. з - НоНННнки. а

рамеНа конвекНии Н н н ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μм
а

| Ðμ½½ð¸ººð ¸¸ð𸸸¸¸¸¸μºººÐ½º¼μμμннºððð¼¼¾¼¼¼¼¼¼¼ð¼¼¼ð¼¼ а

рамеНа конвекНии наНодиНННННННнад камеНой НадиаНии. Ð Ð Ð Ð ¿Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Л. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ оР»ННиÐμ иÐμНи Ð'л НÐ ° внонÐμНноноÐ'Ð ° НоÐ'Ð ° НоиР° Ð · ов иикоР»Нкол НкоР".
а

пеНи Нипа ЦÐ. а

рамеНа конвекНии Р · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Н Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¸Н. ÐÐμННикР° Р »НнНÐμ НННÐ ± С ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкНионного Р · мÐμÐμвикР° могНН Р ± ННН Ð» Н ° Ð'кими, ННÐμÐ ± НÐμннНми иР»Н оНиповР° р½Ð½Нми.
а

РÐ°Ð¶Ð´Ð°Н ÐºÐ°Ð¼ÐµНа конвекНии ииÐμÐμНиÐμÐμНнÐμÐμНнои нР° Ð · оНÐ ± оНинк и НÐμнНÐ »ÐонНННни НнР± ÐμН.
а

Ðмеевики камеНН ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºНии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
а

Ðмеевики камеНН ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºНии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
а

Ðмеевики камеНН ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºНии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð ДНД »Ð¸НиНÐμл НнР° С Ð¾НоР± ÐμнноННН ÐºÐ¾Ð½ННННкНии Ндд »Ð¸Ð½Ð'НиНÐμНÐºÐ¸Н Ð¿ÐμНÐμй - Р ± л ÐμÐμ НД ° вномÐμНноÐμ НД ° НпНÐμÐ'ÐμÐ » РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРопННкР° ÐμмоÐμ НÐμННнР° пННжÐμниÐμ повÐμННноННи НД ° Ð'иР° нНнНН НННÐ ± Ð ° 20 - 30% д НмÐμнННиНН Ð²Ð¾Ð · можноННН Ð¾НÐ »Ð¾Ð¶ÐμнР¸Н кокНа на внНННенней повеННноННноННноННнНННи
а

ТННбНаНÐ°Н Ð¿ÐµНННННННнаклоннНм Нводон а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии оНновнР° С Ð¿ÐμНÐμÐ'Ð ° НД ° НÐμпР»Ђ ° оНННÐμННвл НÐμННН, Ð ° Н НкР° Р · Р ° и вННÐμ, пННÐμм НопНикоНновÐμÐ½Ð¸Н Ð ° Ð • Н Ð НННÐ ± ð Рм𸸠(60 - 70%), оннðð Ð Ð нð½ððμ нðμп¿¿¾ (20 - 30%) - о и Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐн »ННÐµÐ½Ð¸Н Д Д Д Ð ² Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · 700 руб.
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРдÐдддддддн оиНÐμвР° воР· Ð'ННÐ ° нР»Ð¸ нР° НÐ °, иР° л иНнÐμ коивÐμкНÐ½Ð½Н Ð½ÐμНÐ ¸ нÐμНÐ ± НÐ Ð ° НÐμÐ · Ð ° НÐμÐ » Нно.
а

Физичке и механичке карактеристике Солцоат композитних једињења

Опције композиције	Греен Солцоат	ЦроМаг Солцоат	Блацк Солцоат	бели слани капут	Хи-е Солцоат	Хи-е Пипес
Изглед	Мат зелено	светло зелена глатка	црно сива глатка	Светло сива глатка	тамно зелена глатка	зелено сива глатка
Температура топљења	>1900	1800	700	1500	>1900	1870
Вискозитет (4мм) 1)	13	11	11	13	14,6	14,6
термално ширење	7,2×10-6 до 6,4×10-5	6,4×10-6 до 4,8×10-5	1.1 – 4.3×10-5	9,3×10-6 до 4,8×10-5	6,9×10-6 до 4,8×10-5	9,8к10-5
Топлотна проводљивост [В/м.К] на 300ºЦ 2)	0,088	0,088	0,189	0,083	0,089	0,089
Густина после калцинације [г/цм3]	2,4	1,9	3,3	2,4	2,8	2,8
Губитак тежине након загревања на 750ºЦ
Емисивност (црнило)	0,92	0,9	0,32		0,98	0,98
Порозност
Отпорност на топлотни удар [ºЦ/сец]	>600	>500	>200	>500	>800	>780
Адхезија
на метал 3)	13 – 15	13 – 15	11 – 13	12 – 14	13 – 14	11 – 13
до керамике 3)	>40	>40	28 — 45	>40	>40	28 — 45
Отпорност на хабање
на 20ºЦ 4)	3,7 (100%)	3.6 (100%)	1,5 (100%) 6)	4,6 (100%)	3.8 (100%)	3.9 (100%) 6)
на 1000ºЦ 4.5)	3,5 (106%)	3.6 (105%)	1,2 (125%) 6)	4,4 (105%)	4.6 (105%)	4.6 (125%) 6)
Чврста компонента композиције
Привидна (насипна) густина [г/цм3]	1,43	1,27	3	1,35	1,65	1,68
Изглед	Светло зелени прах	Светло зелени прах	црни прах	Светло сиви прах	Тамнозелени прах	Сиво-зелени прах

1) на 18ºЦ 2) на црвеној усијаној жици 3) ЦСН ЕН 24624 4) АСТМ Ц 704 – 94 5) ∆Т= -980ºЦ 6) Почетак на 700ºЦ, ∆Т= -680°Ц

—

ОПРЕЗ 2

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð Ð Ð ° РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРг
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Л] ¸Ð·Ð»ННÐµÐ½Ð¸Н ННенок кладки. ÐÐ ° нР± оР»ННÐμÐμ кол иНÐμННво НÐμННво НÐμнР»Ð ° в кР° нÐμНÐμ коивÐμкНиÐ'Ð ° ÐμННÐμÐ'Ð ° ÐμННР ÐºÐºНнÐμÐ ° оð½ððððð 60 60ðð ° ° Ðμн 60 - 70%. 30% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии НД ° НпоР»Ð¾Ð¶ÐμÐ½Н ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкНионнНÐμ НННÐ ± С, воНпНинимР° ННиÐμ НÐμпл А¾ Ð »Н ° внНм Ð ± НД ° Р · и пННÐμм конвÐμкНиР¸ - Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
а

Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð н Ð Ð Ð . а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии пÐÐðÐðÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Настави. ÐÐ ° нР± оР»ННÐμÐμ кол иНÐμННво НÐμННво НÐμнР»Ð ° в кР° нÐμНÐμ коивÐμкНиÐ'Ð ° ÐμННÐμÐ'Ð ° ÐμННР ÐºÐºНнÐμÐ ° оð½ððððð 60нððð ° ° Н 60 - 70% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРе Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии пÐÐðÐðÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · Ð Ð Ð Ð · Ð »ННÐμÐ½Ð½Н ННÐμÐ½Ð½Ð½Н ННÐμннк ккн. ÐÐ ° нР± оР»ННÐμÐμ кол иНÐμННво НÐμННво НÐμнР»Ð ° в кР° нÐμНÐμ коивÐμкНиÐ'Ð ° ÐμННÐμÐ'Ð ° ÐμННР ÐºÐºНнÐμÐ ° оð½ððððð 60 60ðð ° ° Ðμн 60 - 70%. 30% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии ННННевой поНок наНодиНННв жидком жидком Нкком НННк
а

СНема пеНедаНи Непаа камеНе кеНедаНи Непаа камеНе кое кое кве квнквнквн а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии пÐðÐðÐð² Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¿ °ÐµННН ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºНией; оð½ððððð 60 60 60н¸¸ðð ° Н 60 - 70% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
а

Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð 'РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРж ж жж а

Р ÐºÐ°Ð¼ÐµНе конвекНии пÐÐðÐðÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · Ð Ð Ð Ð · Ð »ННÐμÐ½Ð½Н ННÐμÐ½Ð½Ð½Н ННÐμннк ккн.
а

рх. 1-гоНелка. 2 - руфф 3-змеевики. а

Поједностављени прорачун коморе за зрачење

Сврха овог корака прорачуна је да се одреди температура производа сагоревања који излазе из пећи и стварна густина топлоте површине зрачећих цеви.

Температура производа сагоревања који излазе из пећи налази се методом узастопне апроксимације (метода итерација), користећи једначину:

,

где к_Р и к_рк — топлотни напон површине зрачећих цеви (стварни) који се може приписати слободној конвекцији, кцал/м2х;

Х_Р — грејна површина зрачећих цеви, м2 (видети табелу 2);

Х_Р /Х_с - однос површина, у зависности од врсте пећи, од врсте и начина сагоревања горива; прихватити Х_Р /Х_с = 3,05 ;

је средња температура спољашњег зида зрачећих цеви, К;

- коефицијент, за ложишта са слободним пламеном = 1,2;

ВИТХ_с \у003д 4,96 кцал / м2 хК - коефицијент зрачења потпуно црног тела.

Суштина прорачуна методом итерације је да постављамо температуру производа сагоревања Т_П, што је унутар 10001200 К, а на овој температури одређујемо све параметре који су укључени у једначину за израчунавање Т_П. Затим се израчунава ова једначина Т_П и упоређује примљену вредност са претходно примљеном. Ако се не поклапају, онда се обрачун наставља усвајањем Т_Пједнак оном који је израчунат у претходној итерацији. Рачунање се наставља до датих и израчунатих вредности Т_П не подударају се са довољном тачношћу.

За прву итерацију узимамо Т_П = 1000 К.

Просечни масени топлотни капацитети гасова на датој температури, кЈ/кгК:

; ;

; ; .

Садржај топлоте производа сагоревања на температури Т_П = 1000 К:

кЈ/кг.

Максимална температура производа сагоревања одређује се формулом:

,

где Т је смањена температура продуката сагоревања; Т = 313 К;

_Т = 0,96 - ефикасност пећи;

ДО.

Просечни масени топлотни капацитети гасова на температури Т_мак, кЈ/кгК:

; ;

; ; .

Садржај топлоте производа сагоревања на температури Т_мак:

кЈ/кг.

Садржај топлоте производа сагоревања на температури Т_вов.:

кЈ/кг.

Директан однос поврата:

Стварни топлотни стрес површине зрачећих цеви:

кцал/м2х.

Температура спољашњег зида екрана се израчунава по формули:

,

где ₂ = 6001000 кцал/м2хК је коефицијент преноса топлоте од зида до загрејаног производа; прихватити ₂ = 800 кцал/м2хК;

- дебљина зида цеви, = 0,008 м (2, табела 5);

= 30 кцал/мцхК је коефицијент топлотне проводљивости зида цеви;

_љут / _љут - однос дебљине према коефицијенту топлотне проводљивости наслага пепела; за течна горива _љут / _љут = 0,002 м2хК/кцал (2, стр.43);

Ц је просечна температура загрејаног производа;

ДО.

Топлотни стрес површине зрачећих цеви, који се може приписати слободној конвекцији:

кцал/м2х.

Дакле, температура производа сагоревања који излазе из пећи:

ДО.

Као што видите, израчунато Т_П не поклапа се са вредношћу узетом на почетку израчунавања, стога, понављамо прорачун, узимајући Т_П = 1062,47 К.

Резултати прорачуна су представљени у облику табеле.

Табела 3

број итерације	И	Тмак, ДО	имак,	,	, ДО	,	Тп, ДО
2	16978,0	2197,5	45574,6	0,6952	24467,9	599,1	3870,3	1038,43
3	16415,4	2202,7	45712,2	0,7108	25016,9	601,0	3601,1	1046,12
4	16638,2	2200,7	45658,0	0,7046	24798,7	600,2	3707,5	1045,81

Израчунавамо количину топлоте која се преноси на производ у комори за зрачење:

кЈ/х

Фиг.3. Шема коморе за зрачење цевне пећи:

И - сировине (улаз); ИИ - сировина (производ); ИИИ - производи сагоревања горива; ИВ - гориво и ваздух.

Закључци: 1) израчунати температуру продуката сагоревања који излазе из пећи методом сукцесивне апроксимације; њено значење Т_П = 1045,81 К;

2) стварна густина топлоте површине зрачећих цеви у овом случају је била к_Р = 24798,7 кцал/м2х;

3) упоређивање добијене вредности стварне густине топлоте са дозвољеном вредношћу за ову пећ. к_{додати.}= 35 Мцал/м2х (види табелу 2), можемо рећи да је наша пећ подоптерећена.

Уради сам производњу

За сушење дрвета на приватан начин потребна је посебна комора, коју можете сами направити. Ако морате да изградите сушару за дрво сопственим рукама, онда на земљишту морате издвојити површину од око 10 м2 за уградњу. Биће вам потребан бетон за темељ, материјал и топлотна изолација за зидове, монтажна пена, вентилациони систем, котао и помоћна опрема.

Фазе изградње

Изградња мини сушара састоји се од узастопних фаза:

• припрема темеља за уградњу;
• зидање;
• топлотна изолација;
• уградња крова и врата;
• уградња на плафон радијатора и вентилатора;
• уградња котла у складу са сигурносним прописима, полагање цеви.