تحديد الفاقد الحراري او ما هو مسح حراري بمنزل

1. معادلات التوازن الحراري المباشر والعكسي

يتم إعطاء الصورة الأكثر اكتمالا للأداء الاقتصادي لمرجل السفينة من خلال توازن الحرارة ، والذي يوضح مقدار الحرارة التي تدخل المرجل ، وما هو الجزء المستخدم بشكل مفيد (لإنتاج البخار) ، والجزء المفقود.

التوازن الحراري هو تطبيق لقانون الحفاظ على الطاقة لتحليل عملية تشغيل المرجل. عند تحليل عملية تشغيل الغلاية في الوضع الثابت (أو الثابت) لتشغيلها ، يتم تجميع توازن الحرارة على أساس نتائج الاختبارات الحرارية. الخامس

بشكل عام ، يكون لمعادلة توازن الحرارة الشكل
أنا = ن
QLOW = Q1 + ∑QPOT ، أنا	(4,1)
أنا = 2

حيث QPOD هي كمية الحرارة التي يتم توفيرها للغلاية البخارية ، kJ / kg ؛ Q1 - حرارة مفيدة ، kJ / kg ؛

QPOT - فقدان الحرارة ، kJ / kg

في طريقة الحساب القياسية المطورة للغلايات الثابتة ، يوصى بمراعاة كل الحرارة التي يتم توفيرها للفرن من 1 كجم من الوقود (الشكل 4.1) ، أي

س	تحت	= س	ص	= QP + Q + Q	ب	+ س	إلخ	(4,2)
		ح ت

حيث QHP هي القيمة الحرارية الصافية للكتلة العاملة للوقود ، kJ / kg ؛

QT ، QB ، QPR - مقدار الحرارة التي يتم إدخالها ، على التوالي ، مع الوقود والهواء والبخار ، والتي يتم توفيرها لترذيذ الوقود ، kLJ / كجم.

يتم تحديد القيم الثلاث الأخيرة على النحو التالي. الحرارة الفيزيائية للوقود

كيو تي	= cT tT	(4,3)

حيث cT هي السعة الحرارية للوقود عند درجة حرارة تسخينه tT، kJ / (kg · K)

تأخذ قيمة QB في الاعتبار الحرارة التي يتلقاها الهواء خارج المرجل ، على سبيل المثال ، في سخان الهواء البخاري. مع التصميم المعتاد للغلاية مع تسخين الهواء بالغاز ، فإنها تساوي كمية الحرارة التي يتم إدخالها في الفرن بالهواء البارد ، أي

QB = QXB = αV ocXBtXB = αI ХВ	(4,4)
حيث α هو معامل الهواء الزائد ؛
сХВ هي السعة الحرارية للهواء البارد عند درجة حرارة tXB ؛
I XB- المحتوى الحراري للكمية النظرية للهواء V، kJ / kg
كمية الحرارة التي يتم توفيرها للفرن بالبخار لرش زيت الوقود ،
QPR =	جي بي آر	(iPR −i ")	(4,5)
	BK

حيث GPR هو استهلاك البخار لتفتيت وقود VC ، كجم / ساعة ؛

iPR، i "- المحتوى الحراري البخاري لإذابة الوقود والبخار الجاف المشبع في غازات المداخن ، كيلوجول / كجم.

يمكن اعتبار قيمة i "في المعادلة (4.5) مساوية لـ 2500 كيلو جول / كجم ، والتي تقابل ضغطًا جزئيًا لبخار الماء في غازات المداخن pH2O بقيمة 0.01 ميجا باسكال.

بالنسبة للغلايات البحرية ، فإن الكمية المحددة في المعادلة (4.2) هي QHP ، حيث أن مجموع الشروط المتبقية لا يتجاوز 1٪ من QP. في هذا الصدد ، عند تجميع التوازن الحراري للغلايات البحرية ، يتم أخذها عادةً عند تسخين الهواء بواسطة غازات المداخن QPOD \ u003d QHP ، ومتى

مسخن بالبخار QPOD = QHP + QB. في هذه الحالة ، المعادلة الأولى هي المعادلة الرئيسية ، منذ البخار

أنواع الهدر الحراري

كل موقع له نوع خاص به من استهلاك الحرارة. دعونا نفكر في كل منهم بمزيد من التفصيل.

غرفة المرجل

يتم تركيب مرجل فيه يقوم بتحويل الوقود ونقل الطاقة الحرارية إلى المبرد. تفقد أي وحدة جزءًا من الطاقة المولدة بسبب الاحتراق غير الكافي للوقود ، وخرج الحرارة عبر جدران الغلاية ، ومشاكل النفخ. في المتوسط ​​، تبلغ كفاءة الغلايات المستخدمة حاليًا 70-75٪ ، بينما ستوفر الغلايات الأحدث كفاءة بنسبة 85٪ وتكون نسبة خسائرها أقل بكثير.

يتم إحداث تأثير إضافي على نفايات الطاقة من خلال:

1. عدم وجود تعديل في الوقت المناسب لأنماط الغلاية (تزيد الخسائر بنسبة 5-10 ٪) ؛
2. التناقض بين قطر فوهات الموقد وحمل الوحدة الحرارية: يتم تقليل نقل الحرارة ، والوقود لا يحترق تمامًا ، وتزيد الخسائر بمعدل 5 ٪ ؛
3. التنظيف المتكرر غير الكافي لجدران الغلاية - يظهر المقياس والرواسب ، تنخفض كفاءة العمل بنسبة 5 ٪ ؛
4. نقص وسائل المراقبة والتعديل - عدادات البخار ، عدادات الكهرباء ، مستشعرات الحمل الحراري - أو إعدادها غير الصحيح يقلل عامل المنفعة بنسبة 3-5 ٪ ؛
5. تقلل الشقوق والأضرار التي لحقت بجدران الغلاية من الكفاءة بنسبة 5-10 ٪ ؛
6. يقلل استخدام معدات الضخ التي عفا عليها الزمن من تكاليف منزل المرجل للإصلاح والصيانة.

خسائر في خطوط الأنابيب

يتم تحديد كفاءة التدفئة الرئيسية من خلال المؤشرات التالية:

1. كفاءة المضخات التي يتحرك من خلالها المبرد عبر الأنابيب ؛
2. جودة وطريقة وضع أنبوب الحرارة ؛
3. الإعدادات الصحيحة لشبكة التدفئة التي يعتمد عليها توزيع الحرارة ؛
4. طول خط الأنابيب.

مع التصميم المناسب للمسار الحراري ، لن تتجاوز الخسائر القياسية للطاقة الحرارية في الشبكات الحرارية 7٪ ، حتى لو كان مستهلك الطاقة موجودًا على مسافة 2 كم من مكان إنتاج الوقود. في الواقع ، يمكن أن يصل فقدان الحرارة اليوم في هذا القسم من الشبكة إلى 30 بالمائة أو أكثر.

فقدان أشياء الاستهلاك

من الممكن تحديد استهلاك الطاقة الزائد في غرفة مُدفأة إذا كان هناك عداد أو متر.

يمكن أن تكون أسباب هذا النوع من الخسارة:

1. التوزيع غير المتكافئ للتدفئة في جميع أنحاء الغرفة ؛
2. مستوى التدفئة لا يتوافق مع الظروف الجوية والموسم ؛
3. عدم إعادة تدوير إمدادات الماء الساخن ؛
4. عدم وجود أجهزة استشعار للتحكم في درجة الحرارة في غلايات الماء الساخن ؛
5. مواسير متسخة أو تسربات داخلية.

حساب التوازن الحراري للغلاية. تحديد استهلاك الوقود

التوازن الحراري للغلاية

يتكون سحب التوازن الحراري للغلاية من إنشاء مساواة بين كمية الحرارة التي تدخل المرجل ، تسمى الحرارة المتاحة Q_صوكمية الحرارة المفيدة س₁ وفقدان الحرارة Q₂س₃س₄. بناءً على توازن الحرارة ، يتم حساب الكفاءة واستهلاك الوقود المطلوب.

يتم تجميع توازن الحرارة فيما يتعلق بالحالة الحرارية المستقرة للغلاية لكل 1 كجم (1 م 3) من الوقود عند درجة حرارة 0 درجة مئوية وضغط 101.3 كيلو باسكال.

معادلة توازن الحرارة العامة لها الشكل:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6، kJ / m3، (2.4.1-1)

أين س_ص - الحرارة المتاحة للوقود ؛ س_ضد - دخول الحرارة إلى الفرن عن طريق الهواء عند تسخينه خارج المرجل ؛ س_F - الحرارة الداخلة إلى الفرن عن طريق النفخ بالبخار ("فوهة" البخار) ؛ س₁ - حرارة مفيدة س₂ - فقدان الحرارة بغازات المداخن ؛ س₃ - فقدان الحرارة من عدم اكتمال احتراق الوقود الكيميائي ؛ - فقدان الحرارة من عدم الاكتمال الميكانيكي لاحتراق الوقود ؛ س₅ - فقدان الحرارة من التبريد الخارجي ؛ س₆ - فقدان حرارة الخبث.

عند حرق الوقود الغازي في غياب تسخين الهواء الخارجي وانبعاث البخار ، تكون قيم Q_ضدس_Fس₄س₆ تساوي 0 ، لذلك ستبدو معادلة توازن الحرارة كما يلي:

س_ص = س₁ + س₂ + س₃ + س₅، كيلوجول / م 3. (2.4.1-2)

الحرارة المتوفرة 1 م 3 من الوقود الغازي:

س_ص = Qd_أنا + أنا_TL، kJ / m3، (2.4.1-3)

حيث Qd_أنا - القيمة الحرارية الصافية للوقود الغازي ، كيلوجول / م 3 (انظر الجدول 1) ؛ أنا_TL - الحرارة الفيزيائية للوقود ، كيلوجول / م 3. يؤخذ في الاعتبار عند تسخين الوقود بواسطة مصدر حرارة خارجي. في حالتنا ، هذا لا يحدث ، لذا س_ص = Qd_أنا، kJ / m3، (2.4.1-4)

س_ص = 36800 كج / م 3. (2.4.1-5)

فقدان الحرارة وكفاءة المرجل

عادةً ما يتم التعبير عن فقد الحرارة كنسبة مئوية من الحرارة المتاحة للوقود:

إلخ. (2.4.2-1)

يُعرَّف فقد الحرارة بغازات المداخن في الغلاف الجوي على أنه الفرق بين المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق عند مخرج سطح التسخين الأخير (الموفر) والهواء البارد:

, (2.4.2-2)

حيث أنا_رائع = في _EC هو المحتوى الحراري للغازات الصادرة. مقدر بالاستيفاء وفقًا للجدول 7 لدرجة حرارة غاز مداخن معينة t_رائع° С:

، كيلوجول / م 3. (2.4.2-3)

ب_رائع = ب_EC - معامل الهواء الزائد خلف المقتصد (انظر الجدول 3) ؛

أنا_0.h.v. هو المحتوى الحراري للهواء البارد ،

أنا_0.x.v = (قيراط)_الخامس* VH = 39.8 * VH، kJ / m3، (2.4.2-4)

أين (ط)_الخامس \ u003d 39.8 كيلو جول / م 3 - المحتوى الحراري من 1 م 3 من الهواء البارد عند t_h.v. = 30 درجة مئوية ؛ VH هو حجم الهواء النظري ، م 3 / م 3 (انظر الجدول 4) = 9.74 م 3 / م 3.

أنا_0.x.v = (قيراط)_الخامس* VH = 39.8 * 9.74 = 387.652 كيلوجول / متر مكعب ، (2.4.2-5)

وفقا لجدول معلمات المراجل البخارية ر_رائع = 162 درجة مئوية ،

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

فقدان الحرارة من الاحتراق الكيميائي غير الكامل ف₃ ،٪ ، بسبب الحرارة الإجمالية لاحتراق منتجات الاحتراق غير الكامل المتبقية في غازات المداخن (CO ، H₂، CH₄ وإلخ.). بالنسبة للغلاية المصممة ، نقبل

ف₃ = 0,5%.

فقدان الحرارة من التبريد الخارجي q₅ ، ٪ ، مأخوذة وفقًا للجدول 8 ، اعتمادًا على إخراج البخار من المرجل D ، كجم / ث ،

كجم / ثانية (2.4.2-8)

حيث D ، t / h - من البيانات الأولية = 6.73 t / h.

الجدول 8 - فقد الحرارة من التبريد الخارجي لمرجل بخار سطح الذيل

ناتج البخار المقدر للغلاية D ، كجم / ث (طن / ساعة)	فقدان الحرارة q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

إيجاد القيمة التقريبية لـ q₅ ،٪ ، لسعة بخار اسمية تبلغ 6.73 طن / ساعة.

(2.4.2-9)

إجمالي فقد الحرارة في الغلاية:

يك = ف₂ + ف₃ + ف₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

كفاءة المرجل (الإجمالي):

ح_ل = 100 - يك = 100 - 7.05 = 92.95٪. (2.4.2-11)

تدابير لتقليل فقد الحرارة من سطح خطوط الأنابيب

يعتمد توفير الطاقة أثناء نقل الطاقة الحرارية بشكل أساسي على جودة العزل الحراري. التدابير الرئيسية لتوفير الطاقة التي تقلل من فقدان الحرارة من سطح خطوط الأنابيب هي:

عزل المناطق غير المعزولة واستعادة سلامة العزل الحراري الموجود ؛

استعادة سلامة العزل المائي الحالي ؛

تطبيق الطلاءات التي تتكون من مواد جديدة عازلة للحرارة ، أو استخدام خطوط الأنابيب بأنواع جديدة من الطلاءات العازلة للحرارة ؛

عزل الفلنجات والصمامات.

يعد عزل المقاطع غير المعزولة تدبيرًا أوليًا لتوفير الطاقة ، نظرًا لأن فقد الحرارة من سطح خطوط الأنابيب غير المعزولة كبير جدًا مقارنة بالخسائر من سطح خطوط الأنابيب المعزولة ، كما أن تكلفة تطبيق العزل الحراري منخفضة نسبيًا.

يجب ألا يكون للأنواع الجديدة من الطلاءات العازلة للحرارة الموصلية الحرارية المنخفضة فحسب ، بل أيضًا نفاذية منخفضة للهواء والماء ، فضلاً عن الموصلية الكهربائية المنخفضة ، مما يقلل من التآكل الكهروكيميائي لمواد الأنابيب.

في حالة انتهاك سلامة طبقة طلاء العزل المائي ، تحدث زيادة في محتوى الرطوبة في العزل الحراري. منذ التوصيل الحراري للمياه في نطاق درجة حرارة شبكة التدفئة س = 0.6 - 0.7 واط / (م • ك) ، والتوصيل الحراري لمواد العزل الحراري عادة أ ،_من \ u003d 0.035 -4-0.05 واط / (م • كلفن) ، ثم يمكن أن يؤدي ترطيب المادة إلى زيادة التوصيل الحراري عدة مرات (عمليًا ، أكثر من 3 مرات).

يساهم ترطيب العزل الحراري في تدمير الأنابيب بسبب تآكل سطحها الخارجي ، مما يؤدي إلى تقليل العمر التشغيلي لخطوط الأنابيب عدة مرات. لذلك ، يتم تطبيق طلاء مضاد للتآكل على السطح المعدني للأنبوب ، على سبيل المثال ، في شكل مينا السيليكات ، والعزل ، إلخ.

في الوقت الحاضر ، يتم إدخال خطوط الأنابيب الحرارية من نوع "الأنبوب في الأنبوب" مع عزل رغوة البولي يوريثان في غلاف مقاوم للماء مع جهاز تحكم عن بعد لسلامة العزل. يوفر هذا التصميم العزل المسبق باستخدام رغوة البولي يوريثان وإرفاقه بالبولي إيثيلين ليس فقط الأنابيب ، ولكن أيضًا جميع مكونات النظام (تركيبات كروية ، ومعوضات درجة الحرارة ، وما إلى ذلك). يتم وضع خطوط الأنابيب الحرارية لهذا التصميم تحت الأرض بدون قنوات وتوفر توفيرًا كبيرًا في الطاقة بسبب التصنيع المسبق للعناصر المعزولة الفردية في المصنع وارتفاع درجة الحرارة وعدم نفاذية الرطوبة. يتطلب التشغيل الناجح لخطوط الأنابيب المعزولة مسبقًا تركيبًا عالي الجودة. في الوقت نفسه ، يمكنهم العمل بدون استبدال لمدة تصل إلى 30 عامًا.

التدابير الوقائية لتقليل فقد الحرارة من سطح خطوط الأنابيب هي: منع غمر خطوط الأنابيب نتيجة لتركيب المصارف (إذا لم تكن متوفرة) والحفاظ عليها في حالة جيدة ؛ تهوية الممرات والقنوات غير المارة لمنع المكثفات من دخول سطح العزل الحراري.

مقياس آخر يقلل من فقد الحرارة من سطح خطوط الأنابيب هو انتقال نظام الإمداد الحراري إلى رسم بياني لدرجة حرارة منخفضة (من 150/70 إلى 115/70 أو 95/70 درجة مئوية / درجة مئوية) ، مما يؤدي إلى انخفاض في اختلاف درجة حرارة الناقل الحراري في خط أنابيب الإمداد والبيئة. ومع ذلك ، سيتطلب ذلك تدفقًا أكبر لسائل التبريد عبر النظام من أجل نقل الكمية المطلوبة من الحرارة إلى المستهلك. للقيام بذلك ، تحتاج إلى زيادة تكلفة الكهرباء لتشغيل المضخات.لذلك ، لتحديد جدوى تنفيذ الحدث قيد النظر ، من الضروري إجراء دراسة جدوى.

الحساب الحراري لغرفة الاحتراق

باستخدام بيانات تصميم المرجل ، سنقوم بوضع مخطط حساب للفرن.

أرز. 2.1 - مخطط غرفة الاحتراق

نقدم حساب الفرن في الجدول 2.3.

الجدول 2.3

القيمة المحسوبة	تعيين	البعد	صيغة أو تبرير	دفع
قطر وسمك أنابيب الغربال	DX	مم	حسب الرسم	32 × 6
الملعب الأنابيب	S1	مم	ايضا	46
الأسطح:
حائط أمامي	وما يليها	م 2	حسب التين. 2.1	33,3.16,32=543,5
الجدار الخلفي	م	ايضا
الجدار الجانبي	الفيسبوك
الموقد	ممول	8,47.16,32=138,2
السقف	Fp	3,2.16,32=52,2
نافذة الخروج	نوبة	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
السطح الكلي لجدران غرفة الاحتراق	Fst	Ff + Fc + 2Fb + Fsub + Fp + + نوبة	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
حجم غرفة الاحتراق	فاتو	م 3	حسب التين. 2.1	233,5.16,32=3811
السماكة الفعالة للطبقة المشعة	س	م
الإجهاد الحراري لحجم الفرن	كيلوواط / م 3
معامل الهواء الزائد في الفرن	تي	—	قبلت في وقت سابق	1,05
درجة حرارة الهواء الساخن	tg.c.	مع	معطى	333
المحتوى الحراري للهواء الساخن	كيلوجول / م 3	حسب الجدول 2.2	4271,6
الحرارة التي يدخلها الهواء في الفرن	Qv	كيلوجول / م 3
تبديد حرارة مفيد في الفرن	كيو تي	كيلوجول / م 3
درجة حرارة الاحتراق النظري	أ	مع	حسب الجدول 2.2	2145 ج
درجة حرارة الاحتراق النظري المطلق	تا	ل	أ + 273	2418
ارتفاع الموقد	زئبق	م	حسب التين. 2.1
ارتفاع Firebox (حتى منتصف نافذة مخرج الغاز)	نت	م	ايضا
الحد الأقصى لتغير درجة الحرارة فوق منطقة الموقد	X	—	عند استخدام الشعلات الدوامية في عدة مستويات و D> 110 كجم / ثانية	0,05
الموضع النسبي لدرجة الحرارة القصوى على طول ارتفاع الفرن	xt	—
معامل في الرياضيات او درجة	م	—
درجة حرارة الغازات عند مخرج الفرن	مع	نحن نقبل مقدما	1350
درجة حرارة الغاز المطلقة عند مخرج الفرن	ل	1623
المحتوى الحراري للغاز	كيلوجول / م 3	حسب الجدول 2.2	23993
متوسط ​​السعة الحرارية الإجمالية لمنتجات الاحتراق	فكاف	كيلوجول / (m3.K)
الضغط في الفرن	ص	الآلام والكروب الذهنية	قبول	0,1
معامل توهين الأشعة بالغازات الثلاثية الذرات
الانبعاث الحراري للغازات غير المضيئة	جي	—
النسبة بين محتوى الكربون والهيدروجين في الوقود	—
معامل توهين الشعاع بواسطة جزيئات السخام
معامل توهين الأشعة بواسطة شعلة مضيئة	ك
معامل الإشعاع الحراري للجزء المضيء من الشعلة	مع	—
معامل يميز نسبة حجم الفرن المملوء بالجزء المضيء من الشعلة	م	—	عند حرق الغاز و	0,1
معامل الإشعاع الحراري	F	—
زاوية الشاشة	X	—	لشاشات الزعانف	1
المعامل الشرطي لتلوث السطح	—	عند حرق شاشات غشاء الغاز والجدار	0,65
نسبة الكفاءة الحرارية للدرع	مكافئ	—	.X	0,65
معامل درجة الحرارة	أ	—	للغاز الطبيعي	700
عامل التصحيح للتبادل الحراري المتبادل لأحجام الغاز في الجزء العلوي من الفرن والشاشات	—
المعامل الشرطي لتلوث سطح مدخل الشاشة	خروج	—		0,65.0,52=0,338
معامل الكفاءة الحرارية لسطح الإخراج	خروج	—	خارج x	0,338
متوسط ​​معامل الكفاءة الحرارية	تزوج	—
معامل الإشعاع الحراري للفرن	تي	—
قيمة معادلة درجة الحرارة المحسوبة للغازات عند مخرج الفرن	ص	—
درجة حرارة الغاز المقدرة عند مخرج الفرن	مع	يختلف عن المقبول السابق بأقل من 100 درجة مئوية ، وبالتالي ، فإن التقريب الثاني ليس ضروريًا
المحتوى الحراري للغاز	كيلوجول / م 3	حسب الجدول 2.2	24590
كمية الحرارة الواردة في الفرن	كيلوجول / م 3
سطح جدران الفرن الذي تشغله الشعلات	فغور	م 2	من الرسم	14
سطح التسخين المتلقي للإشعاع لشاشات الفرن	Nl	م 2
متوسط ​​الحمل الحراري لسطح التسخين لشاشات الفرن	ql	كيلوواط / م 2

تصنيف أنظمة الإمداد الحراري

يوجد تصنيف لأنظمة التدفئة حسب معايير مختلفة:

1. حسب القوة - تختلف في مسافة نقل الحرارة وعدد المستهلكين. توجد أنظمة التدفئة المحلية في نفس المبنى أو في مكان مجاور. يتم الجمع بين التدفئة ونقل الحرارة إلى الهواء في جهاز واحد ويتم وضعهما في الفرن. في الأنظمة المركزية ، يوفر مصدر واحد تدفئة لعدة غرف.
2. حسب مصدر الحرارة. تخصيص إمدادات التدفئة والتدفئة المحلية.في الحالة الأولى ، مصدر التدفئة هو بيت الغلاية ، وفي حالة التدفئة ، يتم توفير الحرارة بواسطة CHP.
3. حسب نوع المبرد ، تتميز أنظمة الماء والبخار.

المبرد ، الذي يتم تسخينه في غرفة المرجل أو CHP ، ينقل الحرارة إلى أجهزة التدفئة وإمدادات المياه في المباني والمباني السكنية. الأنظمة الحرارية المائية عبارة عن أنبوب واحد أو أنبوبين ، وفي كثير من الأحيان - متعدد الأنابيب. في المباني السكنية ، غالبًا ما يتم استخدام نظام ثنائي الأنابيب ، عندما يدخل الماء الساخن إلى المبنى من خلال أنبوب واحد ، ويعود إلى غرفة CHP أو غرفة المرجل عبر الأنبوب الآخر ، بعد التخلي عن درجة الحرارة. يتم التمييز بين أنظمة المياه المفتوحة والمغلقة. مع نوع مفتوح من الإمداد الحراري ، يتلقى المستهلكون الماء الساخن من شبكة الإمداد. إذا تم استخدام الماء بالكامل ، فسيتم استخدام نظام أحادي الأنابيب. عندما يتم إغلاق مصدر المياه ، يعود المبرد إلى مصدر الحرارة.

يجب أن تستوفي أنظمة التدفئة المركزية المتطلبات التالية:

• صحي وصحي - لا يؤثر المبرد سلبًا على ظروف المبنى ، حيث يوفر متوسط ​​درجة حرارة أجهزة التدفئة في المنطقة 70-80 درجة ؛
• فني واقتصادي - النسبة النسبية لسعر خط الأنابيب لاستهلاك الوقود للتدفئة ؛
• التشغيل - وجود وصول مستمر لضمان تعديل مستوى الحرارة حسب درجة الحرارة المحيطة والموسم.

يضعون شبكات تدفئة فوق الأرض وتحتها ، مع مراعاة التضاريس والظروف الفنية وظروف درجة حرارة التشغيل وميزانية المشروع.

عند اختيار منطقة لوضع خط أنابيب حراري ، من الضروري مراعاة السلامة ، وكذلك توفير إمكانية الوصول السريع إلى الشبكة في حالة وقوع حادث أو إصلاح. من أجل ضمان الموثوقية ، لا يتم وضع شبكات الإمداد الحراري في قنوات مشتركة مع خطوط أنابيب الغاز أو الأنابيب التي تحمل الأكسجين أو الهواء المضغوط ، حيث يتجاوز الضغط 1.6 ميجا باسكال.

1 البيانات الأولية

2.1.1 المصدر
إمداد الحرارة هو أحد مكونات الطاقة الحرارية المجمعة كجزء من AO-Energo ، وهو جزء من RAO UES في روسيا.

في توازن
AO-Energo هي عنصر رئيسي وجزء من توزيع المياه TS ،
يتم تشغيل الجزء الرئيسي من التوزيع والشبكات ربع السنوية
مؤسسة بلدية؛ TC للمؤسسات الصناعية ، تشكل تافهة
نصيب جميع المركبات في الميزانية العمومية للمؤسسات الصناعية.

تعلق
الحمل الحراري بموجب العقود هو 1258 Gcal / h ؛ بما فيها
منزلية 1093 وصناعية 165 تكال / ساعة ؛ التدفئة والتهوية
الحمل الحراري 955 Gcal / h ، وهو الحمل الأقصى على الساخن
إمدادات المياه (وفقًا لمخطط مغلق) - 303 Gcal / h ؛ التدفئة والتهوية
تحميل قطاع المرافق - 790 Gcal / h ، بما في ذلك التدفئة -
650 والتهوية - 140 سعرة حرارية / ساعة.

وافق
جدول درجة حرارة طاقة AO للإمداد الحراري (شكل هذه التوصيات) - زيادة ومحسوبة
درجات حرارة الماء 150/70 درجة مئوية عند درجة حرارة الهواء الخارجية المقدرة ر_n.r. = -30 درجة مئوية ، بقطع 135 درجة مئوية ، استقامة للحرارة
إمدادات المياه (DHW) 75 درجة مئوية.

2.1.2 حراري
شبكة طريق مسدود ذات أنبوبين ؛ يتم تصنيع TS بشكل أساسي عن طريق قناة تحت الأرض و
علوية على دعامات منخفضة مع حشية ، وأنواع أخرى من الحشيات (قنوات ، في
تشغل قنوات المرور ، وما إلى ذلك) حجمًا ضئيلًا (من حيث المادة
صفة مميزة). يتكون العزل الحراري من منتجات الصوف المعدني.

مدة
فترة التسخين 5808 ساعة ، الصيف - 2448 ، الإصلاح - 504 ساعة.

2.1.3
يتم عرض الخصائص المادية لـ TS في الميزانية العمومية لـ AO-energos حسب الأقسام في
جدول هؤلاء
التوصيات.

2.1.4
المتوسط ​​الشهري والمتوسط ​​للقيم السنوية للهواء الخارجي ودرجة حرارة الأرض
(عند متوسط ​​عمق الانابيب) حسب المحلي
محطة الأرصاد الجوية أو أدلة المناخ ، في المتوسط ​​أكثر
يتم عرض السنوات الخمس الماضية في الجدول
من هذه التوصيات.

2.1.5
المتوسط ​​الشهري لقيم درجة حرارة مياه الشبكة في التزويد والعودة
خطوط الأنابيب وفقًا لجدول درجات الحرارة المعتمد لإطلاق الحرارة في
متوسط ​​القيم الشهرية لدرجة حرارة الهواء الخارجي ومتوسط ​​القيم السنوية
وترد درجات حرارة مياه الشبكة في جدول هذه التوصيات.

2.1.6 النتائج
اختبارات لتحديد فقد الحرارة في شكل عوامل تصحيح ل
خسائر الحرارة المحددة وفقًا لمعايير التصميم هي: في المتوسط ​​لـ
زرع فوق الأرض - 0.91 ؛ تحت الأرض - 0.87. أجريت الاختبارات في عام 1997
ز.وفقًا لـ RD
34.09.255-97 [].

الاختبارات
أقسام من الخط الرئيسي رقم 1 CHP ÷ TK-1 و TK-1 ÷ TK-2 من وضع فوق الأرض مع خارجي
بأقطار 920 و 720 مم بطول 1092 و 671 م على التوالي ، ومقاطع
الطرق السريعة رقم 2 TK-1 ÷ TK-4 و TK-4 ÷ TK-6 تحت الأرض
تبطين القناة بأقطار خارجية 920 و 720 مم
88 و 4108 م على التوالي الخصائص المادية للشبكات المختبرة
تمثل 38 ٪ من الخصائص المادية الكاملة لـ TS في الميزانية العمومية لشركة AO-Energo.

2.1.7 متوقع
(مخطط) توريد الطاقة الحرارية ، التي تحددها الاقتصادية المخطط لها
خدمات منظمة إمداد الطاقة حسب الأشهر والسنة ، ترد في جدول هذه التوصيات (باستثناء
كمية الحرارة في المؤسسات الصناعية).