Lavabo per milió de passatgers
La idea de reconstruir els sistemes de clavegueram dels aeroports mitjançant tancs de control d'emergència.
En desenvolupar el concepte de suport d'enginyeria per al sector Sheremetyevo-2, els especialistes de la nostra empresa no van passar per alt la tecnologia moderna per a la reconstrucció de les estacions de bombeig d'aigües residuals existents mitjançant la construcció d'un nou tipus de tanc de control. La regulació del cabal per a les instal·lacions d'infraestructures de transport és de gran importància, perquè, segons SNIP, als aeroports, el coeficient de cabal desigual d'aigües residuals és de 3. Els experts entenen a què comporta això. Els càlculs de tot el sistema de transport i eliminació es fan per a la càrrega màxima. La potència de les bombes, els diàmetres de les canonades augmenten MÚLTIPLE en comparació amb el valor mitjà.
A la pràctica, les coses empitjoren encara. Si el coeficient de desnivell 3 encara està lluny. I en els darrers anys, als grans aeroports, la feina de tots els departaments i serveis no s'atura durant tot el dia. Resulta que l'elecció de l'equip i el càlcul dels sistemes de transport d'aigües residuals van donar lloc a una "força bruta" significativa. Només hi ha una sortida: suavitzar la càrrega. L'APP soluciona aquest problema.
Per tant, augmentar el rendiment operatiu del KNS-5 de l'aeroport de Sheremetyevo en 1.000 metres cúbics. per dia és a dir en un 30 per cent n'hi ha prou amb reconstruir el dipòsit d'emergència existent en un de regulació d'emergència. En cas contrari, caldria desplaçar les canonades de pressió de descàrrega de 8 km de llarg amb un augment de diàmetre, substituir les bombes per un augment del consum d'energia i un sistema d'automatització.
"Força a la força"
Xarxes d'enginyeria externa del complex d'oficines de JSC AEROFLOT-RA.
Connexió tecnològica dels conductes de pressió des de l'estació de bombeig d'aigües residuals projectada als conductes de pressió de l'estació principal de bombeig d'aigües residuals de l'aeroport internacional JSC Sheremetyevo (PSS-5).
La nostra organització de disseny va realitzar un càlcul hidràulic de les opcions per connectar l'estació de bombeig d'aigües residuals dissenyada a les xarxes i estructures existents.
Gràcies al càlcul d'enginyeria, es va demostrar la possibilitat de connectar conductes d'aigua a pressió d.160 del complex d'oficines dissenyat per l'estació de bombeig d'aigües residuals amb una capacitat de 0,1 mil metres cúbics diaris. Directament a través de la cambra de connexió a conductes existents d.400.
Es va cancel·lar la construcció de conductes d'aigua des del SPS dissenyat fins al SPS-5, inclosos 1600 m. rutes en dues canonades i un pas tancat pel riu Klyazma. En canvi, es van construir 120 rmp. pistes i cambra de commutació. La cambra de commutació també és seccional per a conductes des del capçal KNS-5 fins al pou de l'amortidor. La solució de disseny proposava construir 4 cambres de secció per millorar la fiabilitat dels conductes d'aigua.
El càlcul considera opcions per connectar els conductes d'aigua a pressió des de l'estació de bombeig d'aigües residuals dissenyada als conductes de l'estació de bombeig d'aigües residuals-5 en dos punts diferents. La primera opció és connectar-se al punt més proper. El segon és la connexió al punt dictat dels conductes de pressió.
La primera opció de connexió es caracteritza pel cost mínim de construcció.
La segona opció, a causa de la construcció d'una cambra de commutació al punt de dictat, augmenta la capacitat operativa del KNS-5 en 1000 metres cúbics per dia. Això permet disposar d'una reserva reglamentària de canonades d'aigua per a KNS-5. És a dir, en cas d'accident en algun dels conductes en qualsevol lloc, el funcionament dels conductes s'assegurarà sempre segons l'esquema: meitat del recorregut en dos conductes / meitat en un conducte.
Fruit del treball realitzat, es va aconseguir un estalvi en inversions de capital de prop del 80%.
A més, s'ha augmentat la fiabilitat de tot el sistema i el seu rendiment operatiu.
El document també mostra la perspectiva de desenvolupar el sistema de clavegueram de l'OAO SIA, que preveu la reconstrucció del KNS-5 amb la construcció d'un embassament de regulació d'emergències. Aquesta reconstrucció pot augmentar el rendiment del sistema en 1000 metres cúbics més. per dia. Sens dubte, la fiabilitat del treball augmentarà.Els costos d'operació es reduiran escollint un mode de funcionament econòmic permanent de les bombes KNS-5.
En demanar serveis per al càlcul i disseny de KNS, us recomanem que presteu atenció al nostre servei de supervisió de camp. En demanar-lo, nosaltres, com a autors del projecte, controlarem el compliment de tots els requisits del projecte per part de l'organització constructora.
Selecció de la marca i nombre d'unitats de bombeig
Les bombes, els equips i les canonades s'han de seleccionar en funció de l'entrada estimada a l'estació de bombeig d'aigües residuals, les propietats físiques i químiques de les aigües residuals, l'alçada de l'ascensor i tenint en compte les característiques de les bombes i les canonades a pressió.
Determinació del cabal de bombes
El cabal màxim de l'estació de bombeig es pren igual al major cabal horari d'aigües residuals qw, m3/h, o superant-lo lleugerament.
En primer lloc, el consum diari d'aigües residuals, m3/dia, ve determinat per la fórmula
,
on qx — eliminació específica d'aigua per 1 habitant, l/(persona•dia);
Nzh és el nombre d'habitants, pers.
El consum horari mitjà qmidl, m3/h, ve determinat per:
i el cabal mitjà q, l/s, ve determinat per:
on T és la durada de funcionament de l'estació de bombeig durant el dia, hores Per a assentaments, T = 24 hores.
Segons el segon cabal mitjà q del coeficient màxim total de no uniformitat es pren kgen.max.
A q=162 l/s kgen.max=1.584.
El consum horari màxim q, l/s, ve determinat per: q=qmidl • kgen.max=1.584•583=924 m3/h.
El cabal màxim per segon ve determinat per: qmax=q • kgen.max=162 •1,584=256,6 l/s.
L'arrodoniment dels valors calculats dels costos diaris s'ha de realitzar a desenes, els costos horàries a unitats, els segons costos a dècimes.
El segon cabal màxim qmax d'aigües residuals és subministrat per un col·lector de gravetat, els paràmetres hidràulics del qual es determinen a partir de .
A qmax=256,6 l/s, el diàmetre de la canonada és D=800 mm, farciment N/D = 0,6, pendent hidràulic i = 0,001.
Determinació de la capçalera de la bomba
La capçalera requerida Htr, m, (Fig. 2.1), el valor de la qual és necessari per a la selecció de bombes, es determina mitjançant la fórmula:
Ntr \u003d Ng + haigua + hn.s. + hsv, (2,7)
on Hg és l'alçada geomètrica de la pujada de les aigües residuals; igual a la diferència entre les marques del nivell màxim d'aigua a la cambra receptora de les instal·lacions de tractament Z2 i el nivell mitjà d'aigua al dipòsit receptor de les estacions de bombeig Z1. Com que a les dades inicials no hi ha cap marca exacta per al subministrament d'aigües residuals a la depuradora, agafem provisionalment Z2 2 m per sobre del nivell del sòl a la ubicació de la cambra receptora de la depuradora. La marca Z1 es troba 1 m per sota de la marca de la safata del col·lector d'entrada al dipòsit receptor de l'estació de bombeig.
Llavors:
Z2=145.000+2.0=147.000 m;
Z1=136.000-1.0=135.000 m;
Hgeom=147.000-135.000=12,0 m.
haigua - pèrdua de pressió a la canonada de pressió, m:
haigua=1,1•i •L,
on i és el pendent hidràulic (pèrdua de pressió per unitat de longitud de la canonada);
L és la longitud de la canonada de pressió des de l'estació de bombeig d'aigües residuals fins a la depuradora, m.
En el projecte, acceptem 2 línies de canonades a pressió des de l'estació de bombeig d'aigües residuals fins a l'EDAR. Segons l'assignació, la longitud de cada fil és L = 500 m. Aleshores, cada canonada es calcula per al 50% de subministrament d'aigües residuals q1, l/s; i quan es desconnecta una línia de la canonada d'acord amb els requisits, la segona línia ha de passar tot el 100% del cabal d'aigües residuals qmax, l / s.
En seleccionar el diàmetre D, mm, la velocitat corregida V, m/s, i el pendent hidràulic i, cal complir els requisits basats en les velocitats permeses (no envasament).
Per al cabal d'aigües residuals q1=128,3 l/s, seleccionem: una canonada feta de canonades electrosoldades amb un diàmetre (GOST 10704-91 i GOST 8696-74) D=400 mm, velocitat v=0,96 m/s i hidràulica pendent i = 0,0032;
En desconnectar (accident) un fil, quan
qmax=256,6 l/s i D=400 mm Vav=1,92 m/s, i=0,0125.
Aleshores
haigua=1,1 •0,0032 •500=1,78 m.
havod=1,1 • 0,0125 •500=6,88 m.
hns - pèrdua de pressió al llarg de la longitud i local a les línies internes d'aspiració i pressió de l'estació. Acceptem preliminarment hns = 2 m. En el futur, s'especifiquen;
1gsw - capçal lliure quan s'aboquen les aigües residuals de la canonada; L„ \u003d 1,0 m.
Htr=12,0+1,78+2,0+1,0=16,78 m.
Natr \u003d 12,0 + 6,88 + 2,0 + 1,0 \u003d 21,88 m.
Equipament i característiques de disseny de l'SPS
Les característiques de disseny de l'estació de bombeig d'aigües residuals estan determinades per la composició de les aigües residuals bombejades, que conté un gran nombre d'inclusions diverses. L'ús d'unitats de bombeig submergibles redueix significativament el cost de funcionament de l'estació de bombeig d'aigües residuals. Al dipòsit de recepció de l'estació s'instal·len reixes, en les quals es retenen els grans residus que arriben amb desguassos.La mida de les obertures de les reixes depèn de la potència de les unitats de bombeig. A l'entrada de l'estació de bombeig d'aigües residuals, s'instal·la una paperera a la canonada de subministrament.
Periòdicament, la cistella s'aixeca a la superfície i es neteja. Les vàlvules principals es troben a la canonada de subministrament a l'estació de bombeig d'aigües residuals. Per realitzar treballs de reparació o manteniment de canonades a pressió, s'instal·len vàlvules de comporta, vàlvules o vàlvules de retenció. Per realitzar la instal·lació o el desmuntatge d'unitats de bombeig i reixes elevadores i altres equips a la superfície, s'utilitzen polipasts manuals amb una capacitat d'elevació de fins a una tona.
El sistema de control assegura el funcionament del KNS en mode automàtic. L'ús del control automàtic garanteix un desgast uniforme de les bombes, canvia la prioritat de les unitats de bombeig de treball a standby i viceversa després de cada arrencada. En cas de fallada de la bomba de treball, es genera un senyal de PROBLEMA i la unitat de seguretat s'engega automàticament.
Amb un gran cabal d'aigües residuals (el nivell d'aigües residuals dins de l'estació de bombeig d'aigües residuals no disminueix), el sistema de control, en paral·lel amb el principal, connecta la unitat d'espera i activa l'alarma. El mode d'operació d'emergència estarà actiu fins que s'activa el sensor de nivell de drenatge inferior.
La unitat de control automàtica del seu circuit té un interruptor per passar a l'alimentació de reserva. S'ofereix una alarma acústica i visual per notificar una situació d'emergència. El tauler de control està allotjat en una carcassa metàl·lica protectora.
El càlcul d'una estació de bombeig de clavegueram conté totes les etapes de la creació d'una estació de bombeig d'aigües residuals, inclosos els treballs d'instal·lació. La instal·lació de l'estació de bombeig d'aigües residuals es realitza en diverses etapes: instal·lació del cos de l'estació a la fossa, instal·lació de col·lectors de pressió i gravetat, connexió del cable d'alimentació.
Determinació de la capacitat del dipòsit receptor i elecció dels equips
Determinació de la capacitat del dipòsit receptor
La capacitat del dipòsit receptor es determina en funció del mode d'entrada i bombament d'aigües residuals i del nombre permès d'encesa d'equips elèctrics en 1 hora.
El volum del dipòsit receptor, m3, no ha de ser inferior al volum igual al cabal màxim de cinc minuts d'una de les bombes Q1, m3/h:
Amb la capacitat estimada del dipòsit receptor i l'entrada mínima i mitjana d'aigües residuals al dipòsit receptor, cal determinar el nombre d'encesa de les unitats de bombeig en 1 hora.
El cabal màxim de la bomba serà Q1=462 m3/h, i el cabal d'entrada es prendrà igual a la meitat del cabal de la bomba Qpr=231 m3/h.
A la gràfica es representa el punt A, corresponent al cabal horari (i=60 min) de la bomba Q1=462 m3/h. Connectant el punt A amb l'origen, obtenim la línia 1: un gràfic integral del màxim de bombeig possible de la bomba.
En connectar el punt B corresponent a l'entrada horaria estimada seleccionada, obtenim la línia 2: un gràfic integral de l'entrada estimada d'aigües residuals.
Si suposem que al principi de l'hora el dipòsit receptor estava buit i la bomba no funcionava, aleshores el punt a determina el moment d'ompliment complet del dipòsit.
En aquest moment s'encén la bomba, que bombeja tant el líquid acumulat al dipòsit com el líquid que arriba durant aquest període de temps.
El calendari de funcionament de la bomba durant aquest període de temps s'obté traçant des del punt b una línia paral·lela a la línia 1 fins a la intersecció de la línia 2. En aquest punt, el dipòsit es torna completament buit i la bomba s'apaga. El moment d'inclusió (punts e, h) i el gràfic integral de bombeig d'aigües residuals a la segona i tercera inclusions (línies de i zk) es construeixen de manera similar.
En el gràfic es pot veure que la bomba s'encendrà tres vegades per hora, és a dir, s'ha complert la restricció del nombre d'àrids de bombeig durant 1 hora.
Segons el disseny estàndard, la capacitat del dipòsit receptor és de 230 m3, que correspon a un rendiment de 30 minuts d'una bomba SM 250-200-400a/6.
El fons del dipòsit receptor té un pendent z=0,l fins a la fossa, on es troben els embuts de les canonades d'aspiració.
El dipòsit receptor està equipat amb un dispositiu per agitar i rentar el sediment.
El subministrament d'aigua per a l'agitació està regulat per una vàlvula.
Per netejar l'oli de les parets i la part inferior del dipòsit, es proporciona una aixeta d'aigua equipada amb una funda de goma amb un marc tèxtil.
L'aigua es subministra a l'aixeta de reg des del sistema de tancament hidràulic per a les preses de les bombes principals SM 250-200-400a/6.
El descens al dipòsit receptor es realitza mitjançant una escotilla especial al llarg dels suports de funcionament.
Selecció del tipus de reixa
Al dipòsit receptor s'instal·len reixes per contenir grans residus.
El volum de residus Wot, m3/dia, eliminat de les pantalles, es determina per la fórmula:
on aotb és la quantitat de residus retirats de les reixes, per 1 persona, l/any, depenent de l'amplada dels buits B, mm, a les reixes. A B = 16 mm aotb = 8 l / any-persona (Taula 1.6);
Nx és el nombre d'habitants de l'assentament, persones.
S'accepten reixes amb rasclets mecanitzats.
Les mides de les reixes es seleccionen segons l'àrea requerida de la secció viva de la part de treball de les reixes, m2:
on qmax és l'entrada màxima d'aigües residuals, l / s;
Vp és la velocitat del fluid en els buits de la xarxa m/s;
Vp=0,9 m/s,
S'accepta una graella de treball.
Amb reixes mecanitzades, s'instal·len trituradores per triturar els residus i abocar-los a un dipòsit receptor.
La quantitat de residus retirats de les reixes Gotb, kg/dia:
Gotb= gob•Wotb=750•1,54=1154 kg/dia
on otb és la gravetat específica dels residus, kg/m3, otb = 750 kg/m3.
En el projecte estàndard 902-1-142.88*, dues reixes unificades mecanitzades MG 9T (1 treball, 1 reserva) amb un rendiment màxim de 33.000 m3/dia i una trituradora de martell DZ per a la trituració de residus amb una capacitat de 300-600 kg/ h s'instal·len a la sala de reixes.
Les especificacions es presenten a la taula. 2.6:
Taula 2.6 Característiques tècniques de la reixa MG 9T:
|
marca |
Dimensions del canal davant de la reixa, mm |
Amplada d'obertura, mm |
Rendiment d'aigua, m3/dia |
Amplada de quadrícula al terra B1, mm |
Pes, kg |
|
|
V |
H |
|||||
|
MG 9T |
1000 |
1200 |
16 |
33000 |
1425,0 |
1320 |
El rentat dels residus a la trituradora es realitza amb aigua de la canonada de pressió de l'estació de bombeig. Els residus triturats s'aboquen a un dipòsit receptor.
