Determinació de les pèrdues de calor, o què és, una enquesta d'imatge tèrmica d'una casa

1. EQUACIONS DE L'EQUILIBRI DE CALOR DIRECTE I INVERSA

La imatge més completa del rendiment econòmic de la caldera d'un vaixell ve donada pel balanç tèrmic, que mostra quanta calor entra a la caldera, quina part s'utilitza útilment (per a la producció de vapor) i quina part es perd.

El balanç de calor és l'aplicació de la llei de conservació de l'energia a l'anàlisi del procés de treball d'una caldera. Quan s'analitza el procés de treball de la caldera en el mode estacionari (o constant) del seu funcionament, el balanç de calor es compila a partir dels resultats de les proves tèrmiques. V

En termes generals, l'equació de balanç de calor té la forma
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

on QPOD és la quantitat de calor subministrada a la caldera de vapor, kJ/kg; Q1 - calor útil, kJ/kg;

QPOT: pèrdues de calor, kJ/kg

En el mètode de càlcul estàndard desenvolupat per a calderes estacionàries, es recomana tenir en compte tota la calor subministrada al forn a partir d'1 kg de combustible (Fig. 4.1), és a dir.

Q	SOTA	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ETC	(4,2)
		H T

on QHP és el poder calorífic net de la massa de treball del combustible, kJ/kg;

QT, QB, QPR - la quantitat de calor introduïda, respectivament, amb combustible, aire i vapor, que es subministra per a l'atomització del combustible, kLJ/kg.

Els tres últims valors es determinen de la següent manera. Calor física del combustible

QT	= cT tT	(4,3)

on cT és la capacitat calorífica del combustible a la seva temperatura d'escalfament tT, kJ/(kg K)

El valor de QB només té en compte la calor que rep l'aire fora de la caldera, per exemple, en un escalfador d'aire de vapor. Amb la disposició habitual de la caldera amb calefacció per aire de gas, és igual a la quantitat de calor introduïda al forn amb aire fred, és a dir.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
on α és el coeficient de l'excés d'aire;
сХВ – capacitat calorífica de l'aire fred a temperatura tXB;
I XB- entalpia de la quantitat teòrica d'aire V, kJ / kg
La quantitat de calor subministrada al forn amb vapor per ruixar fuel-oil,
QPR =	GPR	(iPR -i")	(4,5)
	BK

on GPR és el consum de vapor per atomitzar el combustible VC, kg/h;

iPR, i” – entalpia de vapor per a l'atomització de combustible i vapor sec saturat en gasos de combustió, kJ/kg.

El valor de i” a l'equació (4.5) es pot prendre igual a 2500 kJ/kg, que correspon a una pressió parcial de vapor d'aigua en els gasos de combustió pH2O de 0,01 MPa.

Per a les calderes marines, la quantitat definidora de l'equació (4.2) és QHP, ja que la suma dels termes restants no supera l'1% de QP. En aquest sentit, a l'hora de compilar el balanç de calor de les calderes marines, normalment es pren quan l'aire s'escalfa amb gasos de combustió QPOD \u003d QHP i quan

escalfat amb vapor QPOD = QHP +QB . En aquest cas, la primera equació és la principal, ja que el vapor

Tipus de residus de calor

Cada lloc té el seu propi tipus de consum de calor. Considerem cadascun d'ells amb més detall.

Sala de calderes

S'hi instal·la una caldera, que converteix el combustible i transfereix energia tèrmica al refrigerant. Qualsevol unitat perd part de l'energia generada a causa de la combustió insuficient del combustible, la sortida de calor a través de les parets de la caldera, els problemes de bufat. De mitjana, les calderes que s'utilitzen avui dia tenen una eficiència del 70-75%, mentre que les calderes més noves proporcionaran una eficiència del 85% i el seu percentatge de pèrdues és molt menor.

Un impacte addicional sobre el malbaratament energètic l'exerceix:

1. manca d'ajustament puntual dels modes de la caldera (les pèrdues augmenten entre un 5 i un 10%);
2. discrepància entre el diàmetre dels broquets del cremador i la càrrega de la unitat tèrmica: la transferència de calor es redueix, el combustible no es crema completament, les pèrdues augmenten en un 5% de mitjana;
3. neteja insuficientment freqüent de les parets de la caldera: apareixen incrustacions i dipòsits, l'eficiència del treball disminueix un 5%;
4. la manca de mitjans de control i ajust - comptadors de vapor, comptadors d'electricitat, sensors de càrrega de calor - o la seva configuració incorrecta redueix el factor d'utilitat en un 3-5%;
5. les esquerdes i els danys a les parets de la caldera redueixen l'eficiència en un 5-10%;
6. l'ús d'equips de bombeig obsolets redueix els costos de reparació i manteniment de la sala de calderes.

Pèrdues en canonades

L'eficiència de la calefacció principal està determinada pels següents indicadors:

1. Eficiència de les bombes, amb l'ajuda de les quals el refrigerant es mou a través de les canonades;
2. qualitat i mètode de col·locació del tub de calor;
3. la configuració correcta de la xarxa de calefacció, de la qual depèn la distribució de la calor;
4. longitud de la canonada.

Amb un disseny adequat de la ruta tèrmica, les pèrdues estàndard d'energia tèrmica a les xarxes tèrmiques no superaran el 7%, fins i tot si el consumidor d'energia es troba a una distància de 2 km del lloc de producció de combustible. De fet, avui en dia en aquest tram de la xarxa, les pèrdues de calor poden arribar al 30 per cent o més.

Pèrdues d'objectes de consum

És possible determinar l'excés de consum d'energia en una habitació climatitzada si hi ha un comptador o comptador.

Les causes d'aquest tipus de pèrdua poden ser:

1. distribució desigual de la calefacció a tota l'habitació;
2. el nivell de calefacció no es correspon amb les condicions meteorològiques i la temporada;
3. manca de recirculació del subministrament d'aigua calenta;
4. manca de sensors de control de temperatura a les calderes d'aigua calenta;
5. canonades brutes o fuites internes.

Càlcul del balanç tèrmic de la caldera. Determinació del consum de combustible

Balanç tèrmic de la caldera

Elaborar el balanç de calor de la caldera consisteix a establir la igualtat entre la quantitat de calor que entra a la caldera, anomenada calor disponible Q_P, i la quantitat de calor útil Q₁ i pèrdues de calor Q₂, Q₃, Q₄. A partir del balanç de calor, es calcula l'eficiència i el consum de combustible necessari.

El balanç de calor es compila en relació amb l'estat tèrmic en estat estacionari de la caldera per 1 kg (1 m3) de combustible a una temperatura de 0 °C i una pressió de 101,3 kPa.

L'equació general del balanç de calor té la forma:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

on Q_P — calor disponible del combustible; Q_v.vn - calor introduïda al forn per l'aire quan s'escalfa fora de la caldera; Q_f - calor introduïda al forn per explosió de vapor ("boquilla" vapor); Q₁ - calor útil; Q₂ — pèrdua de calor amb els gasos de combustió; Q₃ - Pèrdua de calor per la incompletitud química de la combustió del combustible; - Pèrdua de calor per la incompletitud mecànica de la combustió del combustible; Q₅ - pèrdua de calor per refrigeració externa; Q₆ — Pèrdua de calor de l'escòria.

Quan es crema combustible gasós en absència d'escalfament d'aire extern i explosió de vapor, els valors de Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ són iguals a 0, de manera que l'equació del balanç tèrmic serà així:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Calor disponible d'1 m3 de combustible gasós:

Q_P = Qd_i +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

on Qd_i — poder calorífic net del combustible gasós, kJ/m3 (vegeu la taula 1); i_tl — calor física del combustible, kJ/m3. Es té en compte quan el combustible s'escalfa amb una font de calor externa. En el nostre cas, això no passa, així que Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Pèrdues de calor i eficiència de la caldera

La pèrdua de calor normalment s'expressa com a % de la calor disponible del combustible:

etc. (2.4.2-1)

La pèrdua de calor amb els gasos de combustió a l'atmosfera es defineix com la diferència entre les entalpies dels productes de la combustió a la sortida de l'última superfície de calefacció (economitzador) i l'aire fred:

, (2.4.2-2)

on jo_vaja = EN _EC és l'entalpia dels gasos sortints. Determinat per interpolació segons la taula 7 per a una determinada temperatura de gas de combustió t_vaja°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_vaja = bN_EC — coeficient d'excés d'aire darrere de l'economitzador (vegeu la taula 3);

jo_0.h.v. és l'entalpia de l'aire fred,

jo_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4,2-4)

on (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpia d'1 m3 d'aire fred a t_h.v. = 30°С; VH és el volum d'aire teòric, m3/m3 (vegeu la taula 4) = 9,74 m3/m3.

jo_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2,4,2-5)

Segons la taula de paràmetres de les calderes de vapor t_vaja = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Pèrdua de calor per combustió incompleta química q₃ , %, es deu a la calor total de combustió dels productes de combustió incompleta que queden en els gasos de combustió (CO, H₂, CH₄ i etc.). Per a la caldera dissenyada, acceptem

q₃ = 0,5%.

Pèrdua de calor per refrigeració exterior q₅ , %, presa segons la taula 8, en funció de la sortida de vapor de la caldera D, kg/s,

kg/s, (2,4,2-8)

on D, t/h - de les dades inicials = 6,73 t/h.

Taula 8 - Pèrdues de calor per refrigeració externa d'una caldera de vapor de cua

Potència nominal de vapor de la caldera D, kg/s (t/h)	Pèrdua de calor q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Trobar el valor aproximat de q₅ , %, per a una capacitat nominal de vapor de 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Pèrdua total de calor a la caldera:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Eficiència de la caldera (bruta):

h_A \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Mesures per reduir la pèrdua de calor de la superfície de les canonades

L'estalvi d'energia durant el transport d'energia tèrmica depèn principalment de la qualitat de l'aïllament tèrmic. Les principals mesures d'estalvi d'energia que redueixen la pèrdua de calor de la superfície de les canonades són:

aïllament de zones no aïllades i restauració de la integritat de l'aïllament tèrmic existent;

restauració de la integritat de la impermeabilització existent;

l'aplicació de recobriments que consisteixen en nous materials aïllants tèrmics o l'ús de canonades amb nous tipus de recobriments aïllants tèrmics;

aïllament de brides i vàlvules.

L'aïllament de les seccions no aïllades és una mesura d'estalvi d'energia primària, ja que les pèrdues de calor de la superfície de les canonades no aïllades són molt grans en comparació amb les pèrdues de la superfície de les canonades aïllades i el cost d'aplicar l'aïllament tèrmic és relativament baix.

Els nous tipus de recobriments aïllants tèrmics no només haurien de tenir una baixa conductivitat tèrmica, sinó també una baixa permeabilitat a l'aire i l'aigua, així com una baixa conductivitat elèctrica, que redueix la corrosió electroquímica del material de la canonada.

En cas de violació de la integritat de la capa de recobriments impermeabilitzants, es produeix un augment del contingut d'humitat de l'aïllament tèrmic. Atès que la conductivitat tèrmica de l'aigua en el rang de temperatura de la xarxa de calefacció X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), i la conductivitat tèrmica dels materials d'aïllament tèrmic sol ser A,_{des de} \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), llavors mullar el material pot augmentar la seva conductivitat tèrmica diverses vegades (a la pràctica, més de 3 vegades).

La humectació de l'aïllament tèrmic contribueix a la destrucció de les canonades a causa de la corrosió de la seva superfície exterior, com a resultat de la qual cosa la vida útil de les canonades es redueix diverses vegades. Per tant, s'aplica un recobriment anticorrosió a la superfície metàl·lica de la canonada, per exemple, en forma d'esmalts de silicat, isol, etc.

Actualment, s'estan introduint àmpliament les canonades de calor del tipus "pipe in pipe" amb aïllament d'escuma de poliuretà en una carcassa impermeable amb control remot de la integritat de l'aïllament. Aquest disseny preveu un pre-aïllament amb escuma de poliuretà i un tancament en polietilè no només de canonades, sinó també de tots els components del sistema (accessoris de boles, compensadors de temperatura, etc.). Les canonades de calor d'aquest disseny es col·loquen sota terra sense canals i proporcionen un estalvi energètic important a causa de la prefabricació d'elements aïllants individuals a la fàbrica i una alta impermeabilitat a la calor i la humitat. El bon funcionament de les canonades pre-aïllades requereix una instal·lació d'alta qualitat. Al mateix temps, poden funcionar sense substitució fins a 30 anys.

Les mesures preventives per reduir les pèrdues de calor de la superfície de les canonades són: la prevenció de les inundacions de les canonades com a conseqüència de la instal·lació de desguassos (si no estan disponibles) i el seu correcte ordre; ventilació dels canals de pas i no de pas per evitar que el condensat entri a la superfície de l'aïllament tèrmic.

Una altra mesura que redueix la pèrdua de calor de la superfície de les canonades és la transició del sistema de subministrament de calor a un gràfic de temperatura més baixa (de 150/70 a 115/70 o 95/70 °C/°C), que comporta una disminució de la temperatura. la diferència de temperatura del portador de calor a la canonada de subministrament i al medi ambient. Tanmateix, això requerirà un major flux de refrigerant a través del sistema per transferir la quantitat de calor necessària al consumidor. Per fer-ho, cal augmentar el cost de l'electricitat per impulsar les bombes.Per tant, per determinar la viabilitat de la realització de l'esdeveniment considerat, és necessari un estudi de viabilitat.

Càlcul tèrmic de la cambra de combustió

Utilitzant les dades de disseny de la caldera, elaborarem un esquema de càlcul per al forn.

Arròs. 2.1 - Esquema de la cambra de combustió

Presentem el càlcul del forn a la taula 2.3.

Taula 2.3

Valor calculat	Designació	Dimensió	Fórmula o justificació	Pagament
Diàmetre i gruix dels tubs de pantalla	dx	mm	Segons el dibuix	32x6
Pas de canonada	S1	mm	També	46
Superfícies:
paret frontal	Ff	m2	Segons la fig. 2.1	33,3.16,32=543,5
paret posterior	Fz	També
paret lateral	Fb
llar de foc	Finançador	8,47.16,32=138,2
sostre	Fp	3,2.16,32=52,2
finestra de sortida	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
La superfície total de les parets de la cambra de combustió	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
El volum de la cambra de combustió	Vt	m3	Segons la fig. 2.1	233,5.16,32=3811
Gruix efectiu de la capa radiant	s	m
Tensió tèrmica del volum del forn	kW/m3
El coeficient d'excés d'aire al forn	T	—	Acceptat abans	1,05
temperatura de l'aire calent	tg.c.	AMB	Donat	333
Entalpia d'aire calent	kJ/m3	Segons la taula 2.2	4271,6
La calor introduïda per l'aire al forn	Qv	kJ/m3
Dissipació de calor útil al forn	QT	kJ/m3
Temperatura de combustió teòrica	a	AMB	Segons la taula 2.2	2145C
Temperatura de combustió teòrica absoluta	Ta	A	a+273	2418
Alçada del cremador	hg	m	Segons la fig. 2.1
Alçada de la caixa de foc (fins a la meitat de la finestra de sortida de gas)	Nou Testament	m	També
Desplaçament màxim de temperatura per sobre de la zona del cremador	X	—	Quan s'utilitzen cremadors vòrtex en diversos nivells i D> 110 kg/s	0,05
Posició relativa de la temperatura màxima al llarg de l'alçada del forn	xt	—
Coeficient	M	—
La temperatura dels gasos a la sortida del forn	AMB	Acceptem amb antelació	1350
Temperatura absoluta del gas a la sortida del forn	A	1623
Entalpia del gas	kJ/m3	Segons la taula 2.2	23993
Capacitat calorífica total mitjana dels productes de combustió	Vcav	kJ/(m3.K)
La pressió al forn	R	MPa	acceptar	0,1
Coeficient d'atenuació dels raigs per gasos triatòmics
Emissivitat tèrmica de gasos no lluminosos	G	—
Relació entre el contingut de carboni i hidrogen del combustible	—
Coeficient d'atenuació del feix per partícules de sutge
Coeficient d'atenuació dels raigs per una torxa lluminosa	k
El coeficient de radiació tèrmica de la part lluminosa de la torxa	Amb	—
Coeficient que caracteritza la proporció del volum del forn ple de la part lluminosa de la torxa	m	—	En cremar gas i	0,1
Coeficient de radiació tèrmica de la torxa	f	—
Angle de pantalla	X	—	Per a pantalles d'aletes	1
Coeficient condicional de contaminació superficial	—	En cremar gas i pantalles de membrana de paret	0,65
Ratio d'eficiència tèrmica de blindatge	eq	—	.X	0,65
Coeficient de temperatura	A	—	Per al gas natural	700
Factor de correcció per a l'intercanvi de calor mutu dels volums de gas de la part superior del forn i les pantalles	—
Coeficient condicional de contaminació de la superfície de l'entrada a la pantalla	sortida	—		0,65.0,52=0,338
Coeficient d'eficiència tèrmica de la superfície de sortida	sortida	—	fora.x	0,338
Coeficient d'eficiència tèrmica mitjana	Dc	—
Coeficient de radiació tèrmica del forn	T	—
Valor de la fórmula per a la temperatura calculada dels gasos a la sortida del forn	R	—
Temperatura estimada del gas a la sortida del forn	AMB	Difereix de l'acceptat anteriorment en menys de 100 С, per tant, la segona aproximació no és necessària
Entalpia del gas	kJ/m3	Segons la taula 2.2	24590
La quantitat de calor rebuda al forn	kJ/m3
La superfície de les parets del forn, ocupada per cremadors	Fgor	m2	Del dibuix	14
Superfície de calefacció receptora de radiació de les pantalles del forn	Nl	m2
Càrrega tèrmica mitjana de la superfície de calefacció de les pantalles del forn	ql	kW/m2

Classificació dels sistemes de subministrament de calor

Hi ha una classificació dels sistemes de subministrament de calor segons diversos criteris:

1. Per poder - es diferencien en la distància de transport de calor i el nombre de consumidors. Els sistemes de calefacció locals es troben al mateix local o a un local adjacent. La calefacció i la transferència de calor a l'aire es combinen en un sol dispositiu i es troben al forn. En els sistemes centralitzats, una font proporciona calefacció per a diverses habitacions.
2. Per font de calor. Assignar el subministrament i el subministrament de calor de districte.En el primer cas, la font de calefacció és la sala de calderes, i en cas de calefacció, la calor la proporciona la cogeneració.
3. Per tipus de refrigerant, es distingeixen els sistemes d'aigua i de vapor.

El refrigerant, escalfat en una sala de calderes o cogeneració, transfereix calor als dispositius de calefacció i subministrament d'aigua en edificis i edificis residencials. Els sistemes tèrmics d'aigua són d'un sol i dos tubs, amb menys freqüència: multicanal. En els edificis d'apartaments, s'utilitza més sovint un sistema de dues canonades, quan l'aigua calenta entra a les instal·lacions per una canonada i torna a la cogeneració o la sala de calderes per l'altra canonada, després d'haver renunciat a la temperatura. Es distingeix entre sistemes d'aigua oberts i tancats. Amb un tipus de subministrament de calor obert, els consumidors reben aigua calenta de la xarxa de subministrament. Si s'utilitza l'aigua en la seva totalitat, s'utilitza un sistema d'una sola canonada. Quan es tanca el subministrament d'aigua, el refrigerant torna a la font de calor.

Els sistemes de calefacció de districte han de complir els requisits següents:

• sanitari i higiènic: el refrigerant no afecta negativament les condicions del local, proporcionant una temperatura mitjana dels dispositius de calefacció al voltant dels 70-80 graus;
• tècnica i econòmica: la relació proporcional entre el preu de la canonada i el consum de combustible per a la calefacció;
• operatiu: la presència d'accés constant per garantir l'ajust del nivell de calor en funció de la temperatura ambient i la temporada.

Posen xarxes de calefacció per sobre i sota terra, tenint en compte el terreny, les condicions tècniques, les condicions de temperatura d'operació i el pressupost del projecte.

A l'hora d'escollir un territori per col·locar una canonada de calor, cal tenir en compte la seguretat, així com preveure la possibilitat d'accés ràpid a la xarxa en cas d'accident o reparació. Per garantir la fiabilitat, les xarxes de subministrament de calor no es col·loquen en canals comuns amb gasoductes, canonades que transporten oxigen o aire comprimit, en què la pressió superi els 1,6 MPa.

1 Dades inicials

2.1.1 Font
El subministrament de calor és una CHPP com a part d'AO-Energo, que forma part de RAO UES de Rússia.

En equilibri
AO-Energo són TS principal i part de l'aigua de distribució,
s'exploten la major part de les xarxes de distribució i trimestrals
empresa municipal; TC per a empreses industrials, constituint un insignificant
part de tots els vehicles estan al balanç de les empreses industrials.

Adjunt
la càrrega de calor segons els contractes és de 1258 Gcal/h; inclòs
domèstic 1093 i industrial 165 Tkal/h; calefacció i ventilació
La càrrega tèrmica és de 955 Gcal/h, la càrrega màxima en calent
subministrament d'aigua (segons un esquema tancat) - 303 Gcal / h; calefacció i ventilació
càrrega del sector de serveis públics — 790 Gcal/h, inclosa la calefacció —
650 i ventilació - 140 Gcal/h.

aprovat
Programa de temperatura energètica AO per al subministrament de calor (figura d'aquestes Recomanacions) - augmentat, calculat
temperatures de l'aigua 150/70 °С a la temperatura estimada de l'aire exterior t_n.r. = -30 °С, amb tall de 135 °С, redreçament per calent
subministrament d'aigua (ACS) 75 °С.

2.1.2 Tèrmica
xarxa sense sortida de dues canonades; Els TS es fan principalment per canal subterrani i
aèries sobre suports baixos amb una junta, altres tipus de juntes (sense canals, in
canals de pas, etc.) ocupen un volum insignificant (en termes de material
característica). L'aïllament tèrmic està fet de productes de llana mineral.

Durada
període de calefacció 5808 hores, estiu - 2448, reparació - 504 hores.

2.1.3
Les característiques materials del TS al balanç d'AO-energos per seccions es presenten a
taula d'aquests
Recomanacions.

2.1.4
Valors mitjans mensuals i mitjans anuals de la temperatura exterior i del sòl
(a la profunditat mitjana de les canonades) segons local
estació meteorològica o guies climàtiques, mitjana sobre
els darrers 5 anys es mostren a la taula
d'aquestes Recomanacions.

2.1.5
Valors mitjans mensuals de la temperatura de l'aigua de la xarxa en el subministrament i retorn
canonades d'acord amb el programa de temperatura aprovat per a l'alliberament de calor a
valors mitjans mensuals de la temperatura de l'aire exterior i valors mitjans anuals
Les temperatures de l'aigua de la xarxa es mostren a la taula d'aquestes Recomanacions.

2.1.6 Resultats
proves per determinar les pèrdues de calor en forma de factors de correcció
les pèrdues de calor específiques segons els estàndards de disseny són: de mitjana per
posada a terra - 0,91; subterrani - 0,87. Les proves es van fer l'any 1997
g. d'acord amb RD
34.09.255-97 [].

Proves
trams de la línia principal núm. 1 CHP ÷ TK-1 i TK-1 ÷ TK-2 de col·locació aèria amb exterior
amb diàmetres de 920 i 720 mm amb una longitud de 1092 i 671 m, respectivament, i seccions
carreteres núm. 2 TK-1 ÷ TK-4 i TK-4 ÷ TK-6 subterrànies
revestiment de canal amb diàmetres exteriors de 920 i 720 mm de longitud
88 i 4108 m, respectivament.Característiques materials de les xarxes provades
representa el 38% de totes les característiques materials del TS al balanç d'AO-Energo.

2.1.7 S'esperava
subministrament (previst) d'energia tèrmica, determinat per l'econòmic previst
serveis de l'entitat subministradora d'energia per mesos i per any, es mostra a la taula d'aquestes Recomanacions (excepte
quantitat de calor a les empreses industrials).