Zařízení a princip činnosti trubkových pecí

Výběr velikosti trubkové pece

Účel: vybrat pec, která vyhovuje výchozím údajům a dříve vypočítaným parametrům, a seznámit se s jejími vlastnostmi a konstrukcí.

Volba standardní velikosti trubkové pece se provádí podle katalogu v závislosti na jejím účelu, tepelném výkonu a druhu použitého paliva.

V našem případě je účelem pece ohřev a částečné odpařování oleje, tepelný výkon Q_T je 36,44 MW a palivem je topný olej. Na základě těchto podmínek vybíráme trubkovou pec na kombinované palivo (topný olej + plyn) SKG1.

Tabulka 2

Technické vlastnosti pece SKG1.

Indikátor	Význam
Sálavé trubky: topná plocha, m2 pracovní délka, m	730 18
Počet středních sekcí n	7
Tepelný výkon, MW (Gcal/h)	39,5 (34,1)
Přípustné tepelné namáhání sálavých trubek, kW/m2 (Mcal/m2h)	40,6 (35)
Celkové rozměry (se servisními plošinami), m: délka L šířka výška	24,44 6 22
Hmotnost, t: pecový kov (bez cívky) obložení	113,8 197

Pece typu SKG1 jsou volně svislé plamenné spalovací pece skříňového tvaru s horizontálním uspořádáním spirálových trubek v jedné sálavé komoře. Hořáky typu GGM-5 nebo GP jsou umístěny v jedné řadě na dně pece. Na každé straně ozařovací komory jsou instalovány jednořadé nástěnné trubkové zástěny, které jsou ozařovány řadou vertikálních hořáků. Trubková clona může být jednořadá a dvouřadá nástěnná.

Protože v topeništi se spaluje kombinované palivo, je na topeništi umístěn sběrač plynu, kterým jsou spaliny odváděny do samostatného komína.

Hořáky jsou obsluhovány z jedné strany topeniště, díky čemuž lze vedle sebe instalovat dvě jednokomorové pece na společném základu, spojené podestou a tvoří tak jakousi dvoukomorovou pec.

Provedení pece typu SKG1 je na obr.2.

Obr.2. Typ trubkové pece SKG1:

1 - přistání; 2 - cívka; 3 - rám; 4 - podšívka; 5 - hořáky.

Závěr: při volbě velikosti pece byla zohledněna podmínka nejbližšího přiblížení, tzn. ze všech standardních velikostí s tepelným výkonem větším než výpočtovým byl zvolen ten s nejnižším tepelným výkonem (s malou rezervou).

Režimy sušení

Během procesu sušení může trouba pracovat v režimu nízké teploty, normální nebo vysoké teploty.

Nízká teplota a normální režim

Zpracování dřeva nízkoteplotním způsobem se provádí při 45 °. Jedná se o nejměkčí metodu, zachovává všechny původní vlastnosti stromu do nejmenších nuancí a je považována za vysoce kvalitní technologii. Na konci procesu je vlhkost dřeva asi 20 %, to znamená, že takové sušení lze považovat za předběžné.

Pokud jde o normální režim, probíhá při teplotách do 90 °. Po zaschnutí materiál nemění tvar a velikost, mírně snížený jas barev, pevnost. Jedná se o nejběžnější technologii používanou pro různé druhy dřeva.

Režim vysoké teploty

V tomto režimu dochází k sušení působením přehřáté páry (teplota nad 100 °) nebo horkého vzduchu. Proces sušení při vysoké teplotě snižuje pevnost dřeva, čímž získává tmavší odstín, materiál se proto používá k vytvoření sekundárních stavebních a nábytkových komponentů. Sušení přehřátou párou bude zároveň šetrnější než při použití vzduchu.

—

POZOR 2

СÑема поÑоков в двÑÑкамеÑной пеÑи. A

Řádek "d D" D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D гоÐð · Ð D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D um Ð ² Ð ²ððññ½½μμðð¹¹ððμμμððððð¸ð𸸸¸¸¹¸¸ð¹ меевик конвекÑионной камеÑÑ Ð¾Ð´Ð½Ð¾Ð¿Ð¾ÑоÑнÑй
A

ТÐμÑнологиÑеÑÐºÐ°Ñ A

ÐÑÐμÐ'вР° ÑиÑÐμÐ »Ñно иÑпР° ÑÐμнноÐμ d пÐμÑÐμгÑÐμÑоÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ноÐμ ÑÑÑÑÐμ поÑÑÑпР° ÐμÑ Ð² Ð'вÑÑпоÑоÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± nd ° NNN пÐμÑÑ 3 prak; D D d D d D ÐμÐ d D ÐμÐ d D ÐμÐ Đ d D Ðμ D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D Ð ² ² ² ² d D d D μ Ð ¢ ÐμÑмиÑÐμÑкоÐμ ND ° Ð · Ð »Ð¾Ð¶ÐμниÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ов оÑÑÑÐμÑÑвР»ÑÐμÑÑÑ Ð · Ð ° ÑÑÐμÑ ÑÐμпл Ð ° ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ ÑопР»Ð¸Ð²Ð½Ð¾Ð³Ð¾ гР°Ð·Ð°. ÐаÑо-ÑглеводоÑÐ¾Ð´Ð½Ð°Ñ ÑмеÑÑ Ð¿ÑоÑÐ¾Ð´Ð¸Ñ -500 - 600 rublů. zadní D D · Ð D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D ÐμÐ D a D a D a D a D a D a D o d D Ð O ROCKING ROOM · d D кРd D d d D Ет фом Ð D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð ° РРРРРе и пÑомÑвкÑ.
A

D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μñð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° Ð · n) пÐμÑÐμвР° Ð »Ð¸Ð²Ð ° NNN ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° л ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ °Ð¼ÐµÑÑ Ð¸ ÑÑодÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑбÑ. агÑеваемÑй змеевиков конвекÑионной камеÑÑ.
A

оððμμºººº ° ðμμÐððººðð ²²μððÐð ðð½²²²½ -¸ñððð½½²½½¸ð¾¸ ððð𸸸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ A

Běhu d d D d D DD D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° Ð · n) пÐμÑÐμмÐμÑÐ ° NNN ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° Ð »ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ ° мÐμÑÑ D ÑÑоБ ÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑбÑ. агÑеваемÑй змеевиков конвекÑионной камеÑÑ, а заÑем - ÑадианÑной.
A

D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D d ² δÐ𾾺ºº¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d a d o d d Đ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μ вÑÐµÑ Ð¿Ð¾Ñоков. D D · Ð ° виÑимоÑÑи Ð¾Ñ Ð¿ÑÐμÐ'поР»Ð ° гР° Ðμмого нР° поÑÐ ° D ND ° Ð · ового ÑоÑÑоÑÐ½Ð¸Ñ Ð½Ð ° гÑÐμвР° Ðμмого пÑоБ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μl Ðа ÑиÑ. 30 RлÑзаÑиÑÑ Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ° конвекÑионной камеÑÑ D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D ÐμÐ D a D a D a D a D a D a D a D o d D nD °Ð·ÑеженнÑм Ñагом. ÐовÐμÑÑноÑÑÑ Ð · мÐμÐμвикР° Ð · Ð ° ÑиÑного ÑкÑÐ ° нР° вÑоÐ'Ð¸Ñ Ð² вÐμÐ »Ð¸ÑÐ¸Ð½Ñ Ð¿Ð¾Ð²ÐμÑÑноÑÑи Ð · мÐμÐμвикР° nD ° Ð'иР° нÑной камеÑÑ.
A

Se šikmou klenbou

Pod
rozumí se přenos tepla sáláním
absorpce sálavého tepla, pod
konvekční - přenos tepla přes
mytí povrchů potrubí kouřem
plyny.

PROTI
sálavá komora základní veličina
teplo se přenáší pouze sáláním
nevýznamné - konvekce, a v
konvekční komora - naopak.

topný olej
nebo je plyn spalován hořáky,
umístěné na stěnách nebo podlaze komory
záření. Tím vznikne svítidlo
pochodeň, která je rozžhavená do ruda
horké částice paliva
zahřátý na 1300-1600 °C, emit
teplo. Tepelné paprsky dopadají na venkovní
povrchy potrubí radiační sekce
a absorbovány, čímž vzniká tzv
savý povrch. Také termální
paprsky dopadají i na vnitřní povrchy
stěny sálavé komory pece. Vyhřívaný
povrchy stěn zase vyzařují
teplo, které se také absorbuje
povrchy sálavých trubic.

Na
tento povrch radiačního obložení
sekce vytváří tzv. reflexní
povrch, který (teoreticky) není
absorbuje teplo, které mu plyn předá
prostředí pece, ale pouze zářením propouští
to na trubkové cívce. Pokud ne
zohlednit ztráty zděnými stěnami, pak
při běžném provozu
vnitřní povrchy stěn pece
vydávají tolik tepla, kolik absorbují.

produkty
spalování paliva jsou primární a
hlavním zdrojem absorbovaného tepla
v radiační části trubkových pecí
– 60–80 % celkového tepla použitého v peci
přenášené v radiační komoře, zbytek
– v konvekční části.

Tříatomový
plyny obsažené ve spalinách
(vodní pára, oxid uhličitý a
oxid siřičitý), také absorbují a
vyzařovat zářivou energii v určitých
intervaly vlnových délek.

Množství
sálavé teplo absorbované v sálavém
komory, závisí na povrchu hořáku,
jeho konfigurace a stupeň stínění
pece. Velká plocha svítilny
zlepšuje efektivitu
přímý přenos tepla na povrchy
potrubí. Zvýšení povrchu zdiva
také přispívá k růstu
účinnost přenosu tepla v sálavém
Fotoaparát.

Teplota
plyny opouštějící radiační sekci,
je obvykle poměrně vysoká a jejich teplo
plyny lze dále používat
konvektomatu.

plyny
spalování z radiační komory, kolébání
skrz průsmykovou zeď, vstoupit
konvekční komora. konvekční komora
slouží k použití fyz
teplo ze spalin vycházejících
radiační sekce, obvykle s teplotou
700–900 °С. Teplo v konvekční komoře
suroviny jsou přenášeny převážně konvekcí
a částečně zářením triatomového
komponenty spalin. Další kouř
plyny směřují do komína a kouřovodu
potrubí je odváděno do atmosféry.

Produkt,
k zahřátí, jeden nebo
do potrubí vstupuje několik proudů
konvekční cívka, prochází potrubí
zástěny radiační komory a vyhřívané na
požadovaná teplota, vystupuje
trouby.

Hodnota
obvykle konvekční sekce
vybráno tak, že
teplota odcházejících produktů spalování
u prasat byla téměř o 150 °C vyšší než
teplota zahřívaných látek při
vchod do pece. Proto ta tepelná zátěž
méně trubek v konvekční části než
v radiaci, která je způsobena nízkou
součinitel prostupu tepla ze strany
spaliny.

Účinnost
přenos tepla konvekcí je způsoben tím,
především rychlost pohybu kouře
plyny v konvekční komoře. Pronásledování
do vysokých rychlostí je však omezen
přípustné hodnoty odporu
pohyb plynů.

Pro
těsnější proudění kolem potrubí
plynů a větší turbulence proudění
potrubí spalin v konvekci
komory jsou obvykle umístěny v
šachovnicový vzor. V některých pecích
struktury používají žebrované
konvekční trubky s vysoce vyvinutý
povrch.

Téměř
všechny pece, které jsou aktuálně v provozu
čas v rafinériích,
jsou sálavé konvekce,
ty.trubkové cívky jsou umístěny v
konvekční a sálavé komory.
Při takovém protiproudém pohybu surovin
a produkty spalování paliva nejvíce
plné využití vzniklého tepla
když je spálená.

—

POZOR 1

УÑÑÑойÑÑво еÑÑикалÑно-ÑакелÑной пе. A

rамеÑа конвекÑии ÑаÑположена над камеÑой ÑадиаÑии. A DD »Ñ ND ° вномÐμÑного ND ° ÑпÑÐμÐ'Ðμл ÐμÐ½Ð¸Ñ ÑÐμпР»Ð¾Ð²ÑÑ Ð¿Ð¾Ñоков ÑоÑÑÑнки ND ° Ñпол Ð ° гР° NN в ND ° ÑмР° Ñном поÑÑÐ'кÐμ Ð ¿Ð¾ ÑенÑÑÑ Ð¿Ð¾Ð´Ð° пеÑи в два ÑÑда.
A

Ð¾Ð´Ð¾Ð²Ð°Ñ ÑаÑÑÑкоÑÑикалÑной Ñил¸Ð»¸Ð¹»Ð¸Ð¹¹½Ð°Ñ¹¹¹½Ð°Ñ¹ 1 — ÑадианÑнÑе ÑÑÑби. 2 - мÑÑели. з - ÑоÑÑÑнки. A

rамеÑа конвекÑии A Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μm
A

| Ðμ½½ð¸ººð ¸¸ð𸸸¸¸¸¸μºººÐ½º¼μμμññºððð¼¼¾¼¼¼¼¼¼¼ð¼¼¼ð¼¼ A

rамеÑа конвекÑии наÑодиÑÑÑÑÑÑÑнад камеÑой ÑадиаÑии. Ð d D D o d D ¿D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð L. Ð d D D a D a D a D a D a D a D o d D Ðμ D a D o d D Đ Ðμ D o d D Đ Ðμ D a D o d D Ðμ D a D a D o d D Đ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ ÐоР»ÑÑиÐμ пÐμÑи Ð'л Ñ ND ° вномÐμÑного оÑвоÐ'Ð ° ÑопоÑнÑÑ Ð³Ð ° Ð · ов имÐμÑÑ Ð½ÐμÑкоР»Ñко Ð'ÑмовÑÑ ÑÑÑÐ ±.
A

пеÑи Ñипа ЦÐ. A

rамеÑа конвекÑии Ð · d D d D d D d D d D d D Ðμ D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¸Ñ. ÐÐμÑÑикР° Ð »ÑнÑÐμ ÑÑÑÐ ± Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионного Ð · мÐμÐμвикР° могÑÑ Ð ± NNN гл Ð ° Ð'кими, ÑÑÐμÐ ± ÑÐμннÑми dd »D оÑиповР° r½Ð½Ñми.
A

RÐ°Ð¶Ð´Ð°Ñ ÐºÐ°Ð¼ÐµÑа конвекÑии имееÑмееÑмееÑмой газоÑбомеÐμÑми
A

Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии A Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
A

Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии A Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
A

Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии A Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð DND »Ð¸ÑиÑÐμл ÑнР° N оÑоР± ÐμнноÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½ÑÑÑÑкÑии NDD »Ð¸Ð½Ð'ÑиÑÐμÑÐºÐ¸Ñ Ð¿ÐμÑÐμй - D ± ол ÐμÐμ ND ° вномÐμÑноÐμ nD ° ÑпÑÐμÐ'ÐμÐ »Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ? опÑÑкР° ÐμмоÐμ ÑÐμÑÑнР° пÑÑжÐμниÐμ повÐμÑÑноÑÑи ND ° Ð'иР° нÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± нР° 20-30% d ÑмÐμнÑÑиÑÑ Ð²Ð¾Ð · можноÑÑÑ Ð¾ÑÐ »Ð¾Ð¶ÐμнР¸Ñ кокÑа на внÑÑÑенней повеÑÑнÑ.
A

ТÑÑбÑаÑÐ°Ñ Ð¿ÐµÑÑÑÑÑÑÑнаклоннÑм Ñводом. A

R камеÑе конвекÑии оÑновнР° N пÐμÑÐμÐ'Ð ° nD ° ÑÐμпР»Ð ° оÑÑÑÐμÑÑвл ÑÐμÑÑÑ, кР° к ÑкР° Ð · Ð ° но вÑÑÐμ, пÑÑÐμм ÑопÑикоÑновÐμÐ½Ð¸Ñ Ð³Ð ° Ð · ов Ñ ÑÑÑÐ ± ð ð 𼸸¸¸ (60 - 70%), ð¾ññðð ð ð ñð½ððμ ñðμ¿¿¿¿¿¿¾ (20 - 30%) - ð¾ ¸¸ ð ð ð¾ ¸¸ ¸ ð ð »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ D D d D ² Ð D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · 700 rbl.
A

R камеÑе конвекÑии D D d D D a D a D a D a D a D a D o d D Ðμ D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D Đ Ð Ð Ð Ð Ðμ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐μ оð³ñμð²ðð ° ð²ð¾ð · ð'ñññ ° ¸¸¸ »¸¸ ¿¿¿ ° ñð °, ð½ð ° ð» ¸¸¸¸¸¸ ° ° 𠻸¸¸¸¸¸μ ð» ¸¸¸¸¸¸μ ð »¾ð½ðððμðμññ¸¸½ð½ðμ¾¹ñ¹¸¾½ð½ð¾¾¹¹ Ñно.
A

Fyzikální a mechanické vlastnosti sloučenin Solcoat Composite

Možnosti složení	Zelený kabátec	CroMag Solcoat	Černý solcoat	bílý solný plášť	Ahoj Solcoat	Hi-e Pipes
Vzhled	Matně zelená	světle zelená hladká	černá šedá hladká	Světle šedá hladká	tmavě zelená hladká	zelená šedá hladká
Teplota tání	>1900	1800	700	1500	>1900	1870
Viskozita (4 mm) 1)	13	11	11	13	14,6	14,6
teplotní roztažnost	7,2×10-6 až 6,4×10-5	6,4×10-6 až 4,8×10-5	1.1 – 4.3×10-5	9,3×10-6 až 4,8×10-5	6,9×10-6 až 4,8×10-5	9,8x10-5
Tepelná vodivost [W/m.K] při 300ºC 2)	0,088	0,088	0,189	0,083	0,089	0,089
Hustota po kalcinaci [g/cm3]	2,4	1,9	3,3	2,4	2,8	2,8
Ztráta hmotnosti po zahřátí na 750ºC
Emisivita (černost)	0,92	0,9	0,32		0,98	0,98
Pórovitost
Odolnost proti tepelným šokům [ºC/s]	>600	>500	>200	>500	>800	>780
Přilnavost
na kov 3)	13 – 15	13 – 15	11 – 13	12 – 14	13 – 14	11 – 13
na keramiku 3)	>40	>40	28 — 45	>40	>40	28 — 45
Odolnost proti oděru
při 20ºC 4)	3,7 (100%)	3.6 (100%)	1,5 (100%) 6)	4,6 (100%)	3.8 (100%)	3.9 (100%) 6)
při 1000ºC 4,5)	3,5 (106%)	3.6 (105%)	1,2 (125%) 6)	4,4 (105%)	4.6 (105%)	4.6 (125%) 6)
Pevná složka kompozice
Zdánlivá (objemová) hustota [g/cm3]	1,43	1,27	3	1,35	1,65	1,68
Vzhled	Světle zelený prášek	Světle zelený prášek	Černý prášek	Světle šedý prášek	Tmavě zelený prášek	Šedozelený prášek

1) při 18ºC 2) na žhavém drátu 3) ČSN EN 24624 4) ASTM C 704 – 94 5) ∆T= -980ºC 6) Start při 700ºC, ∆T= -680ºC

—

POZOR 2

R камеÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð 2 Ð Ð 2 Ð Ð Ð 2 Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð 2 Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ? d D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D РРРРРРРРРРг
A

R камеÑе конвекÑии пÐðñÐðÐ Ð ° D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D ° D o d D Đ Ðі D Ð¾Ñ Ð ¸Ð·Ð»ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ ÑÑенок кладки. Dd ° dd ± оР»ÑÑÐμÐμ кол иÑÐμÑÑво ÑÐμпРprvky »D ° в кР° мÐμÑÐμ конвÐμкÑии пÐμÑÐμÐ'Ð ° ÐμÑÑÑ Ð¿ÑÑÐμм конвÐμкÑии; оð½ðððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70 %. 30 % D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D
A

R камеÑе конвекÑии ND ° ÑпоР»Ð¾Ð¶ÐμÐ½Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÐμ ÑÑÑÐ ± N, воÑпÑинимР° ÑÑиÐμ ÑÐμпл о гР»Ð ° внÑм оР± nd ° Ð · ом пÑÑÐμм конвÐμкÑиР¸ - Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð.
A

D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð ñ Ð Ð Ð . A

R камеÑе конвекÑии пÐÐðÐðÐ Ð d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Pokračovat. Dd ° dd ± оР»ÑÑÐμÐμ кол иÑÐμÑÑво ÑÐμпРprvky »D ° в кР° мÐμÑÐμ конвÐμкÑии пÐμÑÐμÐ'Ð ° ÐμÑÑÑ Ð¿ÑÑÐμм конвÐμкÑии; оð½ððððð 60ñððð ° ° Ðμñ 60-70% D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
A

R камеÑе конвекÑии D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ?
A

R камеÑе конвекÑии Ð ° Ð D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D ² ¿Đ d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
A

R камеÑе конвекÑии пÐÐðÐðÐ Ð d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð · ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ° ð ð ð ð ð ð¾ ° ð ð ð ð ·¾¾¾ ð ð ð ð ·¾¾¾ ð ð ð · ·¾ ð ð ð · · ð¾¾ð² ð¾ñ ¸¸¸ · · · · »ñ» ñ »ñ »ðμ𽸸¸ Dd ° dd ± оР»ÑÑÐμÐμ кол иÑÐμÑÑво ÑÐμпРprvky »D ° в кР° мÐμÑÐμ конвÐμкÑии пÐμÑÐμÐ'Ð ° ÐμÑÑÑ Ð¿ÑÑÐμм конвÐμкÑии; оð½ðððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70 %. 30 % D D d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D
A

R камеÑе конвекÑии ÑÑÑÑевой поÑок наÑодиÑÑÑв жидкоѾм Ñоом
A

СÑема пеÑедаÑи Ñепаа камеÑе конÐ. A

R камеÑе конвекÑии пÐðÐðÐð² Ð d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð d D D a D a D a D a D a D a D o d D Ññððμ ½½ÐÐðÐμμμÐμкккμÐμÐ ° кμμμв D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D Đ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¿ °ÐµÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑией; оð½ððððð 60 60 60ñ¸¸ðð ° Ðμñ 60-70% D D a D a D a D a D a D a D o d D ÐμÐ D a D a D a D a D a D a D a D o d D Đ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
A

R камеÑе конвекÑии Ð ° Ð D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D ² ¿Đ d D d D Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
A

Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð 'Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ ‐ A

R камеÑе конвекÑии пÐÐðÐðÐ Ð d D D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D a D o d D d D Ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð · ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ° ð ð ð ð ð ð¾ ° ð ð ð ð ·¾¾¾ ð ð ð ð ·¾¾¾ ð ð ð · ·¾ ð ð ð · · ð¾¾ð² ð¾ñ ¸¸¸ · · · · »ñ» ñ »ñ »ðμ𽸸¸
A

rh. 1-гоÑелка. 2 - límec 3-змеевики. A

Zjednodušený výpočet radiační komory

Účelem tohoto kroku výpočtu je určit teplotu spalin opouštějících topeniště a skutečnou tepelnou hustotu povrchu sálavých trubic.

Teplota spalin opouštějících pec se zjistí metodou postupné aproximace (metodou iterací) pomocí rovnice:

,

kde q_R a q_rk — tepelné namáhání povrchu sálavých trubic (skutečné) a způsobené volnou konvekcí, kcal/m2h;

H_R — topná plocha sálavých trubic, m2 (viz tabulka 2);

H_R /H_s - poměr povrchů v závislosti na typu topeniště, na druhu a způsobu spalování paliva; přijmout H_R /H_s = 3,05 ;

je průměrná teplota vnější stěny sálavých trubic, K;

- koeficient pro topeniště s volnou svítilnou = 1,2;

S_s \u003d 4,96 kcal / m2 hK - koeficient záření zcela černého těla.

Podstatou výpočtu iterační metodou je, že nastavíme teplotu spalin T_P, která je v rozmezí 10001200 K a při této teplotě určíme všechny parametry zahrnuté v rovnici pro výpočet T_P. Dále tato rovnice vypočítá T_P a porovná přijatou hodnotu s dříve přijatou hodnotou. Pokud se neshodují, výpočet se obnoví přijetím T_Provna té, která byla vypočtena v předchozí iteraci. Výpočet pokračuje až do uvedených a vypočtených hodnot T_P neodpovídají s dostatečnou přesností.

Pro první iteraci vezmeme T_P = 1000 K.

Průměrné hmotnostní tepelné kapacity plynů při dané teplotě, kJ/kgK:

; ;

; ; .

Výhřevnost spalin při teplotě T_P = 1000 K:

kJ/kg.

Maximální teplota spalin je určena vzorcem:

,

kde T je snížená teplota produktů spalování; T = 313 K;

_T = 0,96 - účinnost pece;

NA.

Průměrné hmotnostní tepelné kapacity plynů při teplotě T_max, kJ/kg K:

; ;

; ; .

Výhřevnost spalin při teplotě T_max:

kJ/kg.

Výhřevnost spalin při teplotě T_Páni.:

kJ/kg.

Poměr přímé návratnosti:

Skutečné tepelné namáhání povrchu sálavých trubic:

kcal/m2h.

Teplota vnější stěny obrazovky se vypočítá podle vzorce:

,

kde ₂ = 6001000 kcal/m2hK je součinitel prostupu tepla ze stěny do ohřívaného produktu; přijmout ₂ = 800 kcal/m2hK;

- tloušťka stěny trubky, = 0,008 m (2, tabulka 5);

= 30 kcal/mchK je součinitel tepelné vodivosti stěny potrubí;

_rozzlobený / _rozzlobený - poměr tloušťky ke součiniteli tepelné vodivosti usazenin popela; pro kapalná paliva _rozzlobený / _rozzlobený = 0,002 m2hK/kcal (2, str. 43);

C je průměrná teplota ohřívaného produktu;

NA.

Tepelné namáhání povrchu sálavých trubic, způsobené volnou konvekcí:

kcal/m2h.

Takže teplota produktů spalování opouštějících pec:

NA.

Jak vidíte, vypočítané T_P neodpovídá hodnotě přijaté na začátku výpočtu, proto výpočet opakujeme, přičemž T_P = 1062,47 K.

Výsledky výpočtu jsou prezentovány ve formě tabulky.

Tabulka 3

iterační číslo	já	Tmax, NA	imax,	,	, NA	,	Tp, NA
2	16978,0	2197,5	45574,6	0,6952	24467,9	599,1	3870,3	1038,43
3	16415,4	2202,7	45712,2	0,7108	25016,9	601,0	3601,1	1046,12
4	16638,2	2200,7	45658,0	0,7046	24798,7	600,2	3707,5	1045,81

Vypočítáme množství tepla přeneseného do produktu v radiační komoře:

kJ/h

Obr.3. Schéma sálavé komory trubkové pece:

I - suroviny (vstup); II - surovina (výkon); III - produkty spalování paliva; IV - palivo a vzduch.

Závěry: 1) vypočítat teplotu spalin opouštějících pec metodou postupné aproximace; jeho význam T_P = 1045,81 K;

2) skutečná tepelná hustota povrchu sálavých trubic v tomto případě byla q_R = 24798,7 kcal/m2h;

3) porovnání získané hodnoty skutečné tepelné hustoty s přípustnou hodnotou pro tuto pec q_přidat.= 35 Mcal/m2h (viz tabulka 2), můžeme říci, že naše pec je podvytížená.

Kutilská výroba

Sušení dřeva soukromým způsobem vyžaduje speciální komoru, kterou si můžete vyrobit sami. Pokud musíte postavit sušičku dřeva vlastníma rukama, musíte na pozemku vyčlenit pro instalaci plochu asi 10 m2. Budete potřebovat beton na základ, materiál a tepelnou izolaci stěn, montážní pěnu, ventilační systém, kotel a pomocná zařízení.

Etapy výstavby

Konstrukce minisušičky se skládá z po sobě jdoucích fází:

• příprava základu pro instalaci;
• zdění;
• tepelná izolace;
• montáž střechy a dveří;
• instalace na strop radiátorů a ventilátorů;
• instalace kotle při dodržení bezpečnostních předpisů, pokládka potrubí.