Beregning af varigheden af ​​konstruktion af varmenetværk

Beregning af en dampkedel

Kedelrummets dampkapacitet er lig med:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/s

Dampforbrug til brændselsolieanlæg DMX = 0,03DP = 0,03•2,78= 0,083 kg/s

Lad os bestemme dampforbruget til netværksvarmere.

Lad os bestemme temperaturen på returnetværksvandet ved indgangen til kedelrummet:

h - virkningsgrad af varmtvandsbeholderen på varmecentralen 0,98 (98%).

Lad os bestemme entalpien af ​​varmedampkondensatet efter køleren:

Dt - underkølende kondensat op til t returnere netværksvand i køleren.

Mætningstemperatur i netværksvarmeren:

Vi bestemmer entalpien i netværksvarmeren i henhold til tNAS

\u003d 2738,5 kJ / kg

Dampforbrug til netværksvarmeren

ZSP - effektiviteten af ​​netværksvarmeren 0,98

Bestem strømningshastigheden af ​​nedblæsningsvand til dampkedler

hvor K • DP - udtrykker dampforbruget til eget behov K - 0,08 - 0,15

- procentdel af kedeludblæsning

- kedelrummets dampkapacitet

Lad os finde forbruget af rensevand, der går til kloakken

Entalpi af nedblæsningsvand fra kedeltromlen (ifølge P i kedeltromlen)_

entalpi af damp og kogende vand ved udgangen af ​​SNP (ifølge P = 0,12 MPa i aflufteren)

Forbrug af sekundær damp fra SNP til foderaflufteren

Vi bestemmer forbruget af postevand ved indgangen til fyrrummet for at kompensere for tab

Her - ingen tilbagevenden af ​​kondensat fra produktionen; tab af vand i varmenet; tab af kondensat og vand inde i kedelhuset.

vand, der forlader den kontinuerlige nedblæsning af kedlen i kloakken

Temperatur af postevand efter afkøling

Her er tcool \u003d 50 0С temperaturen på vandet, der fjernes til kloakken

koldt vands temperatur

koefficient køligere varmetab

— vandtemperatur, der forlader den kontinuerlige udblæsningsudskiller

Dampforbrug til vandhanevarmere

vandtemperatur nedstrøms for varmelegemet foran koldt vand = 300С

tN er mætningstemperaturen i aflufteren (ved tryk i aflufteren 0,12 MPa);

id”, id’ er entalpien af ​​damp og kondensat (ved tryk i aflufteren 0,12 MPa).

Dampforbrug til efterfyldningsvandaflufter

CWW-forbrug ved indløbet til efterfyldningsvandudlufteren:

Efterfyldningsvandets temperatur efter køler

Her er tHOV = 27 0C temperaturen på det kolde vand efter det kolde vand;

Dampforbrug for CWW-varmeren, der kommer ind i fødevandsaflufteren:

Her er GHOB2 strømningshastigheden af ​​COW ved indløbet til foderaflufteren:

Her er tК = 950С temperaturen af ​​kondensat fra produktions- og brændselsolieanlæg.

Foderaflufterkapacitet:

Tilpassede udgifter til egne behov:

DCH = Dd1+ Dd2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 kg/s

Strømningshastigheden af ​​vand, der sprøjtes ind i desuperheateren ROU1 ved modtagelse af reduceret industriel damp:

Her er iK” entalpien af ​​damp bag kedlen (baseret på trykket i tromlen);

iP" er entalpien af ​​damp i industrien behov ved udgang fra fyrrum eller ved indgang til hoved

(ifølge P og t);

— entalpi af fødevand foran kedlen

Strømningshastigheden af ​​vand, der injiceres i desuperheateren ROU2 ved modtagelse af damp til kedelhusets egne behov:

Her er iSN” entalpien for reduceret damp (ved tryk nedstrøms ROU2 = 0,6 MPa)

Korrigeret dampkapacitet i fyrrummet:

Resultatet kan sammenlignes med den forudindstillede dampydelse

Kedlens materialebalance

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Varmtvandstransport

Beregningsskemaalgoritmen er etableret af regulatorisk og teknisk dokumentation, statslige og sanitære standarder og udføres i nøje overensstemmelse med den etablerede procedure.

Artiklen giver et eksempel på beregningen af ​​den hydrauliske beregning af varmesystemet. Proceduren udføres i følgende rækkefølge:

1. På den godkendte varmeforsyningsordning for byen og distriktet er beregningsknudepunkterne, varmekilden, ruteføringen af ​​tekniske systemer markeret med en angivelse af alle grene, tilsluttede forbrugerobjekter.
2. Tydeliggør grænserne for balancens ejerskab af forbrugernetværk.
3. Tildel numre til webstedet i henhold til skemaet, start nummereringen fra kilden til slutforbrugeren.

Nummereringssystemet bør klart skelne mellem typerne af netværk: hovedinter-kvarter, inter-hus fra en termisk brønd til balancens grænser, mens webstedet er indstillet som et segment af netværket, omgivet af to grene.

Diagrammet viser alle parametrene for den hydrauliske beregning af hovedvarmenettet fra centralvarmestationen:

• Q er GJ/time;
• G m3/h;
• D - mm;
• V - m/s;
• L er længden af ​​sektionen, m.

Beregningen af ​​diameteren er fastsat af formlen.

4 Bestemmelse af normaliserede driftsvarmetab med tab af netvand

2.4.1
Normaliserede driftsvarmetab med netvandstab
bestemmes generelt af varmeforsyningssystemet, dvs. under hensyntagen til internt
mængden af ​​TS-rørledninger, som begge er på energiforsyningens balance
organisation, og på balancen for andre organisationer, samt mængden af ​​systemer
varmeforbrug, med frigivelse af varmetab med tab af netvand i TS for
balance for strømforsyningsorganisationen.

Køretøjsvolumen pr
balancen for energiforsyningsorganisationen som en del af AO-energo er (se.
tabel af ægte
anbefalinger)

V_t.s = 11974 m3.

Køretøjsvolumen pr
balancen for andre, hovedsagelig kommunale, organisationer er (ifølge
driftsdata)

V_g.t.s = 10875 m3.

Systemvolumen
varmeforbrug er (ifølge driftsdata)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Samlede mængder
netværksvand er sæsonbestemt:

- opvarmning
sæson:

V_fra = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- sommer sæson
(reparationsperioden tages i betragtning i antallet af driftstimer for køretøjet i sommersæsonen ved bestemmelsen
Vav.d):

V_l = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Gennemsnitligt årligt
mængden af ​​netvand i TS rørledninger og varmeforbrugssystemer Vav.g bestemmes
ifølge formlen (37) RD
153-34.0-20.523-98 :

Herunder i TS
på energiforsyningsorganisationens balance

2.4.2
Normaliserede operationelle årlige varmetab med normaliseret lækage
netværksvand
blev bestemt ved formlen (36) RD
153-34.0-20.523-98 :

hvor ρaver.g er den gennemsnitlige årlige
vandtæthed, kg/m3; bestemt ved temperatur , °С;

c - specifik
varmekapacitet af netværksvand; tages lig med 4,1868 kJ/(kg
× °С)
eller 1 kcal/(kg × °C).

Gennemsnitligt årligt
temperatur af koldt vand ind i kilden til termisk energi til
efterbehandling for at genoplade køretøjet, (°C) bestemmes af
formel (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Temperatur
koldt vand i opvarmningsperioden tages = 5 ° С; i sommers
periode = 15 °C.

Årlige tab
total varme i systemet
varmeforsyning er

eller

= 38552 Gcal,

herunder i TC
på energiforsyningsorganisationens balance

eller

= 13872 Gcal.

2.4.3 Normaliseret
driftsvarmetab med normaliseret netvandlækage efter sæson
drift af køretøjet - opvarmning og sommer
er bestemt ved formlerne (39) og (40) RD
153-34.0-20.523-98 :

- til
fyringssæson

eller

= 30709 Gcal,

herunder i TC
på energiforsyningsorganisationens balance

eller

= 9759 Gcal;

- til sommer
sæson

eller

= 7843 Gcal,

herunder i TC
på energiforsyningsorganisationens balance

eller

= 4113 Gcal.

2.4.4
Normaliserede driftsvarmetab med netværksvandlækage efter måneder
i varme- og sommersæsoner
blev bestemt ved formlerne (41) og (42) RD
153-34.0-20.523-98 :

- til
fyringssæson (januar)

eller

= 4558 Gcal,

herunder i TC
på energiforsyningsorganisationens balance

eller

=
1448 Gcal.

Tilsvarende
varmetab bestemmes for andre måneder, for eksempel for sommersæsonen
(Juni):

eller

 = 1768 Gcal,

herunder i TC
på energiforsyningsorganisationens balance

eller

 = 927 Gcal.

Tilsvarende
varmetab bestemmes for andre måneder, resultaterne er angivet i tabellen med disse anbefalinger.

2.4.5 Af
resultaterne af beregningen bygges parceller (se figuren i disse anbefalinger) af månedlige og årlige varmetab fra
lækage af netvand i varmeforsyningssystemet som helhed og på balancen
energiforsyningsorganisation.

Tabellen viser værdierne for varmetab i
procent til den planlagte mængde transporteret termisk energi.
De lave værdier af forholdet mellem varmetab og dets forsyning forklares med de små
TS andele (ifølge materialekarakteristika) på energiforsyningens balance
organisation sammenlignet med alle netværk i varmeforsyningssystemet.

Valg af varmeisoleringstykkelse

q1 - normer for varmetab, W/m;

R er den termiske modstand af hovedisoleringslaget, K*m/W;

f er temperaturen af ​​kølevæsken i rørledningen, 0C;

dI, dH - ydre diameter af hovedisoleringslaget og rørledningen, m;

LI - koefficient. varmeledningsevne af hovedisoleringslaget, W/m*K;

DIZ er tykkelsen af ​​hovedisoleringslaget, mm.

Damprørledning.

Lige linie: dB = 0,259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Termisk isoleringsmateriale - gennemborede mineraluldsmåtter i skaller, klasse 150;

Returlinje (kondensatlinje):

dB = 0,07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

vandledninger

Plot 0-1 Direkte linje:

dB = 0,10 m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

Returlinje:

dB = 0,10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

Plot 0-2 Direkte linje:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

Returlinje:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

Plot 0-3 Direkte linje:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

Returlinje:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Termisk isoleringsmateriale - glasfibermåtter

Indikatorer for normalt tryk

Som regel er det umuligt at opnå de nødvendige parametre i henhold til GOST, da forskellige faktorer påvirker præstationsindikatorerne:

Udstyrskraft
nødvendig for at tilføre kølevæsken. Trykparametrene i varmesystemet i et højhus bestemmes ved varmepunkter, hvor kølevæsken opvarmes til tilførsel gennem rør til radiatorer.

Udstyrs tilstand
. Både dynamiske og statiske tryk i varmeforsyningsstrukturen påvirkes direkte af slidniveauet på kedelhuselementer som varmegeneratorer og pumper.

Lige så vigtig er afstanden fra huset til varmepunktet.

Diameteren af ​​rørledningerne i lejligheden. Hvis ejerne af lejligheden, når de udfører reparationer med egne hænder, installerede rør med en større diameter end på indløbsrørledningen, vil trykparametrene falde.

Placering af en separat lejlighed i et højhus

Naturligvis bestemmes den nødvendige trykværdi i overensstemmelse med normerne og kravene, men i praksis afhænger det meget af, hvilken etage lejligheden ligger på og dens afstand fra det fælles stigrør. Selv når stuer er placeret tæt på stigrøret, er angrebet af kølevæsken i hjørnerummene altid lavere, da der ofte er et ekstremt punkt med rørledninger der.

Graden af ​​slid på rør og batterier
. Når elementerne i varmesystemet i lejligheden har tjent i mere end et dusin år, kan en vis reduktion i udstyrsparametre og ydeevne ikke undgås. Når sådanne problemer opstår, er det tilrådeligt i første omgang at udskifte slidte rør og radiatorer, og så vil det være muligt at undgå nødsituationer.

GOST og SNiP krav

I moderne bygninger med flere etager er varmesystemet installeret baseret på kravene i GOST og SNiP. Regeldokumentationen specificerer det temperaturområde, centralvarme skal levere. Dette er fra 20 til 22 grader C med luftfugtighedsparametre fra 45 til 30%.

For at opnå disse indikatorer er det nødvendigt at beregne alle nuancer i driften af ​​systemet selv under udviklingen af ​​projektet. En varmeingeniørs opgave er at sikre den mindste forskel i trykværdierne for væsken, der cirkulerer i rørene mellem husets nederste og sidste etage, og derved reducere varmetabet.

Følgende faktorer påvirker den aktuelle trykværdi:

• Tilstanden og kapaciteten af ​​det udstyr, der forsyner kølevæsken.
• Diameteren af ​​rørene, gennem hvilke kølevæsken cirkulerer i lejligheden. Det sker, at ejerne selv ønsker at øge temperaturindikatorerne ændrer deres diameter opad, hvilket reducerer den samlede trykværdi.
• Placeringen af ​​en bestemt lejlighed. Ideelt set burde dette ikke betyde noget, men i virkeligheden er der en afhængighed af gulvet og af afstanden fra stigrøret.
• Graden af ​​slid på rørledningen og varmeanordninger. Ved tilstedeværelse af gamle batterier og rør skal man ikke forvente, at trykaflæsningerne forbliver normale. Det er bedre at forhindre forekomsten af ​​nødsituationer ved at udskifte dit gamle varmeudstyr.

Tjek arbejdstrykket i højhuse ved hjælp af rørformede deformationstrykmålere. Hvis designerne ved udformningen af ​​systemet fastlagde automatisk trykstyring og dens styring, så er sensorer af forskellige typer yderligere installeret. I overensstemmelse med de krav, der er foreskrevet i de regulatoriske dokumenter, udføres kontrol på de mest kritiske områder:

• ved kølevæskeforsyningen fra kilden og ved udløbet;
• før pumpen, filtre, trykregulatorer, mudderopsamlere og efter disse elementer;
• ved udløbet af rørledningen fra fyrrummet eller kraftvarmeværket, samt ved dets indgang i huset.

Bemærk venligst: 10% forskel mellem standard arbejdstryk på 1. og 9. sal er normalt

Generel information

For at levere høj kvalitet til alle forbrugere med den nødvendige mængde varme i fjernvarme er det nødvendigt at give et givet hydraulisk regime. Hvis det specificerede hydrauliske regime i varmenetværket ikke er opfyldt, er højkvalitets varmeforsyning til individuelle forbrugere ikke sikret, selv med et overskud af termisk effekt.

Et stabilt hydraulisk regime i varmenetværk sikres ved at forsyne individuelle bygninger med en given mængde kølevæske, der cirkulerer i grenene. For at opfylde denne betingelse foretages en hydraulisk beregning af varmeforsyningssystemet, og rørledningernes diametre, trykfaldet (trykket) i alle sektioner af varmenettet bestemmes, det tilgængelige tryk i netværket tilvejebringes i overensstemmelse med krævet af abonnenterne og det nødvendige udstyr til transport af kølevæsken vælges.

Bernoulli ligning for en konstant strøm af en inkompressibel væske

hvor I er det totale hydrodynamiske hoved, m. st;

Z er den geometriske højde af rørledningens akse, m;

O - væskehastighed, m/s;

B\_₂ - tab af tryk; m vand. Kunst.;

Z+ p/pg - hydrostatisk hoved (R = R_på + R_OG — absolut tryk);

png - piezometrisk hoved svarende til manometertryk (R_OG— overtryk), m vand. Kunst.

I den hydrauliske beregning af varmenet er der ikke taget højde for hastighedshøjden o212g, da den er en lille brøkdel af den samlede løftehøjde H og varierer lidt i længden af ​​netværket. Så har vi

dvs. de mener, at den samlede løftehøjde i enhver sektion af rørledningen er lig med den hydrostatiske løftehøjde Z + s/s.

Tryktab Ar, Pa (tryk D/g, m vandsøjle) er lig med

Her D/?_dl - tryktab langs længden (beregnet ved hjælp af Darcy-Weisbach-formlen); Ar_m — tryktab i lokale modstande (beregnet ved hjælp af Weisbach-formlen).

hvor x, ?, er koefficienterne for hydraulisk friktion og lokal modstand.

Hydraulisk friktionskoefficient x afhænger af væskebevægelsesmåden og ruheden af ​​rørets indre overflade, koefficienten for lokal modstand ?, afhænger af typen af ​​lokal modstand og af væskebevægelsesmåden.

Længdetab. Hydraulisk friktionskoefficient X. Skelne: absolut ruhed Til, den tilsvarende (equigranulære) ruhed Til_øh, hvis numeriske værdier er angivet i opslagsbøger, og den relative ruhed barn (kjd er den tilsvarende relative ruhed). Værdier for hydraulisk friktionskoefficient x beregnes efter følgende formler.

Laminær væskestrøm (vedr X beregnes ved hjælp af Poiseuille-formlen

Overgangsregion 2300 Re 4, Blasius formel

turbulent bevægelse {Vedr > IT O4), formel A.D. Altshulya

På Til_øh = 0, Altshul-formlen har form af Blasius-formlen. På Vedr —? oo Altshuls formel har form af professor Shifrinsons formel

Ved beregning af varmenet anvendes formlerne (4.5) og (4.6). I dette tilfælde skal du først bestemme

Hvis Vedr _ip, derefter x er bestemt af formel (4.5) if Re>Re_nr, derefter x beregnet efter (4.6). På Re>Re_np en kvadratisk (selv-lignende) modstandszone observeres når x er en funktion af kun den relative ruhed og afhænger ikke af Vedr.

Til hydrauliske beregninger af stålrørledninger i varmenetværk tages følgende værdier af tilsvarende ruhed Til_øh, m: damprørledninger - 0,2-10″3; kondensatrørledninger og varmtvandsnetværk - 1-10'3; vandvarmenetværk (normal drift) - 0,5-10″3.

Normalt i termiske netværk Re > Re_np.

I praksis er det praktisk at bruge det specifikke trykfald

eller

hvor /?_l — specifikt trykfald, Pa/m;

/ - rørledningslængde, m.

For den kvadratiske modstandsregion er Darcy-Weisbach-formlen for transport af vand (p = const) repræsenteret som

hvor L \u003d 0,0894?_øh°'25/r_v = 16,3-10-6 ved ^ = 0,001 m, s_v = 975.

(L = 13,62 106 kl Til_øh = 0,0005 m).

Brug af flow-ligningen G= r • o • S, bestemme rørledningens diameter

Derefter

, 0,0475 0,5

Her A" = 0,63 L; EN* = 3,35 -2—; ved 75 °С; R_v = 975; = 0,001;

R

A* = 12110″3; D? = 246. (Hvornår til, = 0,0005 m A % = 117-10'3, D? = 269).

Tab i lokale modstande beregnes ved hjælp af begrebet "ækvivalent længde" 1_E lokal modstand. Tager

vi får

Erstatningsværdi X= OD 1 (Til_øh / d) 0,25 i (4 L 0), får vi

hvor EN₁ = 9,1/^3'25. For p = 975 kg/m3, Til_øh = 0,001 m A, = 51,1.

Forhold AR_m til AR_T repræsenterer andelen af ​​lokale tryktab

Fra den fælles løsning af ligningerne (4.6), (4.10) og (4.11) får vi
hvor

Til vand

hvor Ap_v — tilgængeligt trykfald, Pa.

totalt trykfald

Derefter

Koefficientværdier A og Av præsenteret i.

Kontrol af tætheden af ​​varmesystemet

Tæthedstesten udføres i to trin:

• koldt vand test. Rørledninger og batterier i en etagebygning fyldes med kølevæske uden at opvarme det, og trykindikatorer måles. Samtidig må dens værdi i løbet af de første 30 minutter ikke være mindre end standard 0,06 MPa. Efter 2 timer kan tabet ikke være mere end 0,02 MPa. I mangel af vindstød vil højhusets varmesystem fortsætte med at fungere uden problemer;
• test med en varm kølevæske. Varmeanlægget testes inden starten af ​​fyringssæsonen. Vand tilføres under et vist tryk, dets værdi skal være den højeste for udstyret.

Men beboere i etagebyggeri kan, hvis det ønskes, installere sådanne måleinstrumenter som trykmålere i kælderen og, i tilfælde af de mindste afvigelser i tryk fra normen, indberette dette til de relevante forsyningsselskaber. Hvis forbrugerne efter alle foranstaltninger stadig er utilfredse med temperaturen i lejligheden, skal de muligvis overveje at organisere alternativ opvarmning.

Det tryk, der skal være i varmesystemet i en lejlighedsbygning, reguleres af SNiP'er og etablerede standarder

Ved beregningen tager de højde for rørens diameter, typer af rørledninger og varmeapparater, afstanden til kedelrummet, antallet af etager

Verifikationsberegning

Efter at alle diametrene på rørene i systemet er bestemt, fortsætter de til verifikationsberegningen, hvis formål er endelig at verificere netværkets korrekthed, kontrollere overensstemmelsen af ​​det tilgængelige tryk ved kilden og sikre det specificerede tryk kl. den mest fjerntliggende forbruger. På verifikationsberegningsstadiet er hele netværket forbundet. Netværkskonfigurationen bestemmes (radial, ring). Hvis det er nødvendigt, i henhold til kortet over området, justeres længderne / individuelle sektioner, rørledningernes diametre bestemmes igen. Resultaterne af beregningen giver grundlag for valget af pumpeudstyr anvendt i varmenettet.

Beregningen afsluttes med en opsummerende tabel og opstilling af en piezometrisk graf, hvorpå alle tryktab i områdets varmenet er påført. Beregningssekvensen er vist nedenfor.

• 1. Forudberegnet diameter d Den /-te sektion af netværket rundes op til nærmeste diameter i henhold til standarden (opad) i henhold til rækken af ​​producerede rør. De mest udbredte standarder er: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 og 1200 mm. Større rør D_y = 1400 og ?>_på= 1800 mm bruges sjældent i netværk. Inden for Moskvas grænser er de mest almindelige rygradsnetværk med en betinget diameter D_y = 500 mm. Ifølge tabellerne bestemmes stålkvaliteten og sortimentet af rør fremstillet på fabrikken, f.eks. d= 259 mm, Stål 20; d= 500 mm Stål 15 GS eller andre.
• 2. Find tallet Re og sammenlign det med grænsen Re_np, bestemt af formlen

Hvis Re > Re_np, så opererer rørledningen i området for et udviklet turbulent regime (kvadratisk område). Ellers er det nødvendigt at bruge de beregnede relationer til det transiente eller laminære regime.

Som regel opererer backbone-netværk i et kvadratisk domæne. Situationen, når et forbigående eller laminært regime opstår i et rør, er kun mulig i lokale netværk, i abonnentgrene med lav belastning. Hastigheden v i sådanne rørledninger kan falde til værdierne v

• 3. Erstat den faktiske (standard) værdi af rørledningsdiameteren i formlerne (5.32) og (5.25), og gentag beregningen igen. I dette tilfælde det faktiske trykfald Ar skal være lavere end forventet.
• 4. De faktiske længder af sektionerne og rørledningernes diametre er anvendt på enkeltlinjediagrammet (fig. 5.10).

Hovedgrenene, ulykker og sektionsventiler, termiske kamre, kompensatorer på varmeledningen anvendes også til ordningen. Ordningen udføres i en skala på 1:25.000 eller 1:10.000. For eksempel for en CHPP med en elektrisk effekt på 500 MW og en termisk effekt på 2000 MJ/s (1700 Gcal/t), er netværkets rækkevidde ca. 15 km. Diameteren af ​​ledningerne ved udløbet fra kraftvarmeopsamleren er 1200 mm. Efterhånden som vand fordeles til tilhørende grene, falder diameteren af ​​hovedrørledningerne.

Faktiske værdier /, og d_t hver sektion og antallet af termiske kamre, mærker fra jordens overflade er indtastet i den endelige tabel. 5.3. Niveauet af kraftvarmeanlægget tages som nulmærket på 0,00 m.

I 1999, et særligt program "Hydra”, skrevet i Fortran-IV algoritmiske sprog og åbent for offentligheden på internettet. Programmet giver dig mulighed for interaktivt at lave en hydraulisk beregning og få en oversigtstabel over resultater. Ud over tabellen, re-

Ris. 5.10. One-line varmenetværksdiagram og piezometrisk graf

Tabel 5.3

Resultaterne af den hydrauliske beregning af hovednettet i distriktet nr. 17

Nummer kameraer	DET	TIL,	TIL2		Til,		Fjern abonnent
D	—
Sektionslængde, m		h	/z		h	L	L+
Højde af jordoverfladen, m							0,0
Rørlednings diameter	d	d2	d3		di	dn	da
Hovedtab i området	TIL	h2	*3		L/	TIL
Piezometrisk hoved i området	"R	H	n2		Hej	nP	HL

Resultatet af beregningen er en piezometrisk graf, der svarer til varmenetværksskemaet af samme navn.

Hvis trykket falder

I dette tilfælde er det tilrådeligt straks at kontrollere, hvordan det statiske tryk opfører sig (stop pumpen) - hvis der ikke er noget fald, er cirkulationspumperne defekte, som ikke skaber vandtryk. Hvis det også falder, så er der højst sandsynligt en lækage et sted i husets rørledninger, varmeledningen eller selve kedelhuset.

Den nemmeste måde at lokalisere dette sted på er ved at slukke for forskellige sektioner og overvåge trykket i systemet. Hvis situationen vender tilbage til normal ved næste afskæring, er der en vandlækage på denne sektion af netværket. Samtidig skal du tage højde for, at selv en lille lækage gennem en flangeforbindelse kan reducere kølevæskens tryk betydeligt.

Beregning af varmenet

Vandvarmenet vil blive lavet to-rørs (med direkte og returledninger) og lukket - uden at parse en del af netvandet fra returledningen til varmtvandsforsyningen.

Ris. 2.6 - Varmenet

Tabel 2.5

nr varmenets konto	Netværkssektionens længde	Varmebelastning på stedet
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Hydraulisk beregning af varmenet

a) § 0-1

Kølemiddelforbrug:

, hvor:

Q0-1 er det estimerede forbrug af varme, der overføres gennem dette afsnit, kW;

tp og til er temperaturen på varmebæreren i frem- og returrørledningerne, °С

Vi accepterer det specifikke tryktab i hovedrørledningen h = 70 Pa / m, og ifølge bilag 2 finder vi den gennemsnitlige tæthed af kølevæsken c = 970 kg / m3, derefter den beregnede diameter af rørene:

Vi accepterer standard diameter d=108 mm.

Friktionskoefficient:

Fra bilag 4 tager vi koefficienterne for lokale modstande:

- skydeventil, o=0,4

- en tee for en gren, o=1,5, derefter summen af ​​koefficienterne for lokal modstand ?o=0,4+1,5=1,9 - for et rør i varmenettet.

Tilsvarende længde af lokale modstande:

Samlet tryktab i forsynings- og returledningerne.

, hvor:

l er længden af ​​rørledningssektionen, m, så

Hc \u003d 2 (8 + 7,89) 70 \u003d 2224,9 Pa \u003d 2,2 kPa.

b) Afsnit 1-2 Kølevæskeforbrug:

Vi accepterer det specifikke tryktab i hovedrørledningen h=70 Pa/m.

Estimeret rørdiameter:

Vi accepterer standard diameter d=89 mm.

Friktionskoefficient:

Fra app 4

- en tee for en gren, o=1,5, derefter ?o=1,5 - for et rør i varmenettet.

Samlet tryktab i forsynings- og returledningerne:

\u003d 2 (86,5 + 5,34) 70 \u003d 12,86 kPa

Tilsvarende længde af lokale modstande:

c) Afsnit 2-4 Kølevæskeforbrug:

Vi accepterer det specifikke tryktab i grenen h=250 Pa/m. Estimeret rørdiameter:

Vi accepterer standard diameter d=32 mm.

Friktionskoefficient:

Fra app 4

- ventil ved indgangen til bygningen, o=0,5, ?o=0,5 for et rør i varmenettet.

Tilsvarende længde af lokale modstande:

Samlet tryktab i forsynings- og returledningerne:

=2 (7+0,6) 250=3,8 kPa

De resterende sektioner af varmenettet er beregnet på samme måde som de foregående, beregningsdata er opsummeret i tabel 2.6.

Tabel 2.6

Netværkskontonr.	Varmeforbrug, kg/s	Beregning, dia, mm	?O	le, mm	standard, diameter, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc=98,66 kPa

Valg af netværkspumper.

Til tvungen cirkulation af vand i varmenet i fyrrummet installerer vi netværkspumper med elektrisk drev.

Forsyning af netværkspumpen (m3 / h), svarende til timeforbruget af netværksvand i forsyningsledningen:

,

hvor: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. er den beregnede varmebelastning dækket af kølevæsken - vand, W;

Fen. - termisk effekt forbrugt af kedelhuset til eget behov, W

Fs.n \u003d (0,03 ... 0,1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp og til - beregnede temperaturer for direkte og returvand, °С

со er densiteten af ​​returvand (bilag 2; ved til=70°C со =977,8 kg/m3)

Fs.n=0,05 747,2=37,36 kW

Fr.v \u003d 747.2-37.36 \u003d 709.84 kW, derefter

Det tryk, som netværkspumpen udvikler, afhænger af varmenettets samlede modstand. Hvis kølevæsken opnås i varmtvandskedler, tages tryktabene i dem også i betragtning:

Нн=Нс+Нк,

hvor Hk - tryktab i kedler, kPa

Hc=250=100kPa (s. ),

derefter: Нн=98,66+100=198,66 kPa.

Fra bilag 15 vælger vi to centrifugalpumper 2KM-6 med et elektrisk drev (en af ​​dem er en reserve), den elektriske motoreffekt er 4,5 kW.

Varmebærer til kondensatnetværk

Beregningen for et sådant varmenetværk adskiller sig væsentligt fra de foregående, da kondensatet er samtidigt i to tilstande - i damp og i vand. Dette forhold ændrer sig, efterhånden som det bevæger sig mod forbrugeren, det vil sige, at dampen bliver mere og mere fugtig og bliver til sidst fuldstændig til en væske. Derfor har beregningerne for rør af hvert af disse medier forskelle og er allerede taget i betragtning af andre standarder, især SNiP 2.04.02-84.

Fremgangsmåde for beregning af kondensatrørledninger:

1. I henhold til tabellerne er den indre ækvivalente ruhed af rørene fastlagt.
2. Indikatorer for tryktab i rør i netværkssektionen, fra udløbet af kølevæsken fra varmeforsyningspumperne til forbrugeren, accepteres i henhold til SNiP 2.04.02-84.
3. Beregningen af ​​disse netværk tager ikke højde for varmeforbruget Q, men kun dampforbruget.

Designegenskaberne ved denne type netværk påvirker kvaliteten af ​​målingerne betydeligt, da rørledninger til denne type kølevæske er lavet af sort stål, sektioner af netværket efter netværkspumper på grund af luftlækager korroderer hurtigt fra overskydende ilt, hvorefter lav kvalitet der dannes kondensat med jernoxider, som forårsager metalkorrosion.Derfor anbefales det at installere rustfri stålrørledninger i dette afsnit. Selvom det endelige valg vil blive truffet efter afslutningen af ​​forundersøgelsen af ​​varmenettet.

Sådan hæves trykket

Tryktjek i varmeledningerne i etagebygninger er et must. De giver dig mulighed for at analysere systemets funktionalitet. Et fald i trykniveauet, selv med en lille mængde, kan forårsage alvorlige fejl.

Ved tilstedeværelse af centralvarme testes systemet oftest med koldt vand. Et trykfald på 0,5 timer med mere end 0,06 MPa indikerer tilstedeværelsen af ​​et vindstød. Hvis dette ikke overholdes, er systemet klar til drift.

Umiddelbart inden fyringssæsonens start udføres en test med varmt vand tilført under maksimalt tryk.

Ændringer, der forekommer i varmesystemet i en etagebygning, afhænger oftest ikke af ejeren af ​​lejligheden. At forsøge at påvirke presset er et meningsløst foretagende. Det eneste, der kan gøres, er at fjerne luftlommer, der er opstået på grund af løse forbindelser eller forkert justering af luftudløsningsventilen.

En karakteristisk støj i systemet indikerer tilstedeværelsen af ​​et problem. For varmeapparater og rør er dette fænomen meget farligt:

• Løsning af gevind og ødelæggelse af svejsede samlinger under vibration af rørledningen.
• Afslutning af tilførslen af ​​kølevæske til individuelle stigrør eller batterier på grund af vanskeligheder med at aflufte systemet, manglende evne til at justere, hvilket kan føre til dets afrimning.
• Et fald i systemets effektivitet, hvis kølevæsken ikke stopper helt med at bevæge sig.

For at forhindre luft i at komme ind i systemet, er det nødvendigt at inspicere alle tilslutninger og vandhaner for vandlækage, før det testes som forberedelse til fyringssæsonen. Hvis du hører en karakteristisk sus under en testkørsel af systemet, skal du straks se efter en lækage og rette den.

Du kan påføre en sæbeopløsning på leddene, og der kommer bobler frem, hvor tætheden er brudt.

Nogle gange falder trykket selv efter udskiftning af gamle batterier med nye aluminiumsbatterier. En tynd film vises på overfladen af ​​dette metal fra kontakt med vand. Brint er et biprodukt af reaktionen, og ved at komprimere det reduceres trykket.

At forstyrre driften af ​​systemet i dette tilfælde er ikke det værd.
Problemet er midlertidigt og går over af sig selv over tid. Dette sker kun i den første tid efter installation af radiatorer.

Du kan øge trykket på de øverste etager i et højhus ved at installere en cirkulationspumpe.

Dampvarmenetværk

Dette varmenetværk er beregnet til et varmeforsyningssystem, der anvender en varmebærer i form af damp.

Forskellene mellem denne ordning og den forrige skyldes temperaturindikatorer og mediets tryk. Strukturelt er disse netværk kortere i længden; i store byer inkluderer de normalt kun de vigtigste, det vil sige fra kilden til centralvarmepunktet. De bruges ikke som netværk inden for distrikter og huse, undtagen på små industrianlæg.

Kredsløbsdiagrammet udføres i samme rækkefølge som med kølevandet. Alle netværksparametre for hver gren er angivet på sektionerne, dataene er taget fra oversigtstabellen over det maksimale timeforbrug for varme, med en trin-for-trin summering af forbrugsindikatorer fra slutforbrugeren til kilden.

De geometriske dimensioner af rørledninger er etableret baseret på resultaterne af en hydraulisk beregning, som udføres i overensstemmelse med statslige normer og regler, og især SNiP. Den bestemmende værdi er tryktabet af gaskondensatmediet fra varmeforsyningskilden til forbrugeren.Med et større tryktab og en mindre afstand mellem dem vil bevægelseshastigheden være stor, og diameteren af ​​damprørledningen skal være mindre. Valget af diameter udføres i henhold til specielle tabeller, baseret på kølevæskens parametre. Dataene indtastes derefter i pivottabeller.

Sådan styres systemtrykket

For at styre på forskellige punkter i varmesystemet er trykmålere indsat, og (som nævnt ovenfor) registrerer de overtryk. Som regel er der tale om deformationsanordninger med et Bredan-rør. I tilfælde af at det er nødvendigt at tage højde for, at trykmåleren skal fungere ikke kun for visuel kontrol, men også i automatiseringssystemet, anvendes elektrokontakt eller andre typer sensorer.

Tilknytningspunkterne er defineret af regulatoriske dokumenter, men selvom du har installeret en lille kedel til opvarmning af et privat hus, der ikke er kontrolleret af GosTekhnadzor, er det stadig tilrådeligt at bruge disse regler, da de fremhæver de vigtigste varmesystempunkter til trykregulering.

Kontrolpunkterne er:

1. Før og efter varmekedlen;
2. Før og efter cirkulationspumperne;
3. Output af varmenetværk fra et varmeproducerende anlæg (kedelhus);
4. Indføring af varme i bygningen;
5. Hvis der bruges en varmeregulator, så skærer trykmålerne ind før og efter det;
6. Ved tilstedeværelse af mudderopsamlere eller filtre er det tilrådeligt at indsætte trykmålere før og efter dem. Således er det nemt at kontrollere deres tilstopning, idet der tages højde for det faktum, at et brugbart element næsten ikke skaber et fald.

Et symptom på en funktionsfejl eller funktionsfejl i varmesystemet er trykstød. Hvad står de for?