6. GRUNDLÆGGENDE OPLYSNINGER OM HYDRAULISK BEREGNING AF VANDNETVÆRK
|
Beregning af vandnet Ved beregning af vandforsyningsnettet forudsættes, at Tryktabene beregnet ud fra det beregnede flow er lig med Eksterne vandforsyningsnet beregnes flere gange: ved det maksimale timeforbrug pr. dag maksimum for det mindste timeforbrug pr. dag af maksimum for den maksimale timestrøm under hensyntagen til vandforsyningen til Med vandets hastighed og Hovedtab i lokale modstande på grund af deres lillehed Forgrenede vandnet opgøres som systemer Beregningen af ringvandforsyningsnet er meget mere kompliceret. Beregningen af ringvandsforsyningsnettet reduceres til formålet I begyndelsen af beregningen på netdiagrammet er fordelingen planlagt For at beregne hovedtabet fra netværkets startpunkt op til Der er flere metoder til at beregne (linke) ring På nuværende tidspunkt er der udviklet metoder til beregning af ring |
BOGENS INDHOLD: Grundlæggende om vandforsyning og kloakering
§ 23. Teoretisk grundlag for verifikation hydraulisk
beregninger VVS netværk. Kalibreringsopgave beregning
netværk er at bestemme vandføringen i områderne netværk på
allerede kendte rørdiametre ...
Afsnit 3. VANDFORSYNINGS- OG DISTRIBUTIONSSYSTEMER (VAND
NETVÆRK OG VANDRØRLEDNINGER).
Sådan betaling er i bund og grund en verifikation beregning netværk
og bærer navnet hydraulisk koblinger netværk.
I lukkede varmeforsyningssystemer, når til behovene for varmtvandsforsyning
varmer op postevand, normalt ikke blødgjort vandBetaling netværk formler fremstilles sjældent på grund af dets store
arbejdsomhed. Normalt hvornår hydraulisk beregning.
Afsnit 3. VANDFORSYNINGS- OG DISTRIBUTIONSSYSTEMER (VAND
NETVÆRK OG VANDRØRLEDNINGER). § 30. Kombination af teknisk og økonomisk beregninger
med verifikation hydraulisk beregninger netværk.
AndriyashevM M. hydraulisk beregninger
ledninger og VVS netværk. M, Stroyizdat, 1964. Mosh n og L. F. Tekniske og økonomiske metoder beregning VVS netværk.
VAND NETVÆRK.
§ 3.10. Særlige tilfælde af drift af vandledninger og netværk. hydraulisk
slag.
Udtalelse af problemet vedr beregning VVS netværk. sigte beregning
netværk er
Om spørgsmålet om beregning af omkostninger og tab af vand i koldt varmt vandforsyningssystemer under dets produktion og transport
Fjernøstlige virksomhed Vodokanalnaladka
Far Eastern Enterprise Vodokanalnaladka LLC tilbyder
Begrundelsestjenester til din virksomhed
procent af lækager og uafklarede udgifter i systemet med koldt (varmt) vandforsyning.
Øv dig i at fastslå dette
procent i byer og byer i det fjernøstlige føderale distrikt indikerer, at en sådan værdi, godkendt af de relevante autoriserede strukturer, er betydeligt undervurderet. Undervurdering af den reelle procentdel af udgifter og tab fører til, at den ressourceforsynende virksomhed er tvunget til at bære yderligere ansvar, herunder økonomisk, for usolgte mængder vand (varmt eller koldt), betale afgifter for dem, overvurdere udledningsgrænser mv.
Nyttig vandforsyning er uundgåelig
ledsaget af tab, uopklarede omkostninger og uproduktivt spild af vand, som
består af tab i produktion og transport af vand og tab i den interne distribution
vandforbrugsnetværk.
Størrelsen af disse omkostninger afhænger af mange faktorer:
teknisk tilstand af vandforsyningsnettet af faciliteter, stabilitet og kvalitet
jord i bunden af rørledninger, driftsniveauet, tilstedeværelsen af vandbehandlingsanlæg osv.
De forstås som den samlede mængde vand, der leveres,
brugt på driftens behov; mængder vand, der forbruges af abonnenter, ikke
at have måleapparater, samt alle typer vandtab fra netværket.
Størrelsen af tab og uaftalte udgifter i
vandforsyningssystemet i en bygd er forskellen mellem
mængder af vand, der trækkes ud af vandforsyningskilden og frigivet vand
forbrugere og er udtrykt i procent.
Ministerium
byggeri og boliger og kommunale tjenester i Den Russiske Føderation udstedt ordre nr. 640 / pr dateret 17. oktober 2014 (registreret
Ruslands justitsministerium den 17. februar 2015 nr. 36064) “Om godkendelse af retningslinjer vedr.
beregning af tab af varmt, drikkevand, teknisk vand i centraliserede systemer
vandforsyning under sin produktion og transport” (herefter bekendtgørelse nr. 640). Det her
den første lovgivningsmæssige retsakt om beregning af utætheder og uregnskabsmæssige omkostninger i kulde og
varmtvandsforsyning af bygder.
Som regel,
store tab
og lækager fra netværk opstår uden skyld fra den ressourceleverende organisation. Disse omkostninger kan for det meste være
lækager, men de nyttige omkostninger ved virksomheden at opretholde driften af teknologiske
vandbehandlingsanlæg, naturligt tab af vand under dets transport mv. komplet struktur
af alle udgifter og tab gør det muligt at identificere og fastlægge beregningerne efter bekendtgørelse nr. 640.
De metodologiske retningslinjer indeholder ikke bestemmelser om koordineringsproceduren på stationerne, derfor er dette ikke formelt nødvendigt.
vand i det kolde (varme) system
vandforsyning med
produktion og transport, skal
godkendes efter ordre fra lederen
virksomheder og bruges i produktionsreguleringer.
Derefter kan denne værdi:
ansøge
i beregninger af balancen af vandforbrug;
stilles til rådighed
til Prisudvalget ved begrundelse af taksten;
bevise, inkl. før skattevæsenet, nedsættelse af beskatningsgrundlaget ved dokumentation for mængder
salg af vand (bortskaffelse og udledning af spildevand) mv.
I tilfælde af, at en myndighed ikke er enig i størrelsen af udgifter og tab, har den ret til officielt at overveje de udførte beregninger for overholdelse af retningslinjerne. Hvis der er indsigelser, skal denne indsende dem skriftligt, hvorefter den modtager en embedsmand
svar (udarbejdes af os i en skriftlig anmodning) med forklaringer og præciseringer. Men i betragtning af den lovgivende
nyhed er nogle spørgsmål vedrørende anvendelsen af retningslinjerne underlagt regulering i praksis.
Vi mener, at udførelsen af dette arbejde i det angivne format, med en stigning i den rimelige hastighed af lækager
og tab kan medføre betydelige omkostningsbesparelser for din virksomhed og reducere en række administrative krav.
Med venlig hilsen.
Direktør for DV Enterprise Vodokanalnaladka LLC,
Inchagov A. D.
mobiltelefon 8-924-202-82-43
Kort beskrivelse af APT-systemet
Formålet med den hydrauliske beregning er at bestemme vandstrømmen til brandslukning, diametrene på distributions-, forsynings- og forsyningsledninger og det nødvendige tryk og flow til pumpeenheden.
Hydraulisk beregning blev udført i henhold til de tekniske data præsenteret i bilag A (Hydraulisk skema til beregning af parametre)
Parametrene for brandslukningsinstallationen af indkøbscentret og andre lokaler i rummene under standene er vedtaget i overensstemmelse med kravene i STU:
- objektets lokaler tilhører I-gruppen af lokaler;
— kunstvandingsintensitet — 0,12 l/(s m2);
- minimumsarealet til beregning af vandstrømmen - 120 m2;
- varighed af vandforsyning - 60 min;
— maksimalt areal beskyttet af én sprinkler — 12 m2;
- vandforbrug til intern brandslukning af bygningen fra brandhaner er 2 dyser med en flowhastighed på hver mindst 5 l/s.
Arbejdsdokumentationen sørger for brandbeskyttelse ved en automatisk vandbrandslukningsinstallation med RA1325 Pålidelige sprinklere med en ydeevnefaktor på 0,42.
På hovedrørledningsnettet er det planlagt at installere brandhaner på forsynings- og distributionsrørledninger med en diameter på DN 65. Arrangementet af brandhaner er lavet under hensyntagen til vanding af hvert punkt i de beskyttede lokaler med to dyser med en kompakt strålehøjde på mindst 12 m for bygningens lokaler. Samtidig er strømningshastigheden fra en brandhane mindst 5,2 l / s, og det nødvendige tryk ved brandhanen er mindst 19,9 m vand. Kunst. (ifølge tabel 3 SP10.13130.2009).
Rørledningerne til brandslukningsinstallationen er lavet af elektrisk svejsede og vandgasrør i henhold til GOST 10704-91 og GOST 3262-75 med forskellige diametre.
Kilden til koldtvandsforsyning af det projicerede objekt er den projicerede ledning. Trykket i det eksisterende vandforsyningsnet er 2,6 atm. (26,0 m).
Det estimerede område til bestemmelse af parametrene for brandslukningspumpestationen blev taget i højden +21.600 (6. etage), placeringen af distributionsrørledningen i højden +28.300 (under loftet) med installationspositionen af sprinklerne lodret opad. Strækningen blev accepteret til beregning på grund af, at den er den fjerneste, blindgyde og højt hævet i forhold til andre sektioner af denne sektion.
Den indvendige brandvandsledning udføres kombineret med sprinklervandbrandslukning, en fælles pumpegruppe.
For at bestemme parametrene for brandslukningspumpestationen blev placeringen af basen for brandpumper i kote -0,150 (1. sal) taget.
Den maksimale afstand mellem sprinklere er 2,7-3,0 m (i form af en firkant, under hensyntagen til de tekniske krav og vandingsdiagram, eller en rektangulær form, der observerer vandingsdækningen). Diameteren af cirklen beskyttet af en sprinkler er 4,0 m, henholdsvis en sprinkler beskytter et areal på 12,5 m2.
Det frie hoved i den mest fjerntliggende og højtliggende sprinkler skal være mindst 12 m (0,12 MPa).Strømningshastighed gennem den dikterende sprinkler Qmin = k√ H = 0,42√12 = 1,455 l/s.
På et beskyttet område på 120 m2 kræves der mindst 16 (120/(2,76 * 2,76)) sprinklere, minimumsvandingsintensiteten er 0,12 l / (s m2), så skal vandstrømmen for hver sprinkler være: l / s, hvor m2 er vandingsarealet, er antallet af sprinklere, l/(s m2) er standardvandingsintensiteten.
Hydrauliske beregninger af vandforsyningsnet
Vi tildeler motorvejenes ruter på en sådan måde, at der leveres vand til alle forbrugere på den korteste måde, og antallet af motorveje er mindst 2. Som et resultat af sporing er netværksordningen vedtaget som en firering med et tårn i begyndelsen af netværket.
I betragtning af at vandforsyningsnettet er accepteret med et tårn i begyndelsen af nettet, tager vi timen med maksimal nedtrækning som hoveddesignsag. Derudover udfører vi en verifikationsberegning af netværket for perioden med slukning af en brand og et uheld ved maksimalt vandindtag.
Den hydrauliske beregning af ringvandforsyningsnettet udføres i følgende rækkefølge:
- Vi udarbejder en beregningsordning for vandudtagning;
- vi foretager en foreløbig fordeling af vandstrømme over netstrækningerne;
- Bestem diametrene på sektionernes rør, tryktabet i dem og størrelsen af uoverensstemmelserne i ringene;
- Vi laver netværksforbindelser;
Designskema for vandtilbagetrækning
Ved beregningen forudsættes, at den estimerede vandføring er jævnt fordelt langs hovedledningen. Samtidig trækker vi fra det samlede vandforbrug givet til netværket forbruget af en industrivirksomhed. Maksimalt vandforbrug fra 8 til 9 timer. På dette tidspunkt forbruger byen 6,41 % af det daglige maksimum eller 740,4 m3/h = 205,6 l/s, inklusive 59,6 m3/h = 15 l/s, som virksomheden forbruger.
Strømningshastigheden ensartet fordelt langs længden af netværket er:
Q=Qmax-Qpr l/s
Q \u003d 205,6 - 15 \u003d 190,6 l/s
Specifik udvælgelse, det vil sige returen af vand til netværket pr. 1 meter af dets længde bestemmes af formlen:
qsp=Q/Ul, l/s pr. 1 m
qsp \u003d 190,6 / 8820 \u003d 0,021 l/s pr. 1 m
hvor Ul er summen af længderne af netværkssektionerne i m, omfatter det ikke længderne af sektionerne, der går gennem det ubebyggede område; grunde beliggende ved siden af en industrivirksomhed tager 0,5l.
Dernæst bestemmer vi rejseomkostningerne for vand i netværkssektionerne:
Qput \u003d qsp lch, l/s
hvor luch er længden af sektionen.
Vi erstatter rejseudgifter med nodaludgifter:
Qnode=0,5 qud Ulunode= 0,011 Ulunode, l/s
hvor Ul node er summen af længderne af de sektioner, der støder op til noden.
Resultaterne af bestemmelsen af knudeomkostningerne er vist i tabellen.
Tabel 5 Definition af knudeomkostninger.
| Node nummer | Antal konti, der støder op til noden | Summen af længderne af sektionerne, der støder op til knudepunktet, Uluzl, m | Nodalstrøm, Qnode, l/s |
| 1 | 1-2; 1-8; 1-9 | 490 + 650 + 900 = 2040 | 22,5 |
| 2 | 1-2; 2-3 | 490 + 1050 = 1540 | 17 |
| 3 | 2-3; 3-4; 3-9 | 1050 + 390 + 910 = 2350 | 26 |
| 4 | 3-4; 4-5 | 390 + 1330 = 1720 | 18,9 |
| 5 | 4-5; 5-9; 5-6 | 1330 + 680 + 540 = 2550 | 28 |
| 6 | 5-6; 6-7 | 680 + 510 = 1190 | 13,2 |
| 7 | 6-7; 7-8; 7-9 | 510 + 700 + 670 = 1880 | 20,8 |
| 8 | 7-8; 8-1 | 700 + 650 = 1350 | 14,9 |
| 9 | 1-9; 3-9; 7-9; 5-9 | 900 + 910 + 670 + 540 = 3020 | 33,3 |
| ‡”? = 8820 | UQ-knude \u003d 190,6 |
|
Gå til fil upload |
|||||||||||
| For at bestemme de estimerede vandstrømningshastigheder for vandsektioner udfører vi den indledende strømningsfordeling Ved den indledende strømningsfordeling skal følgende krav være opfyldt:
For alle designtilfælde, i henhold til de foreløbige strømningsfordelingsskemaer, bestemmes de gennemsnitlige strømningshastigheder i afsnittet. Ifølge disse omkostninger, ved hjælp af Shevelev-tabellerne, er de økonomisk mest fordelagtige rørdiametre. Diametrene på jumperne og lukkesektionerne er tildelt konstruktivt. Diameteren af jumperne tages lig med diameteren af den efterfølgende netledning. Diametrene på lukkesektionerne er taget et sortiment mindre end de tidligere motorveje, men ikke mindre end 100 mm. Tabel 5.
|
I henhold til disse omkostninger accepterer vi støbejernsrør med følgende diametre:
Sektion 1-1 : 300 mm
Sektion 2-2 : 250 mm
Sektion 3-3 : 200 mm
Diameteren af jumperne, lig med diameteren af de efterfølgende linjer - 200 mm.
Diameteren af lukkesektionerne er 150 mm.
Bestemmelse af virksomhedens vandforbrug
V
i overensstemmelse med punkt 2.4, bilag 3 og
i henhold til opgaven, hastigheden af vandforbruget
til husholdnings- og drikkebehov pr
accepterer en erstatning qn.x-n
\u003d 25 l / (se personer) (bilag 3). Vandforbrug
per skift
Daglige
vandforbrug
.
Vandforbrug til
byger pr. skift
Antal brusere
gitter
v
dag
Forbrug
vand til produktionsbehov pr. skift
(efter ordre), i timen
Daglige
vandforbrug til produktion
behov
På denne måde
estimeret dagligt vandforbrug
virksomheden bliver
i alt
vandforbrug per dag i landsbyen og
virksomhed er lig med
Sammenstilling af en tabel
det samlede vandforbrug pr. timer
dage (tabel 1.3).
Forklaring
til bords. 1.3. Kolonne 1 viser hver time
intervaller fra 0 til 24 timer I kolonne 2 - forbrug
vand i landsbyen efter time på dagen i procent
fra dagligt vandforbrug iflg
Bilag 1 på Kh= 1.45.
I kolonne 3 - vandforbrug ved landsbyen for
husholdnings- og drikkebehov for hver
time på dagen i m3 (for eksempel fra kl. 10.00 til kl. 11.00
brugt 5,8 % af
).
V
kolonne 4 - vandforbrug til husholdning og drikke
behov for en offentlig bygning (i vores
eksempel - hospital) efter timer på dagen i
procent af det daglige forbrug.
Fordeling af vandforbrug på timer
dage taget efter bilag 1 for
hospitaler.
V
kolonne 5 - mængden af vand i m3,
brugt af hospitalet på husholdning og druk
behov for hver time af døgnet (f.eks. fra
10.00 til 11.00 6 % af det daglige forbrug bruges
vand gør ondt)
.
V
kolonne 6 - udgifter til husholdning og drikke
virksomhedens behov ved vagttimer i
procent af erstatningsvandstrømmen.
Fordeling af vandforbrug på timer
skifter vedtaget efter bilag 1 ved Kh
= 3.
V
fanen. 1.3 giver fordelingen af omkostninger vedr
virksomhedens husholdnings- og drikkebehov
til treholdsarbejde. For et to-skift
arbejde i kolonne 6 fra 0 til 1 time registreres
12,5 % af Qcm,
fra 1 til 9 am - nul og fra 9 am er optaget i
%, som i tabellen. 1.3.
V
kolonne 7 - mængden af vand i m3,
brugt af virksomheden på
husholdnings- og drikkebehov for hver
vagttime (f.eks. fra kl. 10.00 til kl. 11.00
6,25 % planteskiftomkostninger)
.
I kolonne 8 - forbrug
vand til arbejde bruser, som tæller
inden for en time efter hver vagt
(f.eks. slutter det første skift
16.00 åbner bruserne fra 16.00 til 17.00).
V
kolonne 9 - vandforbrug til produktion
behov, jævnt fordelt over timerne
skifter (
,
vagt varighed 8 timer)
.
V
kolonne 10 - summen af omkostningerne for alle forbrugere
på et bestemt tidspunkt på dagen i m3,
For eksempel bruges den fra klokken 8 til 9.
.
V
kolonne 11, summen af alle forbrugeres udgifter
på et bestemt tidspunkt på dagen i procent
fra det samlede daglige forbrug,
eks. det samlede daglige forbrug
vand 12762m3,
og det samlede flow fra 8 til 9 am - 769,62 m3 / t,
hvad er
.
Ved sammenstilling af en tabel er det nødvendigt at
kontrol opsummer tallene, der står i
kolonner, for eksempel summen af tallene i kolonnen
3 skal være lig med Q
og
etc.
Fra
fanen. 1.3 kan det ses, at for afregningen og virksomheden
det meste vandforbrug forekommer
fra 8.00 til 9.00, på dette tidspunkt til alle vandbehov
forbrugt 749,62 m3/t
eller
Efter firma
estimeret flow
Anslået
forbrug af en offentlig bygning (hospital)
Egentlig landsby
bruger
10 Hydraulisk beregning af den interne vandforsyning
Formålet med hydraulisk beregning er
definition af omkostningseffektiv
rørdiametre at springe over beregnet
vandgennemstrømning og tryktab fra
dikterende instrument til tilslutningspunkt
input til det eksterne vandforsyningsnet.
det udføres i følgende rækkefølge.
1. At kende placeringen af input i
bygning, kælderplan
interne netværksledninger er ved at blive designet
VVS og en beregnet
aksonometrisk diagram af det indre
VVS netværk. Valgt på diagrammet
bopladsstigning (længst fra
input) og den beregnede retning fra
dikteringsapparat til stedet
tilslutning af input til det eksterne
VVS.
2.Det aksonometriske diagram bryder sammen
på de beregnede arealer således, at der i
flowhastigheden ændrede sig ikke inden for området.
3. Antallet af vandfoldning
enheder N ved afregning
grunde. Anslået
antal indbyggere Uv
bygning.
4. Værdien af sandsynligheden bestemmes
handlinger af vandfoldningsanordninger P.
5. På hvert sted bestemmes
produktet af P- og N-anordninger, der forsynes med vand på et givet tidspunkt
sektion (PN), og derefter langs
den resulterende værdi af dette produkt
koefficienten α bestemmes.
6. På hvert beregningsområde angives
andet forbrug, q, l/s.
7. Længderne af de beregnede strækninger bestemmes.
8. Efter den modtagne udgift ifølge tabellerne
hydraulisk beregning er valgt
diameter d, mm, hver
beregnet areal, baseret på værdien
økonomiske hastigheder for vandbevægelse ve = 0,9 - 1,2 m/s. Maksimum
hastighed i det indvendige VVS
skal overstige 3 m/s.
9. For hver valgt diameter
beregnet areal bestemme tabet
pr. længdeenhed - 1000i (for bekvemmeligheden ved at håndtere små tal
værdien af I øget i
1000 gange).
10. Hovedtab bestemmes på hver
bebyggelsesområde:
Hl= 1000iL(1 +Kl) / 1000,
hvor koefficienten Kl tager højde for
lokale modstandstab
modstand af rør og fittings (0,3);
L er længden af det beregnede
netafsnit, m.
11. Summen af tryktab i
bygning Hlffra dikterende
vandfoldningsanordning til vandmåler
node. Tab på stedet bestemmes
fra vandmåleren til tilslutningspunktet
input til den eksterne vandforsyning (VU -
Input) – inputtab Нвв. Hydraulisk
beregning af det interne vandforsyningsnet
opsummeret i en tabel.
12. Geometrisk højde af vandforsyning
til bygning Hgeomdefineret
som forskellen i tudens mærker
dikterende tap
og forhøjninger af jorden over punktet
tilslutning af input til det eksterne
vandforsyning (antaget 750 mm for
vask vandhaner, 1 000 mm til vandhaner
håndvaske, 2 200 mm til bruseren).
13. Tryktabet i vandmåleren bestemmes
h.
14. Ifølge tabellerne er værdien bestemt
frit (arbejds)pres på diktatoren
hf enheder.
15. Værdien af den nødvendige
hoved i bygningen Ht, m:
Ht \u003d Hgeom + Hl + Hvv + h + Hf,
hvor Hf er det frie hoved, m, dikterende
sanitetsartikler,
nødvendig for dens normale drift.
2. Bestemmelse af et vandtårns tankkapacitet
Kapacitet
tank af vandtårnet skal være
lig med paragraf 9.1:
,
hvor:Wreg
–
regulering af tankkapacitet:
,
hvor: K
- koefficient, tager hensyn til reguleringen
vandtårnsbeholdervolumen i % af
dagligt vandforbrug i landsbyen.
—
det samlede vandforbrug i landsbyen
Per dag.
Wn.z.
- volumen af nødvandsforsyning,
hvis værdi er bestemt i
i overensstemmelse med paragraf 9.5 i SNiP 2.04.02-84* fra
udtryk:
Først
semester
- en forsyning af vand påkrævet i 10 minutter
slukketid
ekstern og en intern brand;
anden periode
- vandforsyning i 10 minutter, bestemt af
efter det maksimale vandforbrug for
husholdning og drikke og industri
behov.
Regulering af mængden af vand i beholdere
(reservoirer, tanke med vandtårne)
bør afgøres på grundlag af
vandindtag og udtagning skemaer, og
i deres fravær ifølge den angivne formel
i paragraf 9.2 i SNiP 2.04.02-84*.
Vandvolumen for
husholdnings- og drikkebehov og til formålene
brandslukning kan bestemmes
dermed:
det
til Qhusstand
i l/s og kl
det
til Qpl
i l/s kl
Samtidig er det nødvendigt
huske på, at brandsikringsvolumen
vandtårnsvand, fælles for
bosættelse og industri
virksomheder bør tages
højere estimerede omkostninger til
virksomhed eller lokalitet.
Regulatorisk
volumen af vand i beholdere (reservoirer,
tanke med vandtårne) bør
fastlagt ud fra diagrammer
vandindtag og -udtagning, og hvornår de
fravær i henhold til formlen angivet i
paragraf 9.2. I vores eksempel er grafen defineret
vandforbrug og den foreslåede ordning
drift af HC-II, for hvilken den regulerende
volumenet af vandtårnets tank var
K=2,93% af det daglige vandforbrug i landsbyen
(afsnit 3):
hvor
=12762
m3/dag
(Tabel 1.3).
Siden den største
estimeret vandforbrug påkrævet til
slukning af en brand i virksomheden,
derefter
Ifølge tabel.
1.3:
På denne måde
Ved
Bilag 3 accepterer vandtryk
tårn (standard designnummer 901-5-28/70)
25 m høj med en tank med en kapacitet på 800 m3.
At kende tankens kapacitet
bestemme dens diameter og højde:
,
I den
For eksempel vil disse værdier være:
,
principielle
opbygning af vandtårnet og dets udstyr
vist i Fig.13.29 s. 301 litteratur
. Ved gennemførelse af et kursusprojekt
det er nødvendigt at bringe denne ordning, lagt ned
beregnede dimensioner
vandtårnets skakt og tank, angiv
brandmandsniveau
vandforsyning, forklar formålet
udstyr og foreslå en måde
spare raffinaderivand.
