Bestemmelse af varmetab, eller hvad er det, en termisk billedundersøgelse af et hus

1. LIGNINGER FOR DEN DIREKTE OG INVERSE VARMEBALANCE

Det mest komplette billede af den økonomiske ydeevne af en skibskedel er givet af varmebalancen, som viser, hvor meget varme der kommer ind i kedlen, hvilken del af den der bruges nyttigt (til dampproduktion), og hvilken del der går tabt.

Varmebalance er anvendelsen af ​​loven om energibevarelse til analysen af ​​en kedels arbejdsproces. Når man analyserer kedlens arbejdsproces i den stationære (eller stabile) driftstilstand, kompileres varmebalancen på grundlag af resultaterne af termiske tests. V

Generelt har varmebalanceligningen formen
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

hvor QPOD er ​​mængden af ​​varme, der leveres til dampkedlen, kJ/kg; Q1 – nyttevarme, kJ/kg;

QPOT – varmetab, kJ/kg

I standardberegningsmetoden udviklet til stationære kedler anbefales det at tage højde for al den varme, der leveres til ovnen fra 1 kg brændstof (fig. 4.1), dvs.

Q	UNDER	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ETC	(4,2)
		H T

hvor QHP er brændværdien af ​​brændstofs arbejdsmasse, kJ/kg;

QT, QB, QPR - mængden af ​​tilført varme med henholdsvis brændstof, luft og damp, som tilføres til brændstofforstøvning, kLJ/kg.

De sidste tre værdier bestemmes som følger. Fysisk varme af brændstof

QT	= cT tT	(4,3)

hvor cT er brændstoffets varmekapacitet ved dets opvarmningstemperatur tT, kJ/(kg K)

Værdien af ​​QB tager kun hensyn til den varme, der modtages af luften uden for kedlen, for eksempel i en dampluftvarmer. Med det sædvanlige layout af kedlen med gasluftopvarmning er det lig med mængden af ​​varme, der indføres i ovnen med kold luft, dvs.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
hvor α er koefficienten for overskydende luft;
сХВ – varmekapacitet af kold luft ved temperatur tXB;
I XB- entalpi af den teoretiske mængde luft V, kJ / kg
Mængden af ​​varme, der leveres til ovnen med damp til sprøjtning af brændselsolie,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

hvor GPR er dampforbruget til forstøvning af VC-brændstoffet, kg/h;

iPR, i” – dampentalpi til forstøvning af brændstof og tør mættet damp i røggasser, kJ/kg.

Værdien af ​​i” i ligning (4.5) kan tages lig med 2500 kJ/kg, hvilket svarer til et partialtryk af vanddamp i røggasserne pH2O på 0,01 MPa.

For marinekedler er den definerende mængde i ligning (4.2) QHP, da summen af ​​de resterende led ikke overstiger 1% af QP. I denne henseende, når man kompilerer varmebalancen for marinekedler, tages det normalt, når luften opvarmes af røggasser QPOD \u003d QHP, og når

opvarmet med damp QPOD = QHP +QB . I dette tilfælde er den første ligning den vigtigste, da dampen

Typer af varmeaffald

Hvert sted har sin egen type varmeforbrug. Lad os overveje hver af dem mere detaljeret.

Fyrrum

En kedel er installeret i den, som omdanner brændstoffet og overfører termisk energi til kølevæsken. Enhver enhed mister en del af den genererede energi på grund af utilstrækkelig forbrænding af brændstof, varmeproduktion gennem kedelvæggene, problemer med blæser. I gennemsnit har de kedler, der anvendes i dag, en virkningsgrad på 70-75 %, mens nyere kedler vil give en virkningsgrad på 85 %, og deres tabsprocent er meget lavere.

En yderligere påvirkning af energispild udøves af:

1. mangel på rettidig justering af kedeltilstande (tab stiger med 5-10%);
2. uoverensstemmelse mellem diameteren af ​​brænderdyserne og belastningen af ​​den termiske enhed: varmeoverførslen reduceres, brændstoffet brænder ikke fuldstændigt, tabene stiger med gennemsnitligt 5%;
3. utilstrækkelig hyppig rengøring af kedelvæggene - skalaer og aflejringer forekommer, arbejdseffektiviteten falder med 5%;
4. mangel på overvågnings- og justeringsmidler - dampmålere, elmålere, varmebelastningssensorer - eller deres forkerte indstilling reducerer nyttefaktoren med 3-5%;
5. revner og skader på kedelvæggene reducerer effektiviteten med 5-10%;
6. brugen af ​​forældet pumpeudstyr reducerer kedelhusets omkostninger til reparation og vedligeholdelse.

Tab i rørledninger

Effektiviteten af ​​hovedvarmeledningen bestemmes af følgende indikatorer:

1. Effektivitet af pumper, ved hjælp af hvilken kølevæsken bevæger sig gennem rørene;
2. kvalitet og metode til at lægge varmerøret;
3. korrekte indstillinger af varmenettet, som fordelingen af ​​varme afhænger af;
4. rørledningens længde.

Med korrekt design af den termiske rute vil standardtabet af termisk energi i termiske netværk ikke overstige 7%, selvom energiforbrugeren er placeret i en afstand af 2 km fra brændstofproduktionsstedet. Faktisk kan varmetab i dag i denne del af netværket nå op på 30 procent eller mere.

Tab af forbrugsgenstande

Det er muligt at bestemme det overskydende energiforbrug i et opvarmet rum, hvis der er en måler eller måler.

Årsagerne til denne form for tab kan være:

1. ujævn fordeling af varme i hele rummet;
2. opvarmningsniveauet svarer ikke til vejrforholdene og årstiden;
3. mangel på recirkulation af varmt vandforsyning;
4. mangel på temperaturstyringssensorer på varmtvandskedler;
5. snavsede rør eller interne utætheder.

Beregning af kedlens termiske balance. Bestemmelse af brændstofforbrug

Kedel termisk balance

Opbygning af kedlens varmebalance består i at skabe lighed mellem mængden af ​​varme, der kommer ind i kedlen, kaldet den tilgængelige varme Q_P, og mængden af ​​nyttig varme Q₁ og varmetab Q₂, Q₃, Q₄. Ud fra varmebalancen beregnes virkningsgraden og det nødvendige brændstofforbrug.

Varmebalancen er opstillet i forhold til kedlens steady state termiske tilstand pr. 1 kg (1 m3) brændsel ved en temperatur på 0°C og et tryk på 101,3 kPa.

Den generelle varmebalanceligning har formen:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

hvor Q_P — tilgængelig varme fra brændstoffet; Q_v.vn - varme, der indføres i ovnen med luft, når den opvarmes uden for kedlen; Q_f - varme, der indføres i ovnen ved dampblæsning ("dyse"-damp); Q₁ - nyttig varme; Q₂ — tab af varme med røggasser; Q₃ - varmetab fra kemisk ufuldstændighed af brændstofforbrænding - varmetab fra mekanisk ufuldstændig brændstofforbrænding; Q₅ — varmetab fra ekstern køling; Q₆ — varmetab af slagger.

Ved afbrænding af gasformigt brændstof i fravær af ekstern luftopvarmning og dampblæsning er værdierne af Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ er lig med 0, så varmebalanceligningen vil se sådan ud:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Tilgængelig varme på 1 m3 gasformigt brændstof:

Q_P = Qd_jeg +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

hvor Qd_jeg — netto brændværdi af gasformigt brændstof, kJ/m3 (se tabel 1); jeg_tl — brændstofs fysiske varme, kJ/m3. Det tages i betragtning, når brændstoffet opvarmes af en ekstern varmekilde. I vores tilfælde sker dette ikke, så Q_P = Qd_jeg, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Varmetab og kedeleffektivitet

Varmetab udtrykkes normalt som en % af brændstoffets tilgængelige varme:

etc. (2.4.2-1)

Varmetab med røggasser til atmosfæren er defineret som forskellen mellem entalpierne af forbrændingsprodukter ved udløbet af den sidste varmeflade (economizer) og kold luft:

, (2.4.2-2)

hvor jeg_wow = IN _EC er entalpien af ​​de udgående gasser. Bestemt ved interpolation iht. tabel 7 for en given røggastemperatur t_wow°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_wow = bN_EC — koefficient for overskydende luft bag economizeren (se tabel 3);

jeg_0.h.v. er kold lufts entalpi,

jeg_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4,2-4)

hvor (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpi på 1 m3 kold luft ved t_h.v. = 30°C; VH er den teoretiske luftmængde, m3/m3 (se tabel 4) = 9,74 m3/m3.

jeg_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2,4,2-5)

Ifølge tabellen over parametre for dampkedler t_wow = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Varmetab fra kemisk ufuldstændig forbrænding q₃ , %, skyldes den samlede forbrændingsvarme af produkter fra ufuldstændig forbrænding, der er tilbage i røggasserne (CO, H₂, CH₄ og osv.). For den designede kedel accepterer vi

q₃ = 0,5%.

Varmetab fra udendørs køling q₅ , %, taget i henhold til tabel 8, afhængig af kedlens dampydelse D, kg/s,

kg/s, (2,4,2-8)

hvor D, t/h - fra startdata = 6,73 t/h.

Tabel 8 - Varmetab fra ekstern afkøling af en hale-flade dampkedel

Kedlens nominelle dampydelse D, kg/s (t/t)	Varmetab q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Find den omtrentlige værdi af q₅ , %, for en nominel dampkapacitet på 6,73 t/t.

(2.4.2-9)

Samlet varmetab i kedlen:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Kedeleffektivitet (brutto):

h_TIL \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Foranstaltninger til at reducere varmetab fra overfladen af ​​rørledninger

Energibesparelser under transport af termisk energi afhænger primært af kvaliteten af ​​termisk isolering. De vigtigste energibesparende foranstaltninger, der reducerer varmetabet fra overfladen af ​​rørledninger, er:

isolering af uisolerede områder og restaurering af integriteten af ​​eksisterende termisk isolering;

restaurering af integriteten af ​​den eksisterende vandtætning;

påføring af belægninger bestående af nye varmeisolerende materialer eller anvendelse af rørledninger med nye typer varmeisolerende belægninger;

isolering af flanger og ventiler.

Isolering af uisolerede sektioner er en primær energibesparende foranstaltning, da varmetabet fra overfladen af ​​uisolerede rørledninger er meget store sammenlignet med tab fra overfladen af ​​isolerede rørledninger, og omkostningerne ved at påføre termisk isolering er relativt lave.

Nye typer varmeisolerende belægninger bør ikke kun have lav varmeledningsevne, men også lav luft- og vandpermeabilitet samt lav elektrisk ledningsevne, hvilket reducerer den elektrokemiske korrosion af rørmaterialet.

I tilfælde af krænkelse af integriteten af ​​laget af vandtætningsbelægninger forekommer en stigning i fugtindholdet i den termiske isolering. Da vandets termiske ledningsevne i varmenettets temperaturområde X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), og den termiske ledningsevne af termiske isoleringsmaterialer er normalt A,_fra \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), så kan fugtning af materialet øge dets varmeledningsevne flere gange (i praksis mere end 3 gange).

Befugtning af termisk isolering bidrager til ødelæggelse af rør på grund af korrosion af deres ydre overflade, som et resultat af, at levetiden for rørledninger reduceres flere gange. Derfor påføres en korrosionsbeskyttende belægning på rørets metaloverflade, for eksempel i form af silikatamaljer, isol mv.

På nuværende tidspunkt introduceres varmerørledninger af typen "rør i rør" med polyurethanskumisolering i en vandtæt skal med fjernstyring af isoleringens integritet. Dette design sørger for forisolering med polyurethanskum og indkapsling i polyethylen ikke kun rør, men også alle systemkomponenter (kuglebeslag, temperaturkompensatorer osv.). Varmerørledninger af dette design lægges under jorden uden kanaler og giver betydelige energibesparelser på grund af præfabrikation af individuelle isolerede elementer på fabrikken og høj varme- og fugtuigennemtrængelighed. Vellykket drift af præisolerede rørledninger kræver installation af høj kvalitet. Samtidig kan de fungere uden udskiftning i op til 30 år.

Forebyggende foranstaltninger til at reducere varmetabet fra rørledningernes overflade er: forebyggelse af oversvømmelse af rørledninger som følge af installation af dræn (hvis de ikke er tilgængelige) og holde dem i orden; ventilation af passage og ikke-passage kanaler for at forhindre kondens i at trænge ind i overfladen af ​​den termiske isolering.

En anden foranstaltning, der reducerer varmetabet fra rørledningernes overflade, er overgangen af ​​varmeforsyningssystemet til en lavere temperaturgraf (fra 150/70 til 115/70 eller 95/70 °C / °C), hvilket fører til et fald i temperaturforskellen på varmebæreren i forsyningsrørledningen og miljøet. Dette vil dog kræve et større flow af kølevæske gennem systemet for at overføre den nødvendige mængde varme til forbrugeren. For at gøre dette skal du øge prisen på elektricitet til at drive pumperne.For at bestemme gennemførligheden af ​​at gennemføre den pågældende begivenhed er det derfor nødvendigt med en forundersøgelse.

Termisk beregning af forbrændingskammeret

Ved hjælp af kedlens designdata udarbejder vi et beregningsskema for ovnen.

Ris. 2.1 - Skema af forbrændingskammeret

Vi præsenterer beregningen af ​​ovnen i tabel 2.3.

Tabel 2.3

Beregnet værdi	Betegnelse	Dimension	Formel eller begrundelse	Betaling
Diameter og tykkelse af sigterør	dx	mm	Ifølge tegningen	32x6
Rørhøjde	S1	mm	Også	46
Overflader:
forvæg	Ff	m2	Ifølge fig. 2.1	33,3.16,32=543,5
bagvæg	Fz	Også
sidevæg	Fb
ildsted	Funder	8,47.16,32=138,2
loft	Fp	3,2.16,32=52,2
udgangsvindue	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Den samlede overflade af forbrændingskammerets vægge	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Forbrændingskammerets volumen	Vt	m3	Ifølge fig. 2.1	233,5.16,32=3811
Effektiv tykkelse af det udstrålende lag	s	m
Termisk spænding af ovnvolumenet	kW/m3
Koefficienten for overskydende luft i ovnen	T	—	Godkendt tidligere	1,05
varm luft temperatur	tg.c.	MED	Givet	333
Varmluft entalpi	kJ/m3	Ifølge tabellen 2.2	4271,6
Den varme, som luften indfører i ovnen	Qv	kJ/m3
Nyttig varmeafledning i ovnen	QT	kJ/m3
Teoretisk forbrændingstemperatur	-en	MED	Ifølge tabellen 2.2	2145С
Absolut teoretisk forbrændingstemperatur	Ta	TIL	a+273	2418
Brænderhøjde	hg	m	Ifølge fig. 2.1
Brændkammerhøjde (op til midten af ​​udløbsgasvinduet)	Nt	m	Også
Temperatur maksimum skift over brænderzonen	x	—	Ved brug af hvirvelbrændere i flere etager og D> 110kg/s	0,05
Relativ placering af temperaturmaksimum langs ovnhøjden	xt	—
Koefficient	M	—
Temperaturen af ​​gasserne ved udløbet af ovnen	MED	Vi tager imod på forhånd	1350
Absolut gastemperatur ved ovnens udløb	TIL	1623
Entalpi af gas	kJ/m3	Ifølge tabellen 2.2	23993
Gennemsnitlig total varmekapacitet for forbrændingsprodukter	Vcav	kJ/(m3.K)
Trykket i ovnen	R	MPa	acceptere	0,1
Strålers dæmpningskoefficient ved triatomare gasser
Termisk emission af ikke-lysende gasser	G	—
Forholdet mellem indholdet af kulstof og brint i brændstoffet	—
Koefficient for stråledæmpning af sodpartikler
dæmpningskoefficient af stråler med en lysende fakkel	k
Koefficienten for termisk stråling af den lysende del af faklen	Med	—
Koefficient, der karakteriserer andelen af ​​ovnvolumenet fyldt med den lysende del af faklen	m	—	Ved afbrænding af gas og	0,1
Brænder termisk strålingskoefficient	f	—
Skærmvinkel	x	—	Til finneskærme	1
Betinget koefficient for overfladeforurening	—	Ved afbrænding af gas- og vægmembranskærme	0,65
Skjold termisk effektivitetsforhold	lign	—	.X	0,65
Temperaturkoefficient	EN	—	Til naturgas	700
Korrektionsfaktor for gensidig varmeudveksling af gasvolumener i den øvre del af ovnen og skærme	—
Betinget forureningskoefficient af overfladen af ​​indgangen til skærmen	Afslut	—		0,65.0,52=0,338
Koefficient for termisk effektivitet af udgangsfladen	Afslut	—	ud.x	0,338
Gennemsnitlig termisk effektivitetskoefficient	ons	—
Ovns termisk strålingskoefficient	T	—
Værdi for formlen for den beregnede temperatur af gasser ved ovnens udløb	R	—
Estimeret gastemperatur ved ovnens udløb	MED	Afviger fra den tidligere accepterede med mindre end 100С, derfor er den anden tilnærmelse ikke nødvendig
Entalpi af gas	kJ/m3	Ifølge tabellen 2.2	24590
Mængden af ​​varme modtaget i ovnen	kJ/m3
Overfladen af ​​ovnens vægge, besat af brændere	Fgor	m2	Fra tegning	14
Strålingsmodtagende varmeflade på ovnskærme	Nl	m2
Gennemsnitlig varmebelastning af varmefladen på ovnskærmene	ql	kW/m2

Klassificering af varmeforsyningssystemer

Der er en klassificering af varmeforsyningssystemer efter forskellige kriterier:

1. Ved strøm - de adskiller sig i afstanden til varmetransport og antallet af forbrugere. Lokale varmesystemer er placeret i samme eller tilstødende lokaler. Opvarmning og varmeoverførsel til luft er kombineret i en enhed og placeret i ovnen. I centraliserede systemer giver én kilde opvarmning til flere rum.
2. Ved varmekilde. Tildel fjernvarmeforsyning og varmeforsyning.I det første tilfælde er varmekilden kedelhuset, og i tilfælde af opvarmning leveres varme af kraftvarmeværket.
3. Efter type kølemiddel skelnes vand- og dampsystemer.

Kølevæsken, opvarmet i et kedelrum eller kraftvarme, overfører varme til varme- og vandforsyningsenheder i bygninger og beboelsesejendomme. Vandtermiske systemer er enkelt- og to-rør, sjældnere - multi-rør. I lejlighedsbygninger bruges et to-rørssystem oftest, når varmt vand kommer ind i lokalerne gennem det ene rør og vender tilbage til kraftvarmeværket eller kedelrummet gennem det andet rør efter at have opgivet temperaturen. Der skelnes mellem åbne og lukkede vandsystemer. Med en åben type varmeforsyning modtager forbrugerne varmt vand fra forsyningsnettet. Anvendes vand fuldt ud, anvendes et enkeltrørssystem. Når vandforsyningen er lukket, vender kølevæsken tilbage til varmekilden.

Fjernvarmeanlæg skal opfylde følgende krav:

• sanitær og hygiejnisk - kølevæsken påvirker ikke forholdene i lokalerne negativt, hvilket giver en gennemsnitlig temperatur på varmeanordninger i området 70-80 grader;
• teknisk og økonomisk - det forholdsmæssige forhold mellem prisen på rørledningen og brændstofforbruget til opvarmning;
• operationel - tilstedeværelsen af ​​konstant adgang for at sikre justeringen af ​​varmeniveauet afhængigt af den omgivende temperatur og sæson.

De lægger varmenetværk over og under jorden under hensyntagen til terræn, tekniske forhold, driftstemperaturer og projektbudgettet.

Når du vælger et område til at lægge en varmerørledning, er det nødvendigt at tage hensyn til sikkerheden samt sørge for muligheden for hurtig adgang til netværket i tilfælde af en ulykke eller reparation. For at sikre pålideligheden lægges varmeforsyningsnetværk ikke i fælles kanaler med gasrørledninger, rør, der fører ilt eller trykluft, hvor trykket overstiger 1,6 MPa.

1 Indledende data

2.1.1 Kilde
varmeforsyning er en kraftvarmeproduktion som en del af AO-Energo, som er en del af RAO UES i Rusland.

På balance
AO-Energo er hoved- og del af distributionsvand TS,
hovedparten af ​​distributions- og kvartalsnetværket drives
kommunal virksomhed; TC for industrivirksomheder, der udgør en ubetydelig
andel af alle køretøjer er på balancen for industrivirksomheder.

Vedhæftet
varmebelastning under kontrakterne er 1258 Gcal/h; inklusive
husstand 1093 og industri 165 Tkal/h; varme og ventilation
termisk belastning er 955 Gcal/h, den maksimale belastning på varmt
vandforsyning (i henhold til en lukket ordning) - 303 Gcal / h; varme og ventilation
forsyningssektorens belastning — 790 Gcal/h, inklusive opvarmning —
650 og ventilation - 140 Gcal / h.

godkendt
AO-energi temperaturplan for varmeforsyning (figur af disse anbefalinger) - øget, beregnet
vandtemperaturer 150/70 °С ved den estimerede udelufttemperatur t_n.r. = -30 °С, med afskæring 135 °С, udretning for varmt
vandforsyning (DHW) 75 °С.

2.1.2 Termisk
to-rørs blindgyde netværk; TS er lavet hovedsageligt af underjordiske kanal og
overhead på lave understøtninger med en pakning, andre typer pakninger (kanalløse, in
passagekanaler osv.) optager et ubetydeligt volumen (materialemæssigt
egenskab). Termisk isolering er lavet af mineraluldsprodukter.

Varighed
varmeperiode 5808 timer, sommer - 2448, reparation - 504 timer.

2.1.3
De materielle karakteristika for TS på balancen for AO-energos efter sektioner er præsenteret i
tabel over disse
Anbefalinger.

2.1.4
Månedlige og gennemsnitlige årlige værdier af udeluft og jordtemperatur
(i gennemsnitsdybden af ​​rørledningerne) ifølge lokalt
meteorologisk station eller klimaguider, gennemsnit over
de seneste 5 år er vist i tabellen
af disse anbefalinger.

2.1.5
Månedlige gennemsnitsværdier af temperaturen på netværksvandet i til- og returløb
rørledninger efter godkendt temperaturskema for varmeafgivelse kl
gennemsnitlige månedlige værdier af udelufttemperatur og gennemsnitlige årlige værdier
netværksvandtemperaturer er angivet i tabellen i disse anbefalinger.

2.1.6 Resultater
tests for at bestemme varmetab i form af korrektionsfaktorer til
specifikke varmetab ifølge designstandarder er: i gennemsnit for
overjordisk lægning - 0,91; under jorden - 0,87. Testene blev udført i 1997
g. i henhold til RD
34.09.255-97 [].

Tests
sektioner af hovedledning nr. 1 CHP ÷ TK-1 og TK-1 ÷ TK-2 af overjordisk udlægning med udvendig
med diametre på 920 og 720 mm med en længde på henholdsvis 1092 og 671 m og sektioner
motorveje nr. 2 TK-1 ÷ TK-4 og TK-4 ÷ TK-6 under jorden
kanalforing med ydre diametre på 920 og 720 mm længde
88 og 4108 m. Materialeegenskaber for de testede netværk
tegner sig for 38% af hele TS'ens materielle egenskaber på balancen for AO-Energo.

2.1.7 Forventet
(planlagt) forsyning af termisk energi, bestemt af den planlagte økonomiske
energiforsyningsorganisationens tjenester efter måneder og år, er angivet i tabellen i disse anbefalinger (ekskl.
mængde varme hos industrivirksomheder).