Bestimmung von Wärmeverlusten, oder was ist das, eine Wärmebildaufnahme eines Hauses

1. GLEICHUNGEN DER DIREKTEN UND INVERSEN WÄRMEBILANZ

Das vollständigste Bild der wirtschaftlichen Leistungsfähigkeit eines Schiffskessels liefert die Wärmebilanz, die zeigt, wie viel Wärme in den Kessel gelangt, welcher Teil davon sinnvoll genutzt wird (für die Dampferzeugung) und welcher Teil verloren geht.

Wärmebilanz ist die Anwendung des Energieerhaltungssatzes auf die Analyse des Arbeitsprozesses eines Kessels. Bei der Analyse des Arbeitsprozesses des Kessels im stationären (oder stationären) Betriebsmodus wird die Wärmebilanz auf der Grundlage der Ergebnisse thermischer Tests erstellt. v

Allgemein hat die Wärmebilanzgleichung die Form
ich=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,d.h	(4,1)
i=2

wobei QPOD die dem Dampfkessel zugeführte Wärmemenge in kJ/kg ist; Q1 – Nutzwärme, kJ/kg;

QPOT – Wärmeverluste, kJ/kg

In der für stationäre Kessel entwickelten Standardberechnungsmethode wird empfohlen, die gesamte dem Ofen zugeführte Wärme von 1 kg Brennstoff zu berücksichtigen (Abb. 4.1), d.h.

Q	UNTER	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ETC	(4,2)
		HT

wobei QHP der Nettoheizwert der Arbeitsmasse des Brennstoffs ist, kJ/kg;

QT, QB, QPR - die jeweils mit Brennstoff, Luft und Dampf eingebrachte Wärmemenge, die zur Brennstoffzerstäubung zugeführt wird, kLJ/kg.

Die letzten drei Werte werden wie folgt ermittelt. Physikalische Wärme des Kraftstoffs

QT	= cT tT	(4,3)

wobei cT die Wärmekapazität des Brennstoffs bei seiner Heiztemperatur tT ist, kJ/(kg·K)

Der Wert von QB berücksichtigt nur die Wärme, die von der Luft außerhalb des Kessels aufgenommen wird, beispielsweise in einem Dampflufterhitzer. Bei der üblichen Anordnung des Kessels mit Gasluftheizung entspricht es der Wärmemenge, die mit kalter Luft in den Ofen eingebracht wird, d.h.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
wobei α der Luftüberschusskoeffizient ist;
сХВ – Wärmekapazität kalter Luft bei der Temperatur tXB;
I XB- Enthalpie der theoretischen Luftmenge V, kJ / kg
Die Wärmemenge, die dem Ofen mit Dampf zum Versprühen von Heizöl zugeführt wird,
QPR =	GPR	(iPR-i")	(4,5)
	BK

wobei GPR der Dampfverbrauch zum Zerstäuben des VC-Brennstoffs ist, kg/h;

iPR, i“ – Dampfenthalpie für die Zerstäubung von Brennstoff und trockenem Sattdampf in Rauchgasen, kJ/kg.

Der Wert von i” in Gleichung (4.5) kann mit 2500 kJ/kg angenommen werden, was einem Wasserdampfpartialdruck in den Rauchgasen pH2O von 0,01 MPa entspricht.

Für Schiffskessel ist die bestimmende Größe in Gleichung (4.2) QHP, da die Summe der verbleibenden Terme 1 % von QP nicht überschreitet. In diesem Zusammenhang wird bei der Erstellung der Wärmebilanz von Schiffskesseln normalerweise berücksichtigt, wann die Luft durch Rauchgase erwärmt wird QPOD \u003d QHPund wann

mit Dampf beheizt QPOD = QHP +QB . In diesem Fall ist die erste Gleichung die Hauptgleichung, da der Dampf

Arten von Wärmeabfällen

Jeder Standort hat seine eigene Art des Wärmeverbrauchs. Betrachten wir jeden von ihnen genauer.

Heizungsraum

Darin ist ein Kessel eingebaut, der den Brennstoff umwandelt und Wärmeenergie auf das Kühlmittel überträgt. Jede Einheit verliert einen Teil der erzeugten Energie aufgrund unzureichender Verbrennung des Brennstoffs, Wärmeabgabe durch die Kesselwände, Probleme beim Blasen. Im Durchschnitt haben die heute verwendeten Kessel einen Wirkungsgrad von 70-75 %, während neuere Kessel einen Wirkungsgrad von 85 % haben und der Verlustanteil viel geringer ist.

Einen zusätzlichen Einfluss auf die Energieverschwendung haben:

1. fehlende rechtzeitige Anpassung der Kesselmodi (Verluste erhöhen sich um 5-10%);
2. Diskrepanz zwischen dem Durchmesser der Brennerdüsen und der Belastung der thermischen Einheit: Die Wärmeübertragung wird verringert, der Brennstoff verbrennt nicht vollständig, die Verluste nehmen um durchschnittlich 5% zu;
3. unzureichend häufige Reinigung der Kesselwände - es treten Kalk und Ablagerungen auf, die Arbeitseffizienz sinkt um 5%;
4. das Fehlen von Überwachungs- und Einstellmitteln - Dampfzähler, Stromzähler, Wärmelastsensoren - oder deren falsche Einstellung verringert den Nutzfaktor um 3-5%;
5. Risse und Schäden an den Kesselwänden verringern den Wirkungsgrad um 5-10%;
6. Die Verwendung veralteter Pumpenausrüstung reduziert die Kosten des Kesselhauses für Reparatur und Wartung.

Verluste in Pipelines

Die Effizienz der Heizungsleitung wird durch folgende Indikatoren bestimmt:

1. Wirkungsgrad von Pumpen, mit deren Hilfe sich das Kühlmittel durch die Rohre bewegt;
2. Qualität und Art der Verlegung des Wärmerohres;
3. korrekte Einstellungen des Heizungsnetzes, von dem die Wärmeverteilung abhängt;
4. Rohrleitungslänge.

Bei richtiger Planung der thermischen Route werden die Standardverluste an thermischer Energie in thermischen Netzen 7% nicht überschreiten, selbst wenn sich der Energieverbraucher in einer Entfernung von 2 km vom Ort der Brennstoffherstellung befindet. Tatsächlich können die Wärmeverluste in diesem Abschnitt des Netzes heute 30 Prozent oder mehr erreichen.

Verluste von Konsumgütern

Es ist möglich, den überschüssigen Energieverbrauch in einem beheizten Raum zu ermitteln, wenn ein Zähler oder Zähler vorhanden ist.

Die Gründe für diese Art von Verlust können sein:

1. ungleichmäßige Verteilung der Heizung im Raum;
2. die Heizleistung entspricht nicht den Wetterbedingungen und der Jahreszeit;
3. fehlende Umwälzung der Warmwasserversorgung;
4. Fehlen von Temperaturregelungssensoren an Warmwasserboilern;
5. schmutzige Rohre oder interne Lecks.

Berechnung der Wärmebilanz des Kessels. Ermittlung des Kraftstoffverbrauchs

Wärmebilanz des Kessels

Die Erstellung der Wärmebilanz des Kessels besteht darin, die Gleichheit der in den Kessel eintretenden Wärmemenge festzustellen, die als verfügbare Wärme Q bezeichnet wird_P, und die nutzbare Wärmemenge Q₁ und Wärmeverluste Q₂, Q₃, Q₄. Anhand der Wärmebilanz werden der Wirkungsgrad und der erforderliche Kraftstoffverbrauch berechnet.

Die Wärmebilanz wird bezogen auf den stationären thermischen Zustand des Kessels pro 1 kg (1 m3) Brennstoff bei einer Temperatur von 0°C und einem Druck von 101,3 kPa erstellt.

Die allgemeine Wärmebilanzgleichung hat die Form:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

wo Q_P — verfügbare Wärme des Brennstoffs; Q_v.vn - Wärme, die durch Luft in den Ofen eingebracht wird, wenn sie außerhalb des Kessels erhitzt wird; Q_F - Wärme, die durch Dampfstoß in den Ofen eingebracht wird ("Düsendampf"); Q₁ - Nutzwärme; Q₂ — Wärmeverlust durch Rauchgase; Q₃ - Wärmeverlust durch chemische Unvollständigkeit der Brennstoffverbrennung, - Wärmeverlust durch mechanische Unvollständigkeit der Brennstoffverbrennung; Q₅ — Wärmeverlust durch externe Kühlung; Q₆ — Wärmeverlust der Schlacke.

Beim Verbrennen von gasförmigem Brennstoff ohne externe Luftheizung und Dampfstoß sind die Werte von Q_v.vn, Q_F, Q₄, Q₆ gleich 0 sind, also sieht die Wärmebilanzgleichung so aus:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Verfügbare Wärme von 1 m3 gasförmigem Brennstoff:

Q_P = Qd_ich +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

wo Qd_ich — Nettoheizwert des gasförmigen Brennstoffs, kJ/m3 (siehe Tabelle 1); ich_tl — physikalische Wärme des Brennstoffs, kJ/m3. Sie wird berücksichtigt, wenn der Brennstoff durch eine externe Wärmequelle erwärmt wird. In unserem Fall passiert das nicht, also Q_P = Qd_ich, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Wärmeverlust und Kesselwirkungsgrad

Der Wärmeverlust wird normalerweise in % der verfügbaren Wärme des Brennstoffs ausgedrückt:

usw. (2.4.2-1)

Der Wärmeverlust bei Rauchgasen an die Atmosphäre ist definiert als die Differenz zwischen den Enthalpien der Verbrennungsprodukte am Austritt der letzten Heizfläche (Economizer) und kalter Luft:

, (2.4.2-2)

wo ich_{Beeindruckend} = EIN _EG ist die Enthalpie der austretenden Gase. Ermittelt durch Interpolation nach Tabelle 7 für eine gegebene Abgastemperatur t_{Beeindruckend}°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

B_{Beeindruckend} = bN_EG — Koeffizient des Luftüberschusses hinter dem Economizer (siehe Tabelle 3);

ich_0.h.v. ist die Enthalpie kalter Luft,

ich_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

wo (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - Enthalpie von 1 m3 kalter Luft bei t_hv = 30°С; VH ist das theoretische Luftvolumen, m3/m3 (siehe Tabelle 4) = 9,74 m3/m3.

ich_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Gemäß der Parametertabelle von Dampfkesseln t_{Beeindruckend} = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Wärmeverlust durch chemische unvollständige Verbrennung q₃ , %, ist auf die in den Rauchgasen verbleibende Gesamtverbrennungswärme der Produkte unvollständiger Verbrennung (CO, H₂, CH₄ usw.). Für den entworfenen Kessel akzeptieren wir

Q₃ = 0,5%.

Wärmeverlust durch Außenkühlung q₅ , %, genommen nach Tabelle 8, abhängig von der Dampfleistung des Kessels D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

wobei D, t/h - aus den Anfangsdaten = 6,73 t/h.

Tabelle 8 – Wärmeverluste durch externe Kühlung eines Heckdampfkessels

Nenndampfleistung des Kessels D, kg/s (t/h)	Wärmeverlust q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Ermitteln des ungefähren Werts von q₅ , %, für eine Nenndampfleistung von 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Gesamtwärmeverlust im Kessel:

Yq = q₂ +q₃ +q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Kesselwirkungsgrad (brutto):

h_ZU \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Maßnahmen zur Verringerung des Wärmeverlusts an der Oberfläche von Rohrleitungen

Die Energieeinsparung beim Transport von Wärmeenergie hängt in erster Linie von der Qualität der Wärmedämmung ab. Die wichtigsten Energiesparmaßnahmen, die den Wärmeverlust an der Oberfläche von Rohrleitungen reduzieren, sind:

Isolierung nicht isolierter Bereiche und Wiederherstellung der Integrität vorhandener Wärmedämmung;

Wiederherstellung der Unversehrtheit der vorhandenen Abdichtung;

Aufbringen von Beschichtungen aus neuen wärmeisolierenden Materialien oder Verwendung von Rohrleitungen mit neuartigen wärmeisolierenden Beschichtungen;

Isolierung von Flanschen und Ventilen.

Die Dämmung ungedämmter Abschnitte ist eine primäre Energiesparmaßnahme, da die Wärmeverluste an der Oberfläche ungedämmter Rohrleitungen im Vergleich zu den Wärmeverlusten an der Oberfläche gedämmter Rohrleitungen sehr groß sind und die Kosten für die Anbringung einer Wärmedämmung relativ gering sind.

Neuartige wärmedämmende Beschichtungen sollen neben einer geringen Wärmeleitfähigkeit auch eine geringe Luft- und Wasserdurchlässigkeit sowie eine geringe elektrische Leitfähigkeit aufweisen, was die elektrochemische Korrosion des Rohrmaterials reduziert.

Bei Verletzung der Unversehrtheit der Schicht aus Abdichtungsbeschichtungen kommt es zu einer Erhöhung des Feuchtigkeitsgehalts der Wärmedämmung. Da die Wärmeleitfähigkeit von Wasser im Temperaturbereich des Heizungsnetzes liegt X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), und die Wärmeleitfähigkeit von Wärmedämmstoffen beträgt in der Regel A,_von \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), dann kann das Benetzen des Materials seine Wärmeleitfähigkeit um ein Vielfaches erhöhen (in der Praxis mehr als das Dreifache).

Die Befeuchtung der Wärmedämmung trägt zur Zerstörung von Rohren durch Korrosion ihrer Außenfläche bei, wodurch die Lebensdauer von Rohrleitungen um ein Vielfaches verkürzt wird. Daher wird auf die Metalloberfläche des Rohres eine Korrosionsschutzbeschichtung aufgebracht, beispielsweise in Form von Silikatlacken, Isolat usw.

Gegenwärtig werden Wärmerohrleitungen des "Rohr-in-Rohr"-Typs mit Polyurethanschaumisolierung in einer wasserdichten Hülle mit Fernsteuerung der Unversehrtheit der Isolierung weit verbreitet eingeführt. Diese Konstruktion sieht eine Vorisolierung mit Polyurethanschaum und das Einhüllen von Polyethylen in Polyethylen vor, nicht nur Rohre, sondern auch alle Systemkomponenten (Kugelarmaturen, Temperaturkompensatoren usw.). Wärmeleitungen dieser Bauart werden kanallos unterirdisch verlegt und bieten durch die werkseitige Vorfertigung einzelner Dämmelemente und eine hohe Wärme- und Feuchtigkeitsdichtheit eine erhebliche Energieeinsparung. Der erfolgreiche Betrieb von vorisolierten Rohrleitungen erfordert eine qualitativ hochwertige Installation. Gleichzeitig können sie bis zu 30 Jahre ersatzlos funktionieren.

Vorbeugende Maßnahmen zur Verringerung des Wärmeverlusts an der Oberfläche von Rohrleitungen sind: Verhinderung der Überflutung von Rohrleitungen durch Installation von Abflüssen (falls nicht vorhanden) und deren ordnungsgemäße Instandhaltung; Belüftung von Durchgangs- und Nicht-Durchgangskanälen, um zu verhindern, dass Kondensat auf die Oberfläche der Wärmedämmung gelangt.

Eine weitere Maßnahme, die den Wärmeverlust an der Oberfläche von Rohrleitungen reduziert, ist die Umstellung des Wärmeversorgungssystems auf eine niedrigere Temperaturkurve (von 150/70 auf 115/70 oder 95/70 °C / °C), was zu einer Verringerung der führt die Temperaturdifferenz des Wärmeträgers in der Versorgungsleitung und Umgebung. Dies erfordert jedoch einen größeren Kühlmittelfluss durch das System, um die erforderliche Wärmemenge an den Verbraucher zu übertragen. Dazu müssen Sie die Stromkosten für den Antrieb der Pumpen erhöhen.Um die Machbarkeit der Durchführung der betreffenden Veranstaltung zu ermitteln, ist daher eine Machbarkeitsstudie erforderlich.

Thermische Berechnung der Brennkammer

Anhand der Konstruktionsdaten des Kessels erstellen wir ein Berechnungsschema für den Ofen.

Reis. 2.1 - Schema der Brennkammer

Die Berechnung des Ofens stellen wir in Tabelle 2.3 vor.

Tabelle 2.3

Berechneter Wert	Bezeichnung	Abmessungen	Formel oder Begründung	Zahlung
Durchmesser und Dicke der Siebrohre	dx	mm	Laut Zeichnung	32x6
Pfeifensteigung	S1	mm	Ebenfalls	46
Oberflächen:
vordere Wand	Ff	m2	Gemäss Abb. 2.1	33,3.16,32=543,5
Rückwand	Fz	Ebenfalls
Seitenwand	Fb
Feuerstelle	Geldgeber	8,47.16,32=138,2
Decke	Fp	3,2.16,32=52,2
Ausgangsfenster	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Die Gesamtfläche der Wände der Brennkammer	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Das Volumen der Brennkammer	Vt	m3	Gemäss Abb. 2.1	233,5.16,32=3811
Effektive Dicke der Strahlungsschicht	S	m
Thermische Belastung des Ofenvolumens	kW/m3
Der Luftüberschusskoeffizient im Ofen	T	—	Früher angenommen	1,05
Heißlufttemperatur	tg.c.	MIT	Gegeben	333
Enthalpie der heißen Luft	kJ/m3	Laut Tabelle 2.2	4271,6
Die Wärme, die durch die Luft in den Ofen eingebracht wird	Qv	kJ/m3
Nützliche Wärmeableitung im Ofen	QT	kJ/m3
Theoretische Verbrennungstemperatur	ein	MIT	Laut Tabelle 2.2	2145C
Absolute theoretische Verbrennungstemperatur	Ta	ZU	a+273	2418
Brennerhöhe	hg	m	Gemäss Abb. 2.1
Feuerraumhöhe (bis Mitte Gasaustrittsfenster)	NT	m	Ebenfalls
Verschiebung des Temperaturmaximums über der Brennerzone	x	—	Bei Verwendung von Wirbelbrennern in mehreren Ebenen und D > 110kg/s	0,05
Relative Lage des Temperaturmaximums entlang der Ofenhöhe	xt	—
Koeffizient	m	—
Die Temperatur der Gase am Ausgang des Ofens	MIT	Wir akzeptieren im Voraus	1350
Absolute Gastemperatur am Ofenaustritt	ZU	1623
Enthalpie von Gas	kJ/m3	Laut Tabelle 2.2	23993
Durchschnittliche Gesamtwärmekapazität von Verbrennungsprodukten	Vcav	kJ/(m3.K)
Der Druck im Ofen	R	MPa	akzeptieren	0,1
Schwächungskoeffizient von Strahlen durch dreiatomige Gase
Thermischer Emissionsgrad von nicht leuchtenden Gasen	g	—
Das Verhältnis zwischen dem Gehalt an Kohlenstoff und Wasserstoff im Kraftstoff	—
Koeffizient der Strahlschwächung durch Rußpartikel
Schwächungskoeffizient der Strahlen einer leuchtenden Taschenlampe	k
Der Wärmestrahlungskoeffizient des leuchtenden Teils der Taschenlampe	Mit	—
Koeffizient, der den Anteil des Ofenvolumens charakterisiert, der mit dem leuchtenden Teil der Fackel gefüllt ist	m	—	Beim Verbrennen von Gas u	0,1
Wärmestrahlungskoeffizient des Brenners	F	—
Bildschirmwinkel	x	—	Für Flossensiebe	1
Bedingter Oberflächenkontaminationskoeffizient	—	Beim Brennen von Gas- und Wandmembransieben	0,65
Shield Thermal Efficiency Ratio	Gl	—	.X	0,65
Temperaturkoeffizient	EIN	—	Für Erdgas	700
Korrekturfaktor für den gegenseitigen Wärmeaustausch der Gasvolumina des Ofenoberteils und der Siebe	—
Bedingter Verschmutzungskoeffizient der Oberfläche des Eingangs zum Bildschirm	Ausfahrt	—		0,65.0,52=0,338
Thermischer Wirkungsgrad der Ausgangsfläche	Ausfahrt	—	aus.x	0,338
Durchschnittlicher Wärmewirkungsgrad	Heiraten	—
Wärmestrahlungskoeffizient des Ofens	T	—
Wert für die Formel für die berechnete Temperatur von Gasen am Ausgang des Ofens	R	—
Geschätzte Gastemperatur am Ausgang des Ofens	MIT	Unterscheidet sich von der zuvor akzeptierten um weniger als 100С, daher ist die zweite Annäherung nicht erforderlich
Enthalpie von Gas	kJ/m3	Laut Tabelle 2.2	24590
Die im Ofen aufgenommene Wärmemenge	kJ/m3
Die Oberfläche der Wände des Ofens, die von Brennern besetzt ist	Fgor	m2	Vom Zeichnen	14
Strahlungsempfangende Heizfläche von Ofensieben	Nl	m2
Mittlere Wärmebelastung der Heizfläche der Ofensiebe	ql	kW/ m2

Klassifizierung von Wärmeversorgungssystemen

Es gibt eine Klassifizierung von Wärmeversorgungssystemen nach verschiedenen Kriterien:

1. Nach Leistung - sie unterscheiden sich in der Entfernung des Wärmetransports und der Anzahl der Verbraucher. Nahwärmeanlagen befinden sich im gleichen oder angrenzenden Gebäude. Heizung und Wärmeübertragung an Luft sind in einem Gerät vereint und im Ofen untergebracht. Bei zentralisierten Systemen versorgt eine Quelle mehrere Räume mit Wärme.
2. Durch Wärmequelle. Fernwärmeversorgung und Wärmeversorgung zuweisen.Im ersten Fall ist die Heizquelle das Kesselhaus, und im Heizfall wird die Wärme vom BHKW bereitgestellt.
3. Nach Art des Kühlmittels werden Wasser- und Dampfsysteme unterschieden.

Das in einem Heizraum oder BHKW erwärmte Kühlmittel überträgt Wärme an Heizungs- und Wasserversorgungsgeräte in Gebäuden und Wohngebäuden. Wasserthermische Systeme sind Ein- und Zweirohrsysteme, seltener Mehrrohrsysteme. In Mehrfamilienhäusern wird am häufigsten ein Zweirohrsystem verwendet, wenn heißes Wasser durch ein Rohr in die Räumlichkeiten gelangt und durch das andere Rohr zum BHKW oder Heizraum zurückkehrt, nachdem es die Temperatur abgegeben hat. Es wird zwischen offenen und geschlossenen Wassersystemen unterschieden. Bei einer offenen Art der Wärmeversorgung erhalten die Verbraucher Warmwasser aus dem Versorgungsnetz. Wird Wasser vollständig genutzt, kommt ein Einrohrsystem zum Einsatz. Wenn die Wasserzufuhr geschlossen wird, kehrt das Kühlmittel zur Wärmequelle zurück.

Fernwärmesysteme müssen folgende Anforderungen erfüllen:

• sanitär und hygienisch - das Kühlmittel beeinträchtigt die Bedingungen der Räumlichkeiten nicht und sorgt für eine Durchschnittstemperatur der Heizgeräte im Bereich von 70-80 Grad;
• technisch und wirtschaftlich - das proportionale Verhältnis des Preises der Pipeline zum Kraftstoffverbrauch zum Heizen;
• betriebsbereit - das Vorhandensein eines ständigen Zugangs, um die Einstellung des Wärmeniveaus in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur und der Jahreszeit sicherzustellen.

Sie verlegen ober- und unterirdisch Heiznetze unter Berücksichtigung des Geländes, der technischen Bedingungen, der Betriebstemperaturbedingungen und des Projektbudgets.

Bei der Auswahl eines Gebiets für die Verlegung einer Wärmeleitung muss die Sicherheit berücksichtigt und im Falle eines Unfalls oder einer Reparatur die Möglichkeit eines schnellen Zugangs zum Netz geschaffen werden. Um die Zuverlässigkeit zu gewährleisten, werden Wärmeversorgungsnetze nicht in gemeinsamen Kanälen mit Gasleitungen, Sauerstoff- oder Druckluftleitungen verlegt, in denen der Druck 1,6 MPa überschreitet.

1 Anfangsdaten

2.1.1 Quelle
Wärmeversorgung ist ein BHKW als Teil von AO-Energo, das Teil von RAO UES of Russia ist.

In Balance
AO-Energo sind Haupt- und Teil von Verteilungswasser TS,
Der Hauptteil der Vertriebs- und Quartalsnetze wird betrieben
kommunales Unternehmen; TC für Industrieunternehmen, die eine unbedeutende darstellen
Anteil aller Fahrzeuge stehen in den Bilanzen von Industrieunternehmen.

Angebracht
Die Wärmelast gemäß den Verträgen beträgt 1258 Gcal/h; einschließlich
Haushalt 1093 und Industrie 165 Tkal/h; Heizung und Lüftung
thermische Belastung beträgt 955 Gcal/h, die maximale Belastung auf heiß
Wasserversorgung (nach geschlossenem Schema) - 303 Gcal / h; Heizung und Lüftung
Belastung des Versorgungssektors — 790 Gcal/h, einschließlich Heizung —
650 und Belüftung - 140 Gcal / h.

genehmigt
AO-Energie-Temperaturplan für die Wärmeversorgung (Abbildung dieser Empfehlungen) - erhöht, berechnet
Wassertemperaturen 150/70 °С bei geschätzter Außenlufttemperatur t_Nr. = -30 °С, mit Cutoff 135 °С, Richten für heiß
Wasserversorgung (Warmwasser) 75 °С.

2.1.2 Thermik
Zwei-Rohr-Sackgassen-Netzwerk; TS werden hauptsächlich durch unterirdische Kanäle und hergestellt
Overhead auf niedrigen Stützen mit einer Dichtung, andere Arten von Dichtungen (kanallos, in
Durchgangskanäle usw.) nehmen ein unbedeutendes Volumen ein (in Bezug auf Material
charakteristisch). Die Wärmedämmung besteht aus Mineralwolleprodukten.

Dauer
Heizperiode 5808 Stunden, Sommer - 2448, Reparatur - 504 Stunden.

2.1.3
Die wesentlichen Merkmale des TS in der Bilanz von AO-energos nach Abschnitten sind in dargestellt
Tabelle davon
Empfehlungen.

2.1.4
Monats- und Jahresmittelwerte der Außenluft- und Bodentemperatur
(in der durchschnittlichen Tiefe der Pipelines) nach lokalen
Wetterstation oder Klimaführer, gemittelt über
die letzten 5 Jahre sind in der Tabelle dargestellt
dieser Empfehlungen.

2.1.5
Monatsmittelwerte der Temperatur des Netzwassers im Vor- und Rücklauf
Rohrleitungen gemäß dem genehmigten Temperaturplan für die Wärmefreisetzung bei
durchschnittliche Monatswerte der Außenlufttemperatur und durchschnittliche Jahreswerte
Netzwassertemperaturen sind in der Tabelle dieser Empfehlungen angegeben.

2.1.6 Ergebnisse
Versuche zur Bestimmung von Wärmeverlusten in Form von Korrekturfaktoren an
spezifische Wärmeverluste nach Auslegungsnormen sind: im Mittel für
oberirdische Verlegung - 0,91; unterirdisch - 0,87. Tests wurden 1997 durchgeführt
B. nach RD
34.09.255-97 [].

Prüfungen
Abschnitte der Hauptleitung Nr. 1 CHP ÷ TK-1 und TK-1 ÷ TK-2 der oberirdischen Verlegung mit externen
mit Durchmessern von 920 und 720 mm mit einer Länge von 1092 bzw. 671 m und Abschnitten
Autobahnen Nr. 2 TK-1 ÷ TK-4 und TK-4 ÷ TK-6 U-Bahn
Kanalfutter mit Außendurchmessern von 920 und 720 mm Länge
88 bzw. 4108 m. Materialeigenschaften der getesteten Netze
macht 38 % der gesamten materiellen Eigenschaften des TS in der Bilanz von AO-Energo aus.

2.1.7 Erwartet
(geplante) Bereitstellung von thermischer Energie, bestimmt durch die geplante Wirtschaftlichkeit
Dienstleistungen der Energieversorgungsorganisation nach Monaten und für das Jahr, ist in der Tabelle dieser Empfehlungen angegeben (ausgenommen
Wärmemenge in Industriebetrieben).