Proračun trajanja izgradnje toplinskih mreža

Proračun parnog kotla

Kapacitet pare kotlovnice je jednak:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/s

Potrošnja pare za postrojenja za loživo ulje DMX = 0,03DP = 0,03•2,78= 0,083 kg/s

Odredimo potrošnju pare za grijače mreže.

Odredimo temperaturu vode povratne mreže na ulazu u kotlovnicu:

h - učinkovitost grijača PTV-a na centralnoj toplinskoj stanici 0,98 (98%).

Odredimo entalpiju kondenzata ogrjevne pare nakon hladnjaka:

Dt - podhlađeni kondenzat do t povratne vode iz mreže u hladnjaku.

Temperatura zasićenja u grijaču mreže:

Određujemo entalpiju u grijaču mreže prema tNAS-u

\u003d 2738,5 kJ / kg

Potrošnja pare za mrežni grijač

ZSP - učinkovitost grijača mreže 0,98

Odredite brzinu protoka vode za ispuhivanje za parne kotlove

gdje K • DP - izražava potrošnju pare za vlastite potrebe K - 0,08 - 0,15

-postotak ispuhanosti kotla

- parni kapacitet kotlovnice

Pronađimo potrošnju vode za pročišćavanje koja ide u kanalizaciju

Entalpija ispuhane vode iz bubnja kotla (prema P u bubnju kotla)_

entalpija pare i kipuće vode na izlazu iz SNP-a (prema P = 0,12 MPa u deaeratoru)

Potrošnja sekundarne pare iz SNP-a koja ide u dovodni deaerator

Određujemo potrošnju vode iz slavine na ulazu u kotlovnicu kako bismo nadoknadili gubitke

Ovdje - nema povrata kondenzata iz proizvodnje; gubitak vode u mrežama grijanja; gubitak kondenzata i vode unutar kotlovnice.

voda koja kontinuirano ispušta bojler u kanalizaciju

Temperatura vode iz slavine nakon hlađenja

Ovdje tcool \u003d 50 0S je temperatura vode koja se uklanja u kanalizaciju

temperatura hladne vode

koeficijent hladniji gubitak topline

— temperatura vode koja izlazi iz separatora za kontinuirano ispuhivanje

Potrošnja pare za bojlere iz slavine

temperatura vode nizvodno od grijača ispred hladne vode = 300C

tN je temperatura zasićenja u deaeratoru (pritiskom u deaeratoru 0,12 MPa);

id”, id’ je entalpija pare i kondenzata (pritiskom u deaeratoru 0,12 MPa).

Potrošnja pare za odzračivanje nadopunjene vode

Potrošnja CWW na ulazu u odzračivač nadopunjene vode:

Temperatura vode za dopunu nakon hladnjaka

Ovdje je tHOV = 27 0C temperatura hladne vode nakon hladne vode;

Potrošnja pare za grijač CWW koji ulazi u deaerator napojne vode:

Ovdje je GHOB2 brzina protoka COW-a na ulazu u deaerator hrane:

Ovdje je tK = 950S temperatura kondenzata iz postrojenja za proizvodnju i loživo ulje.

Kapacitet odzračivača hrane:

Usklađeni troškovi za vlastite potrebe:

DCH = Dd1+ Dd2+ DP1+ DP2+ DMH = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 kg/s

Brzina protoka vode koja se ubrizgava u odogrijač ROU1 pri primanju smanjene industrijske pare:

Ovdje je iK” entalpija pare iza kotla (na temelju tlaka u bubnju);

iP” je entalpija pare u industriji potrebe na izlazu iz kotlovnice ili na ulazu u glavnu

(prema P i t);

— entalpija napojne vode ispred kotla

Brzina protoka vode koja se ubrizgava u odogrijač ROU2 pri primanju pare za vlastite potrebe kotlovnice:

Ovdje je iSN” entalpija reducirane pare (pritiskom nizvodno ROU2 = 0,6 MPa)

Korigirani kapacitet pare kotlovnice:

Rezultat je usporediv s unaprijed postavljenim izlazom pare

Materijalna bilanca kotla

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Prijevoz tople vode

Algoritam proračunske sheme utvrđuje se regulatornom i tehničkom dokumentacijom, državnim i sanitarnim standardima i provodi se u strogom skladu s utvrđenom procedurom.

U članku je prikazan primjer izračuna hidrauličkog proračuna sustava grijanja. Postupak se izvodi sljedećim redoslijedom:

1. Na odobrenoj shemi opskrbe toplinom za grad i kotar označene su čvorne točke proračuna, izvor topline, usmjeravanje inženjerskih sustava s naznakom svih grana, spojenih potrošačkih objekata.
2. Pojasniti granice bilančnog vlasništva potrošačkih mreža.
3. Dodijelite brojeve web-mjestu prema shemi, počevši od numeriranja od izvora do krajnjeg potrošača.

Sustav numeriranja trebao bi jasno razlikovati vrste mreža: glavna unutar kvarta, međukućna od termalnog bunara do granice bilance, dok je stranica postavljena kao segment mreže, zatvorena s dvije grane.

Dijagram prikazuje sve parametre hidrauličkog proračuna glavne toplinske mreže iz centralne toplinske stanice:

• Q je GJ/sat;
• G m3/h;
• D - mm;
• V - m/s;
• L je duljina presjeka, m.

Izračun promjera postavlja se formulom.

4 Određivanje normaliziranih operativnih gubitaka topline s gubicima vode u mreži

2.4.1
Normalizirani operativni gubici topline s gubicima vode u mreži
određuju se općenito za sustav opskrbe toplinom, t.j. uzimajući u obzir interne
volumen cjevovoda TS-a, koji su oba u bilanci opskrbe energijom
organizacije, te na bilanci drugih organizacija, kao i obujam sustava
potrošnja topline, uz oslobađanje toplinskih gubitaka s gubicima mrežne vode u TS za
bilanca opskrbne organizacije.

Volumen vozila po
Bilanca organizacije za opskrbu energijom u sklopu AO-energa je (vidi.
tablica stvarnih
preporuke)

V_t.s = 11974 m3.

Volumen vozila po
Bilanca ostalih, uglavnom općinskih, organizacija je (prema
operativni podaci)

V_g.t.s = 10875 m3.

Volumen sustava
potrošnja topline je (prema operativnim podacima)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Ukupni volumeni
voda mreže je sezonski:

- grijanje
sezona:

V_iz = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- ljetna sezona
(period popravka uzima se u obzir u broju sati rada vozila u ljetnoj sezoni pri određivanju
Vav.d):

V_l = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Prosječna godišnja
utvrđuje se volumen mrežne vode u TS cjevovodima i sustavima potrošnje topline Vav.g
prema formuli (37) RD
153-34.0-20.523-98 :

Uključujući i TS
u bilanci energetske organizacije

2.4.2
Normalizirani operativni godišnji gubici topline s normaliziranim curenjem
mrežna voda
određene su formulom (36) RD
153-34.0-20.523-98 :

gdje je ρaver.g prosječna godišnja
gustoća vode, kg/m3; određeno pri temperaturi , °S;

c - specifičan
toplinski kapacitet vode u mreži; uzima se jednakim 4,1868 kJ/(kg
× °S)
ili 1 kcal/(kg × °C).

Prosječna godišnja
temperatura hladne vode koja ulazi u izvor toplinske energije za
naknadna obrada za ponovno punjenje vozila, (°C) određuje se prema
formula (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Temperatura
uzima se hladna voda tijekom razdoblja grijanja = 5 ° C; ljeti
period = 15 °C.

Godišnji gubici
ukupna toplina u sustavu
opskrba toplinom su

ili

= 38552 Gcal,

uključujući u TS
u bilanci energetske organizacije

ili

= 13872 Gcal.

2.4.3 Normalizirano
operativni gubici topline s normaliziranim propuštanjem vode iz mreže po sezoni
rad vozila - grijanje i ljeto
određene su formulama (39) i (40) RD
153-34.0-20.523-98 :

- za
sezona grijanja

ili

= 30709 Gcal,

uključujući u TS
u bilanci energetske organizacije

ili

= 9759 Gcal;

- za ljeto
sezona

ili

= 7843 Gcal,

uključujući u TS
u bilanci energetske organizacije

ili

= 4113 Gcal.

2.4.4
Normalizirani operativni gubici topline s curenjem vode iz mreže po mjesecima
u grijanoj i ljetnoj sezoni
određene su formulama (41) i (42) RD
153-34.0-20.523-98 :

- za
sezona grijanja (siječanj)

ili

= 4558 Gcal,

uključujući u TS
u bilanci energetske organizacije

ili

=
1448 Gcal.

Slično
toplinski gubici određuju se za druge mjesece, na primjer, za ljetnu sezonu
(Lipanj):

ili

 = 1768 Gcal,

uključujući u TS
u bilanci energetske organizacije

ili

 = 927 Gcal.

Slično
toplinski gubici se utvrđuju za ostale mjesece, rezultati su dati u tablici ovih Preporuka.

2.4.5 Autor
rezultata proračuna grade se plohe (vidi sliku ovih Preporuka) mjesečnih i godišnjih gubitaka topline od
propuštanje vode iz mreže u sustavu opskrbe toplinom u cjelini i na bilanci
organizacija opskrbe energijom.

U tablici su prikazane vrijednosti gubitka topline u
posto na planiranu količinu transportirane toplinske energije.
Niske vrijednosti omjera toplinskih gubitaka i njegove opskrbe objašnjavaju se malim
udio vozila (prema karakteristikama materijala) u bilanci opskrbe energijom
organizacije u usporedbi sa svim mrežama u sustavu opskrbe toplinom.

Izbor debljine toplinske izolacije

q1 - norme toplinskih gubitaka, W/m;

R je toplinski otpor glavnog izolacijskog sloja, K*m/W;

f je temperatura rashladne tekućine u cjevovodu, 0C;

dI, dH - vanjski promjer glavnog izolacijskog sloja i cjevovoda, m;

LI - koeficijent. toplinska vodljivost glavnog izolacijskog sloja, W/m*K;

DIZ je debljina glavnog izolacijskog sloja, mm.

Parni cjevovod.

Prava linija: dB = 0,259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Toplinski izolacijski materijal - probušene prostirke od mineralne vune u školjkama, stupanj 150;

Povratni vod (vod kondenzata):

dB = 0,07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

vodene linije

Grafikon 0-1 Izravna linija:

dB = 0,10m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

Povratna linija:

dB = 0,10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

Grafikon 0-2 Izravna linija:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

Povratna linija:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

Grafikon 0-3 Izravna linija:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

Povratna linija:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Toplinski izolacijski materijal - prostirke od stakloplastike

Pokazatelji normalnog tlaka

U pravilu je nemoguće postići tražene parametre prema GOST-u, jer različiti čimbenici utječu na pokazatelje učinka:

Snaga opreme
potrebno za opskrbu rashladnom tekućinom. Parametri tlaka u sustavu grijanja visoke zgrade određuju se na toplinskim točkama, gdje se rashladna tekućina zagrijava za dovod kroz cijevi do radijatora.

Stanje opreme
. I na dinamički i na statički tlak u strukturi opskrbe toplinom izravno utječe razina istrošenosti elemenata kotlovnice kao što su generatori topline i crpke.

Jednako je važna udaljenost od kuće do toplinske točke.

Promjer cjevovoda u stanu. Ako su vlasnici stana prilikom izvođenja popravaka vlastitim rukama postavili cijevi većeg promjera nego na ulaznom cjevovodu, tada će se parametri tlaka smanjiti.

Lokacija zasebnog stana u visokoj zgradi

Naravno, potrebna vrijednost tlaka određuje se u skladu s normama i zahtjevima, ali u praksi dosta ovisi o tome na kojem se katu stan nalazi i njegovoj udaljenosti od zajedničkog uspona. Čak i kada se dnevne sobe nalaze blizu uspona, nalet rashladne tekućine u kutnim prostorijama je uvijek manji, jer se tamo često nalazi krajnja točka cjevovoda.

Stupanj istrošenosti cijevi i baterija
. Kada su elementi sustava grijanja koji se nalaze u stanu služili više od desetak godina, tada se ne može izbjeći određeno smanjenje parametara opreme i performansi. Kada se pojave takvi problemi, preporučljivo je u početku zamijeniti dotrajale cijevi i radijatore, a zatim će se moći izbjeći izvanredne situacije.

Zahtjevi GOST i SNiP

U modernim višekatnim zgradama sustav grijanja se postavlja na temelju zahtjeva GOST-a i SNiP-a. Regulatorna dokumentacija određuje temperaturni raspon koji mora osigurati centralno grijanje. To je od 20 do 22 stupnja C s parametrima vlažnosti od 45 do 30%.

Za postizanje ovih pokazatelja potrebno je izračunati sve nijanse u radu sustava čak i tijekom razvoja projekta. Zadatak inženjera grijanja je osigurati minimalnu razliku u vrijednostima tlaka tekućine koja cirkulira u cijevima između donjeg i zadnjeg kata kuće, čime se smanjuju gubici topline.

Sljedeći čimbenici utječu na stvarnu vrijednost tlaka:

• Stanje i kapacitet opreme koja opskrbljuje rashladnu tekućinu.
• Promjer cijevi kroz koje cirkulira rashladna tekućina u stanu. Događa se da, želeći povećati pokazatelje temperature, sami vlasnici mijenjaju svoj promjer prema gore, smanjujući ukupnu vrijednost tlaka.
• Položaj određenog stana. U idealnom slučaju, to ne bi trebalo biti važno, ali u stvarnosti postoji ovisnost o podu i udaljenosti od uspona.
• Stupanj istrošenosti cjevovoda i uređaja za grijanje. U prisutnosti starih baterija i cijevi, ne treba očekivati ​​da će očitanja tlaka ostati normalna. Bolje je spriječiti pojavu izvanrednih situacija zamjenom stare opreme za grijanje.

Provjerite radni tlak u visokoj zgradi pomoću cijevnih deformacijskih manometara. Ako su pri projektiranju sustava projektanti postavili automatsku kontrolu tlaka i njegovu kontrolu, tada se dodatno ugrađuju senzori raznih vrsta. U skladu sa zahtjevima propisanim u regulatornim dokumentima, kontrola se provodi u najkritičnijim područjima:

• na dovodu rashladne tekućine iz izvora i na izlazu;
• prije pumpe, filtera, regulatora tlaka, sakupljača blata i nakon ovih elemenata;
• na izlazu cjevovoda iz kotlovnice ili CHP, kao i na njegovom ulasku u kuću.

Napomena: 10% razlike između standardnog radnog tlaka na 1. i 9. katu je normalno

Opće informacije

Za kvalitetno opskrbu svih potrošača potrebnom količinom topline u daljinskom grijanju potrebno je osigurati zadani hidraulički režim. Ako navedeni hidraulički režim u mreži grijanja nije ispunjen, kvalitetna opskrba toplinom pojedinačnih potrošača nije osigurana ni uz višak toplinske snage.

Stabilan hidraulički režim u mrežama grijanja osigurava se opskrbom pojedinih zgrada zadanom količinom rashladne tekućine koja cirkulira u granama. Za ispunjenje ovog uvjeta izrađuje se hidraulički proračun sustava opskrbe toplinom i određuju promjeri cjevovoda, pad tlaka (tlaka) u svim dijelovima toplinske mreže, osigurava se raspoloživi tlak u mreži u skladu s tim. koju zahtijevaju pretplatnici i odabire se oprema potrebna za transport rashladne tekućine.

Bernoullijeva jednadžba za stalan tok nestlačive tekućine

gdje je I ukupna hidrodinamička visina, m. st;

Z je geometrijska visina osi cjevovoda, m;

O - brzina tekućine, m/s;

B\_₂ - gubitak tlaka; m vode. Umjetnost.;

Z+ p/pg - hidrostatska glava (R = R_na + R_I — apsolutni pritisak);

png - piezometrijska glava koja odgovara manometarskom tlaku (R_I— nadtlak), m vode. Umjetnost.

U hidrauličkom proračunu toplinskih mreža, brzina brzine o212g se ne uzima u obzir, jer je to mali dio ukupne visine H i neznatno varira duž duljine mreže. Onda imamo

tj. smatraju da je ukupna visina u bilo kojem dijelu cjevovoda jednaka hidrostatskoj glavi Z + str/str.

Gubitak tlaka Ar, Pa (tlak D/g, m vodenog stupca) je jednak

Ovdje D/?_dl - gubitak tlaka duž duljine (izračunat pomoću Darcy-Weisbachove formule); Ar_m — gubitak tlaka u lokalnim otporima (izračunato pomoću Weisbachove formule).

gdje x, ?, su koeficijenti hidrauličkog trenja i lokalnog otpora.

Hidraulički koeficijent trenja x ovisi o načinu kretanja tekućine i hrapavosti unutarnje površine cijevi, koeficijent lokalnog otpora ?, ovisi o vrsti lokalnog otpora i o načinu kretanja tekućine.

Gubitak dužine. Koeficijent hidrauličkog trenja X. Razlikovati: apsolutnu hrapavost Do, ekvivalentna (ekvigranularna) hrapavost Do_uh, čije su numeričke vrijednosti dane u referentnim knjigama, i relativna hrapavost dijete (kjd je ekvivalentna relativna hrapavost). Vrijednosti koeficijenta hidrauličkog trenja x izračunati prema sljedećim formulama.

Laminarni tok tekućine (Ponovno X se izračunava pomoću Poiseuilleove formule

Prijelazno područje 2300 Re 4, Blasiusova formula

turbulentno kretanje {Ponovno > IT O4), formula A.D. Altshulya

Na Do_uh = 0, Altshul formula poprima oblik Blasiusove formule. Na Ponovno —? oo Altshulova formula poprima oblik formule profesora Shifrinsona

Pri proračunu toplinskih mreža koriste se formule (4.5) i (4.6). U ovom slučaju prvo odredite

Ako Ponovno _ip, onda x određuje se formulom (4.5) ako Re>Re_np, onda x izračunato prema (4.6). Na Re>Re_np kvadratna (samoslična) zona otpora se opaža kada x je funkcija samo relativne hrapavosti i ne ovisi o Ponovno.

Za hidraulične proračune čeličnih cjevovoda toplinskih mreža uzimaju se sljedeće vrijednosti ekvivalentne hrapavosti Do_uh, m: parovodi - 0,2-10″3; cjevovodi kondenzata i mreže PTV - 1-10’3; mreže za grijanje vode (normalan rad) - 0,5-10″3.

U toplinskim mrežama, obično Re > Re_np.

U praksi je prikladno koristiti specifični pad tlaka

ili

gdje /?_l — specifični pad tlaka, Pa/m;

/ - duljina cjevovoda, m.

Za područje kvadratnog otpora, Darcy-Weisbachova formula za transport vode (p = const) predstavljena je kao

gdje je L \u003d 0,0894?_uh°'25/r_v = 16,3-10-6 na ^ = 0,001 m, str_v = 975.

(L = 13,62 106 at Do_uh = 0,0005 m).

Koristeći jednadžbu protoka G= r • o • S, odrediti promjer cjevovoda

Zatim

, 0,0475 0,5

Ovdje A" = 0,63 l; A* = 3,35 -2—; za 75 °S; R_v = 975; = 0,001;

R

A* = 12110″3; D? = 246. (Kada do, = 0,0005 m A% = 117-10’3, D? = 269).

Gubici u lokalnim otporima izračunavaju se korištenjem koncepta "ekvivalentne duljine" 1_E lokalni otpor. Uzimanje

dobivamo

Zamjenska vrijednost X= OD 1 (Do_uh / d)0,25 u (4 L 0), dobivamo

gdje A₁ = 9,1/^3'25. Za p = 975 kg/m3, Do_uh = 0,001 m A, = 51,1.

Omjer AR_m do AR_T predstavlja udio lokalnih gubitaka tlaka

Iz zajedničkog rješenja jednadžbi (4.6), (4.10) i (4.11) dobivamo
gdje

Za vodu

gdje Ap_v — raspoloživi pad tlaka, Pa.

ukupni pad tlaka

Zatim

Vrijednosti koeficijenta A i Av predstavljen u .

Provjera nepropusnosti sustava grijanja

Ispitivanje nepropusnosti provodi se u dvije faze:

• test hladnom vodom. Cjevovodi i baterije u višekatnoj zgradi pune se rashladnom tekućinom bez zagrijavanja, a mjere se pokazatelji tlaka. Istodobno, njegova vrijednost tijekom prvih 30 minuta ne može biti manja od standardnih 0,06 MPa. Nakon 2 sata gubitak ne može biti veći od 0,02 MPa. U nedostatku naleta, sustav grijanja visoke zgrade nastavit će raditi bez problema;
• testirati pomoću vruće rashladne tekućine. Sustav grijanja se testira prije početka razdoblja grijanja. Voda se isporučuje pod određenim tlakom, njezina vrijednost treba biti najveća za opremu.

No, stanovnici višekatnih zgrada, po želji, mogu u podrum ugraditi takve mjerne instrumente kao što su manometri i, u slučaju najmanjih odstupanja tlaka od norme, prijaviti to nadležnim komunalnim službama. Ako nakon svih poduzetih radnji potrošači i dalje nisu zadovoljni temperaturom u stanu, možda će trebati razmisliti o organiziranju alternativnog grijanja.

Tlak koji bi trebao biti u sustavu grijanja stambene zgrade reguliran je SNiP-ovima i utvrđenim standardima

Prilikom izračuna uzimaju u obzir promjer cijevi, vrste cjevovoda i grijača, udaljenost do kotlovnice, broj katova

Izračun provjere

Nakon što se utvrde svi promjeri cijevi u sustavu, pristupa se verifikacijskom proračunu čija je svrha konačno provjeriti ispravnost mreže, provjeriti usklađenost raspoloživog tlaka na izvoru i osigurati zadani tlak na najudaljeniji potrošač. U fazi proračuna provjere cijela je mreža povezana. Određuje se konfiguracija mreže (radijalna, prstenasta). Po potrebi se prema karti područja prilagođavaju duljine/pojedinačne dionice, ponovno se određuju promjeri cjevovoda. Rezultati proračuna daju osnovu za izbor crpne opreme koja se koristi u sustavu grijanja.

Proračun završava zbirnom tablicom i izradom pijezometrijskog grafikona na koji se primjenjuju svi gubici tlaka u mreži grijanja područja. Slijed izračuna prikazan je u nastavku.

• 1. Unaprijed izračunati promjer d /-ti dio mreže zaokružuje se na najbliži promjer prema standardu (naviše) prema asortimanu proizvedenih cijevi. Standardi koji se najčešće koriste su: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 i 1200 mm. Veće cijevi D_y = 1400 i ?>_na= 1800 mm se rijetko koristi u mrežama. Unutar granica Moskve, najčešće su okosnice mreže s uvjetnim promjerom D_y = 500 mm. Prema tablicama određuje se klasa čelika i asortiman cijevi proizvedenih u tvornici, na primjer: d= 259 mm, Čelik 20; d= 500 mm Čelik 15 GS ili drugi.
• 2. Pronađite broj Re i usporedite ga s granicom Re_np, određena formulom

Ako je Re > Re_np, tada cjevovod radi u području razvijenog turbulentnog režima (kvadratično područje). U protivnom je potrebno koristiti izračunate relacije za prolazni ili laminarni režim.

U pravilu, okosne mreže rade u kvadratnoj domeni. Situacija kada se u cijevi javlja prolazni ili laminarni režim moguća je samo u lokalnim mrežama, u pretplatničkim granama s malim opterećenjem. Brzina v u takvim cjevovodima može se smanjiti na vrijednosti v

• 3. Zamijenite stvarnu (standardnu) vrijednost promjera cjevovoda u formulama (5.32) i (5.25) i ponovno ponovite izračun. U ovom slučaju, stvarni pad tlaka Ar trebao bi biti niži od očekivanog.
• 4. Stvarne duljine sekcija i promjeri cjevovoda primjenjuju se na jednolinijski dijagram (slika 5.10).

Na shemu se također primjenjuju glavne grane, nesreće i sekcijski ventili, toplinske komore, kompenzatori na grijanju. Shema se provodi u mjerilu od 1:25 000 ili 1:10 000. Na primjer, za CHPP s električnom snagom od 500 MW i toplinskom snagom od 2000 MJ / s (1700 Gcal / h), raspon mreže je oko 15 km. Promjer vodova na izlazu iz CHP kolektora je 1200 mm. Kako se voda distribuira u pripadajuće grane, promjer glavnih cjevovoda se smanjuje.

Stvarne vrijednosti /, i d_t svaki dio i broj termalnih komora, oznake s površine zemlje upisuju se u konačnu tablicu. 5.3. Nivo lokacije CHPP uzima se kao nulta oznaka od 0,00 m.

1999. poseban program "Hidra“, napisan na algoritamskom jeziku Fortran-IV i otvoren za javnost na Internetu. Program vam omogućuje da interaktivno napravite hidraulički izračun i dobijete zbirnu tablicu rezultata. Osim stola, ponovno

Riža. 5.10. Jednoredni dijagram mreže grijanja i pijezometrijski grafikon

Tablica 5.3

Rezultati hidrauličkog proračuna glavne mreže okruga br. 17

Broj kamere	TO	DO,	DO2		Do,		Daljinski pretplatnik
D	—
Dužina presjeka, m		h	/z		h	L	L+
Nadmorska visina tla, m							0,0
Promjer cjevovoda	d	d2	d3		di	dn	da
Gubitak glave u tom području	DO	h2	*3		L/	DO
Piezometrijska glava u području	„R	H	n2		bok	nP	HL

Rezultat izračuna je piezometrijski grafikon koji odgovara istoimenoj shemi mreže grijanja.

Ako tlak padne

U tom slučaju preporučljivo je odmah provjeriti kako se statički tlak ponaša (zaustaviti pumpu) - ako nema pada, onda su cirkulacijske crpke neispravne, koje ne stvaraju tlak vode. Ako se također smanji, onda najvjerojatnije postoji curenje negdje u cjevovodima kuće, grijanju ili samoj kotlovnici.

Najlakši način za lokalizaciju ovog mjesta je isključivanjem raznih dijelova, praćenjem tlaka u sustavu. Ako se situacija normalizira pri sljedećem prekidu, tada dolazi do curenja vode na ovom dijelu mreže. Istodobno, uzmite u obzir da čak i malo curenje kroz prirubnički spoj može značajno smanjiti pritisak rashladne tekućine.

Proračun toplinskih mreža

Mreže za grijanje vode bit će dvocijevne (s izravnim i povratnim cjevovodima) i zatvorene - bez raščlanjivanja dijela vode mreže od povratnog cjevovoda do opskrbe toplom vodom.

Riža. 2.6 - Mreže grijanja

Tablica 2.5

br. račun toplinske mreže	Dužina mrežnog dijela	Toplinsko opterećenje na gradilištu
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Hidraulički proračun toplinskih mreža

a) Odjeljak 0-1

Potrošnja rashladne tekućine:

, gdje:

Q0-1 je procijenjena potrošnja topline koja se prenosi kroz ovu dionicu, kW;

tp i to su temperatura nosača topline u prednjem i povratnom cjevovodu, °S

Prihvaćamo specifični gubitak tlaka u glavnom cjevovodu h = 70 Pa / m, a prema Dodatku 2 nalazimo prosječnu gustoću rashladne tekućine c = 970 kg / m3, zatim izračunati promjer cijevi:

Prihvaćamo standardni promjer d=108 mm.

koeficijent trenja:

Iz Dodatka 4. uzimamo koeficijente lokalnih otpora:

- zasun, o=0,4

- T za ogranak, o=1,5, zatim zbroj koeficijenata lokalnog otpora ?o=0,4+1,5=1,9 - za jednu cijev toplinske mreže.

Ekvivalentna duljina lokalnih otpora:

Ukupni gubitak tlaka u dovodnim i povratnim cjevovodima.

, gdje:

l je tada duljina dijela cjevovoda, m

Hc \u003d 2 (8 + 7,89) 70 \u003d 2224,9 Pa \u003d 2,2 kPa.

b) Poglavlje 1-2 Potrošnja rashladne tekućine:

Prihvaćamo specifični gubitak tlaka u glavnom cjevovodu h=70 Pa/m.

Procijenjeni promjer cijevi:

Prihvaćamo standardni promjer d=89 mm.

koeficijent trenja:

Od aplikacije 4

- T za granu, o=1,5, zatim ?o=1,5 - za jednu cijev toplinske mreže.

Ukupni gubitak tlaka u dovodnom i povratnom cjevovodu:

\u003d 2 (86,5 + 5,34) 70 \u003d 12,86 kPa

Ekvivalentna duljina lokalnih otpora:

c) Poglavlje 2-4 Potrošnja rashladne tekućine:

Prihvaćamo specifični gubitak tlaka u grani h=250 Pa/m. Procijenjeni promjer cijevi:

Prihvaćamo standardni promjer d=32 mm.

koeficijent trenja:

Od aplikacije 4

- ventil na ulazu u zgradu, o=0,5, ?o=0,5 za jednu cijev toplinske mreže.

Ekvivalentna duljina lokalnih otpora:

Ukupni gubitak tlaka u dovodnom i povratnom cjevovodu:

=2 (7+0,6) 250=3,8 kPa

Preostale dionice toplinske mreže izračunavaju se slično prethodnim, podaci proračuna su sažeti u tablici 2.6.

Tablica 2.6

Mrežni račun br.	Potrošnja topline, kg/s	Proračun, promjer, mm	?O	le, mm	standard, promjer, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc = 98,66 kPa

Izbor mrežnih crpki.

Za prisilnu cirkulaciju vode u mrežama grijanja u kotlovnici ugrađujemo mrežne pumpe s električnim pogonom.

Opskrba mrežne pumpe (m3 / h), jednaka satnoj potrošnji mrežne vode u dovodnom vodu:

,

gdje: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. je izračunato toplinsko opterećenje koje pokriva rashladna tekućina - voda, W;

Fen. - toplinska snaga koju kotlovnica troši za vlastite potrebe, W

Fs.n \u003d (0,03 ... 0,1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp i to - izračunate temperature izravne i povratne vode, °S

so gustoća povratne vode (Dodatak 2; pri do=70°C so =977,8 kg/m3)

Fs.n=0,05 747,2=37,36 kW

Fr.v \u003d 747,2-37,36 \u003d 709,84 kW, zatim

Tlak koji razvija mrežna pumpa ovisi o ukupnom otporu mreže grijanja. Ako se rashladna tekućina dobiva u kotlovima za toplu vodu, tada se u obzir uzimaju i gubici tlaka u njima:

Nn=Ns+Nk,

gdje je Hk - gubici tlaka u kotlovima, kPa

Hc=2 50=100kPa (str.),

tada: Nn=98,66+100=198,66 kPa.

Iz Priloga 15. odabiremo dvije centrifugalne crpke 2KM-6 sa elektro pogonom (jedna od njih je rezervna), snage elektromotora je 4,5 kW.

Nosač topline za kondenzacijsku mrežu

Proračun za takvu toplinsku mrežu značajno se razlikuje od prethodnih, budući da je kondenzat istodobno u dva stanja - u pari i u vodi. Taj se omjer mijenja kako se kreće prema potrošaču, tj. para postaje sve vlažnija i na kraju se potpuno pretvara u tekućinu. Stoga proračuni za cijevi svakog od ovih medija imaju razlike i već se uzimaju u obzir drugim standardima, posebno SNiP 2.04.02-84.

Postupak za izračun cjevovoda kondenzata:

1. Prema tablicama utvrđuje se unutarnja ekvivalentna hrapavost cijevi.
2. Pokazatelji gubitka tlaka u cijevima u dijelu mreže, od izlaza rashladne tekućine od crpki za opskrbu toplinom do potrošača, prihvaćeni su prema SNiP 2.04.02-84.
3. Proračun ovih mreža ne uzima u obzir potrošnju topline Q, već samo potrošnju pare.

Značajke dizajna ove vrste mreže značajno utječu na kvalitetu mjerenja, budući da su cjevovodi za ovu vrstu rashladne tekućine izrađeni od crnog čelika, dijelovi mreže nakon mrežnih pumpi zbog propuštanja zraka brzo korodiraju od viška kisika, nakon čega je nekvalitetan stvara se kondenzat sa željeznim oksidima, što uzrokuje koroziju metala.Stoga se u ovom dijelu preporuča ugradnja cjevovoda od nehrđajućeg čelika. Iako će konačni izbor biti donesen nakon završetka studije izvodljivosti toplinske mreže.

Kako podići pritisak

Provjera tlaka u vodovima grijanja u višekatnicama je obavezna. Omogućuju vam analizu funkcionalnosti sustava. Pad razine tlaka, čak i za malu količinu, može uzrokovati ozbiljne kvarove.

U prisutnosti centraliziranog grijanja, sustav se najčešće testira hladnom vodom. Pad tlaka za 0,5 sati za više od 0,06 MPa ukazuje na prisutnost udara. Ako se to ne primijeti, sustav je spreman za rad.

Neposredno prije početka sezone grijanja provodi se ispitivanje s toplom vodom dovedenom pod maksimalnim tlakom.

Promjene koje se događaju u sustavu grijanja višekatnice najčešće ne ovise o vlasniku stana. Pokušaj utjecati na pritisak je besmislen pothvat. Jedino što se može učiniti je ukloniti zračne džepove koji su se pojavili zbog labavih spojeva ili nepravilnog podešavanja ventila za ispuštanje zraka.

Karakteristična buka u sustavu ukazuje na prisutnost problema. Za uređaje za grijanje i cijevi, ova pojava je vrlo opasna:

• Otpuštanje navoja i uništavanje zavarenih spojeva tijekom vibracija cjevovoda.
• Prekid opskrbe rashladnom tekućinom pojedinačnim usponima ili baterijama zbog poteškoća u odzračivanju sustava, nemogućnosti podešavanja, što može dovesti do njegovog odleđivanja.
• Smanjenje učinkovitosti sustava ako se rashladna tekućina ne prestane u potpunosti kretati.

Kako bi spriječili ulazak zraka u sustav, potrebno je prije testiranja u pripremi za sezonu grijanja pregledati sve priključke i slavine na propuštanje vode. Ako čujete karakteristično šištanje tijekom probnog rada sustava, odmah potražite curenje i popravite ga.

Možete nanijeti otopinu sapuna na zglobove i pojavit će se mjehurići na mjestu gdje je nepropusnost prekinuta.

Ponekad tlak padne i nakon zamjene starih baterija novim aluminijskim. Od kontakta s vodom na površini ovog metala pojavljuje se tanak film. Vodik je nusprodukt reakcije, a komprimiranjem se smanjuje tlak.

Ometanje rada sustava u ovom slučaju se ne isplati.
Problem je privremen i s vremenom nestaje sam od sebe. To se događa samo prvi put nakon ugradnje radijatora.

Ugradnjom cirkulacijske pumpe možete povećati pritisak na gornjim katovima visoke zgrade.

Mreže za parno grijanje

Ova mreža grijanja namijenjena je za sustav opskrbe toplinom pomoću nosača topline u obliku pare.

Razlike između ove i prethodne sheme uzrokovane su indikatorima temperature i tlakom medija. Strukturno su te mreže kraće, u velikim gradovima obično uključuju samo glavne, odnosno od izvora do centralnog grijanja. Ne koriste se kao unutarokružne i unutar-kućne mreže, osim na malim industrijskim mjestima.

Dijagram kruga se izvodi istim redoslijedom kao i kod vodenog rashladnog sredstva. Na dionicama su naznačeni svi mrežni parametri za svaku granu, podaci su preuzeti iz zbirne tablice granične satne potrošnje topline, s postupnim zbrajanjem pokazatelja potrošnje od krajnjeg potrošača do izvora.

Geometrijske dimenzije cjevovoda utvrđuju se na temelju rezultata hidrauličkog proračuna, koji se provodi u skladu s državnim normama i pravilima, a posebno SNiP-om. Odlučujuća vrijednost je gubitak tlaka medija plinskog kondenzata od izvora opskrbe toplinom do potrošača.S većim gubitkom tlaka i manjim razmakom između njih, brzina kretanja bit će velika, a promjer parnog cjevovoda morat će biti manji. Izbor promjera provodi se prema posebnim tablicama, na temelju parametara rashladne tekućine. Podaci se zatim unose u zaokretne tablice.

Kako kontrolirati tlak u sustavu

Za kontrolu na različitim točkama u sustavu grijanja, umetnuti su manometri koji (kao što je već spomenuto) bilježe višak tlaka. U pravilu se radi o deformacijskim uređajima s Bredanovom cijevi. U slučaju da je potrebno uzeti u obzir da manometar mora raditi ne samo za vizualnu kontrolu, već i u sustavu automatizacije, koriste se elektrokontaktni ili druge vrste senzora.

Točke vezivanja definirane su regulatornim dokumentima, ali čak i ako ste instalirali mali bojler za grijanje privatne kuće koji nije pod kontrolom GosTekhnadzora, ipak je preporučljivo koristiti ova pravila, jer ističu najvažnije točke sustava grijanja za kontrolu tlaka.

Kontrolne točke su:

1. Prije i poslije kotla za grijanje;
2. Prije i poslije cirkulacijskih crpki;
3. Izlaz toplinske mreže iz postrojenja za proizvodnju topline (kotlovnice);
4. Ulazak grijanja u zgradu;
5. Ako se koristi regulator grijanja, tada se manometri uključuju prije i poslije njega;
6. U prisutnosti sakupljača blata ili filtera, preporučljivo je umetnuti mjerače tlaka prije i poslije njih. Dakle, lako je kontrolirati njihovo začepljenje, uzimajući u obzir činjenicu da servisni element gotovo ne stvara pad.

Simptom kvara ili neispravnosti sustava grijanja su skokovi tlaka. Što oni zastupaju?