Odabir veličine cijevne peći
Svrha: odabrati peć koja zadovoljava početne podatke i prethodno izračunate parametre, te upoznati se s njezinim karakteristikama i dizajnom.
Izbor standardne veličine cijevne peći provodi se prema katalogu, ovisno o njegovoj namjeni, toplinskoj snazi i vrsti korištenog goriva.
U našem slučaju, svrha peći je zagrijavanje i djelomično isparavanje ulja, toplinski učinak PT iznosi 36,44 MW, a gorivo je loživo ulje. Na temelju ovih uvjeta odabiremo cijevna peć za kombinirano gorivo (loživo ulje + plin) SKG1.
Tablica 2.
Tehničke karakteristike peći SKG1.
|
Indikator |
Značenje |
|
Zračne cijevi: grijaća površina, m2 radna dužina, m |
730 18 |
|
Broj srednjih dijelova n |
7 |
|
Toplinski učinak, MW (Gcal/h) |
39,5 (34,1) |
|
Dopušteno toplinsko naprezanje radijacijskih cijevi, kW/m2 (Mcal/m2h) |
40,6 (35) |
|
Ukupne dimenzije (sa servisnim platformama), m: dužina L širina visina |
24,44 6 22 |
|
Težina, t: metal za peć (bez zavojnice) obloge |
113,8 197 |
Peći tipa SKG1 su slobodno vertikalne peći za izgaranje plamena, kutijaste, s horizontalnim rasporedom zavojnih cijevi u jednoj komori za zračenje. Plamenici tipa GGM-5 ili GP nalaze se u jednom redu na dnu peći. Sa svake strane komore za zračenje postavljeni su jednoredni zidni cijevni zasloni, koji su zračeni nizom okomitih baklji. Cijevni zaslon može biti jednoredni i dvoredni zidni.
Budući da se kombinirano gorivo sagorijeva u peći, na peći je predviđen kolektor plina kroz koji se plinovi izgaranja ispuštaju u poseban dimnjak.
Plamenici se servisiraju s jedne strane peći, zahvaljujući čemu se dvije jednokomorne peći mogu postaviti jedna uz drugu na zajednički temelj, spojene podestom, te tako tvoriti svojevrsnu dvokomornu peć.
Dizajn peći tipa SKG1 prikazan je na sl.2.
sl.2. Cijevna peć tipa SKG1:
1 - slijetanja; 2 - zavojnica; 3 - okvir; 4 - podstava; 5 - plamenici.
Zaključak: pri odabiru veličine peći uzet je u obzir uvjet najbliže aproksimacije, t.j. od svih standardnih veličina s toplinskim učinkom većim od izračunatog, odabran je onaj s najmanjim toplinskim učinkom (s malom marginom).
Načini sušenja
Tijekom procesa sušenja, pećnica može raditi na niskoj temperaturi, normalnoj ili visokoj temperaturi.
Niska temperatura i normalan način rada
Obrada drva na niskotemperaturni način provodi se na 45 °. Ovo je najmekša metoda, čuva sva izvorna svojstva stabla do najsitnijih nijansi i smatra se visokokvalitetnom tehnologijom. Na kraju procesa, sadržaj vlage u drvu je oko 20%, odnosno takvo se sušenje može smatrati preliminarnim.
Što se tiče normalnog načina rada, on se nastavlja na temperaturama do 90 °. Nakon sušenja, materijal ne mijenja oblik i veličinu, blago smanjuje svjetlinu boje, snagu. Ovo je najčešća tehnologija koja se koristi za razne vrste drva.
Način rada visoke temperature
U ovom načinu rada dolazi do sušenja zbog djelovanja pregrijane pare (temperatura preko 100 °) ili vrućeg zraka. Proces sušenja pri visokim temperaturama smanjuje čvrstoću drva, dajući mu tamniju nijansu, pa se materijal koristi za izradu sekundarnih komponenti građevina i namještaja. Istodobno, sušenje pregrijanom parom bit će nježnije nego uz korištenje zraka.
—
OPREZ 2
|
СÑема поÑоков в двÑÑкамеÑной пеÑÐ a |
Row "РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРгоð ð гоð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð - меевик конвекÑионной камеÑÑ Ð¾Ð´Ð½Ð¾Ð¿Ð¾ÑоÑнÑй
a
|
ТÐμÑнологиÑеÑÐºÐ°Ñ a |
ÐÑÐμÐ'вР° ÑиÑÐμÐ »Ñно иÑпР° ÑÐμнноÐμ D пÐμÑÐμгÑÐμÑоÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ноÐμ ÑÑÑÑÐμ поÑÑÑпР° ÐμÑ Ð² Ð'вÑÑпоÑоÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± ND ° nnn пÐμÑÑ 3 praćka; Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² ² ² ² Ð Ð Ð μ Ð ¢ ÐμÑмиÑÐμÑкоÐμ ND ° Ð · Ð »Ð¾Ð¶ÐμниÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ов оÑÑÑÐμÑÑвР»ÑÐμÑÑÑ Ð · Ð ° ÑÑÐμÑ ÑÐμпл Ð ° ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ ÑопР»Ð¸Ð²Ð½Ð¾Ð³Ð¾ гР°Ð·Ð°. ÐаÑо-ÑглеводоÑÐ¾Ð´Ð½Ð°Ñ ÑмеÑÑ Ð¿ÑоÑÐ¾Ð´Ð¸Ñ Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ¸ конвекÑионной камеÑй камеÑимеÑи500-600 rubalja. leđa РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРиз ÑÐдианÑнÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑѱ ÑоÑÑаÑÑѱ ÑоÑÑаÑÑѱ ÑоÑÑавлÑÑоÑÑавлѾавлÑÑавлÑ. Rocking soba РРкРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРР° РРРРРе и пÑомÑвкÑ.
a
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μñð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° Ð · N), пÐμÑÐμвР° Ð »Ð¸Ð²Ð ° nnn ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° л ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ °Ð¼ÐµÑÑ Ð¸ ÑÑодÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑбÑ. агÑеваемÑй змеевиков конвекÑионной камеÐ.
a
|
оððμμºººº ° ðμμÐððººðð ²²μððÐð ðð½²²²½ -¸ñððð½½²½½¸ð¾¸ ððð𸸸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸½ a |
Pokrenite ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° Ð · N), пÐμÑÐμмÐμÑÐ ° nnn ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° Ð »ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ ° мÐμÑÑ D ÑÑоД ÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑбÑ. агÑеваемÑй змеевиков конвекÑионной камеÐ, а заÑем - ÑадианÑной.
a
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² Δо¾ººº¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μ вÑÐµÑ Ð¿Ð¾Ñоков. Ð Ð Đ Đ ° виоñð оññð¸ оñ оñð оð ð РгР° Ð Ðμð ð¼ð °¾ð³ ÐμÐ ° Ð ¿Ð¾ñð ° Ð ¸ ¸ ¸ ¸ ¸ ¸ ¸ ñ Ð · оñeññð¾ð³ оññuð Ðоñð Ð𸸠ð³ð ° г ÐμоРРРРРРРРРРРРРРРРР· Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μl Ðа ÑиÑ. 29 Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð RлÑзаÑиÑÑ Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ° конвекÑионной камеÑÑ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð °Ð·ÑеженнÑм Ñагом. ÐовÐμÑÑноÑÑÑ Ð · мÐμÐμвикР° Ð · Ð ° ÑиÑного ÑкÑÐ ° нР° вÑоÐ'Ð¸Ñ Ð² вÐμÐ »Ð¸ÑÐ¸Ð½Ñ Ð¿Ð¾Ð²ÐμÑÑноÑÑи Ð · мÐμÐμвикР° ND ° Ð'иР° нÑной камеÑÑ.
a
S kosim svodom
Pod, ispod
razumijeva se radijacijski prijenos topline
apsorpcija topline zračenja, pod
konvektivni - prijenos topline kroz
pranje površina cijevi dimom
plinovi.
V
zračna komora osnovna veličina
toplina se prenosi zračenjem i samo
beznačajna - konvekcija, a u
konvekcijska komora - obrnuto.
lož ulje
ili se plin spaljuje plamenicima,
koji se nalaze na zidovima ili podu komore
radijacija. Time se stvara svjetlo
baklja, koja je užarena
čestice vrućeg goriva
zagrijana na 1300-1600 ° C, emitirati
toplina. Toplinske zrake padaju na van
površine cijevi radijacijske sekcije
i apsorbira, stvarajući tzv
upijajuća površina. Također toplinski
zrake dopiru i do unutarnjih površina
stijenke zračeće komore peći. Zagrijana
zidne površine, zauzvrat, zrače
toplina koja se također apsorbira
površine zračećih cijevi.
Na
ovu površinu radijacijske obloge
odjeljak stvara tzv. refleksivni
površina koja (teoretski) nije
apsorbira toplinu koju mu prenosi plin
peći okoliš, ali samo zračenje prenosi
to na cjevastu zavojnicu. Ako ne
uzeti u obzir gubitke kroz zidane zidove, zatim
tijekom normalnog rada
peći unutarnje površine zidova peći
emitiraju onoliko topline koliko apsorbiraju.
Proizvodi
sagorijevanje goriva su primarni i
glavni izvor apsorbirane topline
u radijacijskoj sekciji cijevnih peći
– 60–80% ukupne topline koja se koristi u peći
prenosi u komori za zračenje, ostalo
– u dijelu za konvekciju.
Triatomski
plinovi sadržani u dimnim plinovima
(vodena para, ugljični dioksid i
sumpor dioksid), također apsorbiraju i
emitiraju energiju zračenja u određenim
intervali valnih duljina.
Količina
radiant toplina apsorbirana u radiantu
komora, ovisi o površini baklje,
njegovu konfiguraciju i stupanj zaštite
peći. Velika površina baklje
poboljšava učinkovitost
izravan prijenos topline na površine
cijevi. Povećanje površine zida
također doprinosi rastu
učinkovitost prijenosa topline u zračenju
fotoaparat.
Temperatura
plinovi koji napuštaju dio radijacije,
je obično prilično visoka, a toplina ovih
plinovi se mogu dalje koristiti u
konvekcijska pećnica.
plinovi
izgaranje iz komore za zračenje, geganje
kroz zid prolaza, uđi
konvekcijska komora. konvekcijska komora
služi za korištenje fizičkog
toplina od produkta izgaranja koji izlaze iz
radijacijski dio, obično s temperaturom
700–900 °S. Toplina u konvekcijskoj komori
sirovine se prenose uglavnom konvekcijom
a dijelom zračenjem troatomskog
komponente dimnih plinova. Sljedeći dim
plinovi se usmjeravaju na dimnjak i dimnjak
cijevi se odvode u atmosferu.
Proizvod,
da se grije, jedan ili
nekoliko potoka ulazi u cijevi
konvektivni svitak, prolazi cijevi
zasloni komore za zračenje i zagrijani na
potrebna temperatura, izlazi
peći.
Vrijednost
konvektivni dio, obično
odabran na takav način da
temperatura odlazećih produkata izgaranja
kod svinja, bila je za gotovo 150 °C viša od
temperatura zagrijanih tvari na
ulaz u pećnicu. Stoga, toplinsko opterećenje
manje cijevi u konvektivnom dijelu nego
u zračenju, što je zbog niske
koeficijent prolaza topline sa strane
dimnih plinova.
Učinkovitost
prijenos topline konvekcijom nastaje zbog,
prije svega brzina kretanja dima
plinova u konvekcijskoj komori. Potjera
do velikih brzina je, međutim, suzdržan
dopuštene vrijednosti otpora
kretanje plinova.
Za
čvršći protok oko cijevi
plinova i veće turbulencije strujanja
dimovodne cijevi u konvekciji
komore se obično postavljaju
uzorak šahovnice. U nekim pećnicama
konstrukcije koriste rebraste
konvekcijske cijevi s vrlo razvijenim
površinski.
Gotovo
sve peći koje su trenutno u pogonu
vrijeme u rafinerijama,
su radiant-konvekcije,
oni.zavojnice cijevi nalaze se u
konvekcijske i zračne komore.
S takvim protustrujnim kretanjem sirovina
a proizvodi izgaranja goriva najviše
potpuno korištenje proizvedene topline
kad je spaljeno.
—
OPREZ 1
|
УÑÑÑойÑÑво еÑÑикалÑно-ÑакелÑной пе. a |
rамеÑа конвекÑии ÑаÑположена над камеÑой ÑадиаÑиРРРРРРРРРδÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Dd »Ñ ND ° вномÐμÑного ND ° ÑпÑÐμÐ'Ðμл ÐμÐ½Ð¸Ñ ÑÐμпР»Ð¾Ð²ÑÑ Ð¿Ð¾Ñоков ÑоÑÑÑнки ND ° Ñпол Ð ° гР° NN в ND ° ÑмР° Ñном поÑÑÐ'кÐμ Đ ¿Ð¾ ÑенÑÑÑ Ð¿Ð¾Ð´Ð° пеÑи в два ÑÑда.
a
|
оÐ'оð Ð ° ñ ñ Ð ° ñññðºÐ¾ññ𺠺Р° Ð ° Ð »ñнð¾ð¹ ñиð» иð½ð'ñð¸ ñ ðоð ð ºÐ¾ñ коññð 1 — ÑадианÑнÑе ÑÑÑби. 2 - мÑÑели. з - ÑоÑÑÑнки. a |
rамеÑа конвекÑии Ñ ñ ñ ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μm
a
|
| Ðμ½½ð¸ººð ¸¸ð𸸸¸¸¸¸μºººÐ½º¼μμμññºððð¼¼¾¼¼¼¼¼¼¼ð¼¼¼ð¼¼ a |
rамеÑа конвекÑии наÑодиÑÑÑÑÑÑÑнад камеÑой ÑадиаÑии. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð L. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ Ðð¾ð Ðð¾ð Риðμñð Ð'ð Ð'ð Ð'ð ° Ð Ð ° вР½Ð¾ð оð оñð оñð оñð оñð оñð оñð оññ ð Ð Đ Đ Đ Đ Đ Ð Đ Ð¸ðμñeμñ ð ½ð ± ко ðñ ñ ñ¼ð¾ ±.
a
|
пеÑи Ñипа ЦÐ. a |
rамеÑа конвекÑии Ð Đ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¸Ñ. ÐÐμÑÑикР° Ð »ÑнÑÐμ ÑÑÑÐ ± Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионного Ð · мÐμÐμвикР° могÑÑ Ð ± nnn гл Ð ° Ð'кими, ÑÑÐμÐ ± ÑÐμннÑми dd »D оÑиповР° r½Ð½Ñми.
a
RÐ°Ð¶Ð´Ð°Ñ ÐºÐ°Ð¼ÐµÑа конвекÑии иðμðμðμñðμðμðμðμð ðμð ðμðμ¾ð ð ð Ð Ð Đ Ð¾ñð ± Ð¾ñð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ¾r.
a
Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð Ð ñð¶ð¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
a
Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð Ð ñð¶ð¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
a
Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð Ð ñð¶ð¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð DND »Ð¸ÑиÑÐμл ÑнР° Ñ Ð¾ÑоР± ÐμнноÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½ÑÑÑÑкÑии NDD »Ð¸Ð½Ð'ÑиÑÐμÑÐºÐ¸Ñ Ð¿ÐμÑÐμй - Ð ± ол ÐμÐμ ND ° вномÐμÑноÐμ ND ° ÑпÑÐμÐ'ÐμÐ »Ð РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРопÑÑкР° ÐμмоÐμ ÑÐμÑÑнР° пÑÑжÐμниÐμ повÐμÑÑноÑÑи ND ° Ð'иР° нÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± нР° 20-30% d ÑмÐμнÑÑиÑÑ Ð²Ð¾Ð · можноÑÑÑ Ð¾ÑÐ »Ð¾Ð¶ÐμнР¸Ñ кокÑа на внÑÑÑенней повеÑÑноÑÑноÑÑноÑÑноÑÑннней
a
|
ТÑÑбÑаÑÐ°Ñ Ð¿ÐµÑÑÑÑÑÑÑнаклоннÑм Ñводоодоо a |
R камеÑе конвекÑии оÑновнР° Ñ Ð¿ÐμÑÐμÐ'Ð ° ND ° ÑÐμпР»Ð ° оÑÑÑÐμÑÑвл ÑÐμÑÑÑ, кР° к ÑкР° Ð · Ð ° но вÑÑÐμ, пÑÑÐμм ÑопÑикоÑновÐμÐ½Ð¸Ñ Ð³Ð ° Ð · ов Ñ ÑÑÑÐ ± ð Рм𸸠(60 - 70%), оññðð Ð Ð ñð½ððμ ñðμп¿¿¾ (20 - 30%) - о и Ро и Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐ ÐÐÐ »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · 700 rbl.
a
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐн ддд оð³ ооð воð ð Đ'ññð ° Ð¸Ð »Ð¸ ð Ð ° Ð ° Ð ° ñ Ð ° ñÐ °, Ð °, Ð½ð ° Ð» иоð ð º ºÐ¾ð кÐÅñð кк ñ¾ð ð ñ ñ ñ ñ ñ ñ Ðμμñuð Ñно.
a
Fizičke i mehaničke karakteristike Solcoat kompozitnih spojeva
| Opcije sastava | Zeleni solcoat | CroMag Solcoat | Crni Solcoat | bijeli slani kaput | Bok Solcoat | Hi-e cijevi |
| Izgled | Mat zelena | svijetlozelena glatka | crno siva glatka | Svijetlo siva glatka | tamnozelena glatka | zeleno siva glatka |
| Temperatura taljenja | >1900 | 1800 | 700 | 1500 | >1900 | 1870 |
| Viskoznost (4mm) 1) | 13 | 11 | 11 | 13 | 14,6 | 14,6 |
| toplinsko širenje | 7,2×10-6 do 6,4×10-5 | 6,4×10-6 do 4,8×10-5 | 1.1 – 4.3×10-5 | 9,3×10-6 do 4,8×10-5 | 6,9×10-6 do 4,8×10-5 | 9,8x10-5 |
| Toplinska vodljivost [W/m.K] na 300ºC 2) | 0,088 | 0,088 | 0,189 | 0,083 | 0,089 | 0,089 |
| Gustoća nakon kalcinacije [g/cm3] | 2,4 | 1,9 | 3,3 | 2,4 | 2,8 | 2,8 |
| Gubitak težine nakon zagrijavanja na 750ºC | ||||||
| Emisivnost (crnilo) | 0,92 | 0,9 | 0,32 | 0,98 | 0,98 | |
| Poroznost | ||||||
| Otpornost na toplinski udar [ºC/sec] | >600 | >500 | >200 | >500 | >800 | >780 |
| Adhezija | ||||||
| na metal 3) | 13 – 15 | 13 – 15 | 11 – 13 | 12 – 14 | 13 – 14 | 11 – 13 |
| za keramiku 3) | >40 | >40 | 28 — 45 | >40 | >40 | 28 — 45 |
| Otpornost na habanje | ||||||
| na 20ºC 4) | 3,7 (100%) | 3.6 (100%) | 1,5 (100%) 6) | 4,6 (100%) | 3.8 (100%) | 3.9 (100%) 6) |
| na 1000ºC 4.5) | 3,5 (106%) | 3.6 (105%) | 1,2 (125%) 6) | 4,4 (105%) | 4.6 (105%) | 4.6 (125%) 6) |
| Čvrsta komponenta sastava | ||||||
| Prividna (nasipna) gustoća [g/cm3] | 1,43 | 1,27 | 3 | 1,35 | 1,65 | 1,68 |
| Izgled | Svijetlozeleni prah | Svijetlozeleni prah | crni prah | Svijetlo sivi prah | Tamnozeleni prah | Sivo-zeleni prah |
1) na 18°C 2) na crvenoj vrućoj žici 3) CSN EN 24624 4) ASTM C 704 – 94 5) ∆T= -980°C 6) Početak na 700°C, ∆T= -680°C
—
OPREZ 2
R камеÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРг
a
R камеÑе конвекÑии пÐÐñðððð ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¸Ð·Ð»ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ ÑÑенок кладки. ÐÐ ° иð Роð ð Ðμð ð º º º ¸ ¸ ¸ ¸Ðμñuð ð Ðμð ð в в кР° кÐμð коРкоð кðñð Ðð Ðμññ Ðμññ пññð ð º ºÐ¾ð коРкоÐ. оð½ððððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70%. 30% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии ND ° ÑпоР»Ð¾Ð¶ÐμÐ½Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÐμ ÑÑÑÐ ± Ñ, воÑпÑинимР° ÑÑиÐμ ÑÐμпл о гР»Ð ° внÑм оР± ND ° Ð · ом пÑÑÐμм конвÐμкÑиР¸ - Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
|
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ñ Ð Ð Ð . a |
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Nastavi. ÐÐ ° иð Роð ð Ðμð ð º º º ¸ ¸ ¸ ¸Ðμñuð ð Ðμð ð в в кР° кÐμð коРкоð кðñð Ðð Ðμññ Ðμññ пññð ð º ºÐ¾ð коРкоÐ. оða½ðððððð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
a
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ
a
R камеÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð ° Ð ° Ð ° Ð Ð Ð Ð Đ Ð Đ Ð Đ Ð Đ¾ Ð Đ¾ иРиРиРиРи и и и иð ð ð ¾r ÐÐ ° иð Роð ð Ðμð ð º º º ¸ ¸ ¸ ¸Ðμñuð ð Ðμð ð в в кР° кÐμð коРкоð кðñð Ðð Ðμññ Ðμññ пññð ð º ºÐ¾ð коРкоÐ. оð½ððððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70%. 30% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии ÑÑÑÑевой поÑок наÑодиÑÑÑв жидком кодком Ñнннм
a
|
СÑема пеÑедаÑи Ñепаа камеÑе кве кве кве кве квнквн a |
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¿ °ÐµÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑией; оð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÐÐÐÐÐÐÐÐÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
|
РРРРРРР'РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРж н ж a |
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð ° Ð ° Ð ° Ð Ð Ð Ð Đ Ð Đ Ð Đ Ð Đ¾ Ð Đ¾ иРиРиРиРи и и и иð ð ð ¾r
a
|
rh. 1-гоÑелка. 2 - ruf 3-змеевики. a |
Pojednostavljeni proračun komore za zračenje
Svrha ovog koraka proračuna je odrediti temperaturu produkata izgaranja koji izlaze iz peći i stvarnu toplinsku gustoću površine zračnih cijevi.
Temperatura produkata izgaranja koji izlaze iz peći nalazi se metodom uzastopne aproksimacije (metoda iteracija), koristeći jednadžbu:
,
gdje qR i qrk — toplinski stres površine zračnih cijevi (stvarni) koji se može pripisati slobodnoj konvekciji, kcal/m2h;
HR — ogrjevna površina zračnih cijevi, m2 (vidi tablicu 2);
HR /Hs - omjer površina, ovisno o vrsti peći, o vrsti i načinu izgaranja goriva; prihvatiti HR /Hs = 3,05 ;
je prosječna temperatura vanjske stijenke zračnih cijevi, K;
- koeficijent, za ložišta sa slobodnim plamenikom = 1,2;
Ss \u003d 4,96 kcal / m2 hK - koeficijent zračenja potpuno crnog tijela.
Bit proračuna metodom iteracije je da postavljamo temperaturu produkata izgaranja TP, što je unutar 10001200 K, a na toj temperaturi određujemo sve parametre uključene u jednadžbu za izračun TP. Zatim se ova jednadžba izračunava TP te uspoređuje primljenu vrijednost s prethodno primljenom. Ako se ne podudaraju, izračun se nastavlja usvajanjem TPjednak onom koji je izračunat u prethodnoj iteraciji. Proračun se nastavlja do zadanih i izračunatih vrijednosti TP ne podudaraju s dovoljnom točnošću.
Za prvu iteraciju uzimamo TP = 1000 K.
Prosječni maseni toplinski kapaciteti plinova pri datoj temperaturi, kJ/kgK:
; ;
; ; .
Sadržaj topline produkata izgaranja na temperaturi TP = 1000 K:
kJ/kg.
Maksimalna temperatura produkata izgaranja određena je formulom:
,
gdje T je smanjena temperatura produkata izgaranja; T = 313 K;
T = 0,96 - učinkovitost peći;
DO.
Prosječni maseni toplinski kapaciteti plinova pri temperaturi Tmaks, kJ/kgK:
; ;
; ; .
Sadržaj topline produkata izgaranja na temperaturi Tmaks:
kJ/kg.
Sadržaj topline produkata izgaranja na temperaturi Twow.:
kJ/kg.
Izravni omjer povrata:
Stvarni toplinski stres površine zračnih cijevi:
kcal/m2h.
Temperatura vanjske stijenke zaslona izračunava se po formuli:
,
gdje 2 = 6001000 kcal/m2hK je koeficijent prijenosa topline sa zida na zagrijani proizvod; prihvatiti 2 = 800 kcal/m2hK;
- debljina stijenke cijevi, = 0,008 m (2, Tablica 5);
= 30 kcal/mchK je koeficijent toplinske vodljivosti stijenke cijevi;
ljut / ljut - omjer debljine i koeficijenta toplinske vodljivosti naslaga pepela; za tekuća goriva ljut / ljut = 0,002 m2hK/kcal (2, str.43);
C je prosječna temperatura zagrijanog proizvoda;
DO.
Toplinski stres na površini zračnih cijevi, koji se može pripisati slobodnoj konvekciji:
kcal/m2h.
Dakle, temperatura proizvoda izgaranja koji izlaze iz peći:
DO.
Kao što vidite, izračunato TP ne odgovara vrijednosti uzetoj na početku izračuna, stoga ponavljamo izračun, uzimajući TP = 1062,47 K.
Rezultati izračuna prikazani su u obliku tablice.
Tablica 3
|
broj iteracije |
ja |
Tmax, DO |
imax, |
, |
, DO |
, |
tp, DO |
|
|
2 |
16978,0 |
2197,5 |
45574,6 |
0,6952 |
24467,9 |
599,1 |
3870,3 |
1038,43 |
|
3 |
16415,4 |
2202,7 |
45712,2 |
0,7108 |
25016,9 |
601,0 |
3601,1 |
1046,12 |
|
4 |
16638,2 |
2200,7 |
45658,0 |
0,7046 |
24798,7 |
600,2 |
3707,5 |
1045,81 |
Izračunavamo količinu topline koja se prenosi na proizvod u komori za zračenje:
kJ/h
sl.3. Shema komore za zračenje cijevne peći:
I - sirovine (ulaz); II - sirovina (izlaz); III - proizvodi izgaranja goriva; IV - gorivo i zrak.
Zaključci: 1) izračunati temperaturu produkata izgaranja koji izlaze iz peći metodom uzastopne aproksimacije; njegovo značenje TP = 1045,81 K;
2) stvarna toplinska gustoća površine zračećih cijevi u ovom slučaju bila je qR = 24798,7 kcal/m2h;
3) uspoređivanje dobivene vrijednosti stvarne toplinske gustoće s dopuštenom vrijednošću za ovu peć qdodati.= 35 Mcal/m2h (vidi tablicu 2), možemo reći da je naša peć podopterećena.
Izrada uradi sam
Za sušenje drva na privatan način potrebna je posebna komora koju možete sami izraditi. Ako morate vlastitim rukama izgraditi sušilicu za drvo, tada na zemljištu morate dodijeliti površinu od oko 10 m2 za ugradnju. Trebat će vam beton za temelj, materijal i toplinsku izolaciju za zidove, montažnu pjenu, ventilacijski sustav, bojler i pomoćnu opremu.
Faze izgradnje
Izgradnja mini sušilice sastoji se od uzastopnih faza:
- priprema temelja za ugradnju;
- zaziđivanje;
- toplinska izolacija;
- ugradnja krova i vrata;
- ugradnja na strop radijatora i ventilatora;
- ugradnja kotla u skladu sa sigurnosnim propisima, polaganje cijevi.
