Određivanje toplinskih gubitaka, ili što je to, termovizijski pregled kuće

1. JEDNADŽBE IZRAVNE I INVERZNE TOPLINSKE RAVNOTEŽE

Najcjelovitiju sliku o ekonomskoj izvedbi brodskog kotla daje toplinska bilanca koja pokazuje koliko topline ulazi u kotao, koji se njezin dio korisno koristi (za proizvodnju pare), a koji dio gubi.

Toplinska bilanca je primjena zakona održanja energije na analizu radnog procesa kotla. Prilikom analize radnog procesa kotla u stacionarnom (ili stalnom) načinu rada, toplinska bilanca se sastavlja na temelju rezultata toplinskih ispitivanja. V

Općenito, jednadžba toplinske ravnoteže ima oblik
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,tj	(4,1)
i=2

gdje je QPOD količina topline dovedene u parni kotao, kJ/kg; Q1 – korisna toplina, kJ/kg;

QPOT – toplinski gubici, kJ/kg

U standardnoj metodi izračuna razvijenoj za stacionarne kotlove, preporuča se uzeti u obzir svu toplinu koja se dovodi u peć iz 1 kg goriva (slika 4.1), t.j.

P	POD, ISPOD	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ITD	(4,2)
		H T

gdje je QHP neto ogrjevna vrijednost radne mase goriva, kJ/kg;

QT, QB, QPR - količina unesene topline s gorivom, zrakom i parom, koja se dovodi za atomizaciju goriva, kLJ/kg.

Posljednje tri vrijednosti određuju se na sljedeći način. Fizička toplina goriva

QT	= cT tT	(4,3)

gdje je cT toplinski kapacitet goriva pri njegovoj temperaturi zagrijavanja tT, kJ/(kg K)

Vrijednost QB uzima u obzir samo toplinu koju prima zrak izvan kotla, na primjer, u parnom grijaču zraka. Uz uobičajeni raspored kotla s plinskim grijanjem zraka, jednaka je količini topline koja se uvodi u peć s hladnim zrakom, t.j.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI HV	(4,4)
gdje je α koeficijent viška zraka;
sHV – toplinski kapacitet hladnog zraka pri temperaturi tXB;
I XB- entalpija teorijske količine zraka V, kJ / kg
Količina topline koja se dovodi u peć s parom za raspršivanje loživog ulja,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

gdje je GPR potrošnja pare za raspršivanje VC goriva, kg/h;

iPR, i” – entalpija pare za raspršivanje goriva i suhe zasićene pare u dimnim plinovima, kJ/kg.

Vrijednost i” u jednadžbi (4.5) može se uzeti jednakom 2500 kJ/kg, što odgovara parcijalnom tlaku vodene pare u dimnim plinovima pH2O od 0,01 MPa.

Za brodske kotlove, definirajuća količina u jednadžbi (4.2) je QHP, budući da zbroj preostalih članova ne prelazi 1% QP. S tim u vezi, pri sastavljanju toplinske bilance brodskih kotlova obično se uzima kada se zrak zagrijava dimnim plinovima QPOD \u003d QHP, a kada

grijana parom QPOD = QHP +QB . U ovom slučaju, prva jednadžba je glavna, budući da je para

Vrste toplinskog otpada

Svako mjesto ima svoju vrstu potrošnje topline. Razmotrimo svaki od njih detaljnije.

Kotlovnica

U njemu je ugrađen kotao koji pretvara gorivo i prenosi toplinsku energiju na rashladnu tekućinu. Svaka jedinica gubi dio proizvedene energije zbog nedovoljnog izgaranja goriva, izlaza topline kroz zidove kotla, problema s puhanjem. Kotlovi koji se danas koriste u prosjeku imaju učinkovitost od 70-75%, dok će noviji kotlovi dati učinkovitost od 85% i njihov je postotak gubitaka znatno manji.

Dodatni utjecaj na rasipanje energije imaju:

1. nedostatak pravovremenog podešavanja načina rada kotla (gubici se povećavaju za 5-10%);
2. neusklađenost između promjera mlaznica plamenika i opterećenja toplinske jedinice: prijenos topline je smanjen, gorivo ne gori u potpunosti, gubici se povećavaju u prosjeku za 5%;
3. nedovoljno često čišćenje zidova kotla - pojavljuju se kamenac i naslage, učinkovitost rada smanjuje se za 5%;
4. nedostatak sredstava za praćenje i podešavanje - paromjera, brojila električne energije, senzora toplinskog opterećenja - ili njihova netočna postavka smanjuje faktor korisnosti za 3-5%;
5. pukotine i oštećenja zidova kotla smanjuju učinkovitost za 5-10%;
6. korištenje zastarjele crpne opreme smanjuje troškove kotlovnice za popravak i održavanje.

Gubici u cjevovodima

Učinkovitost glavnog grijanja određena je sljedećim pokazateljima:

1. Učinkovitost pumpi, uz pomoć kojih se rashladna tekućina kreće kroz cijevi;
2. kvaliteta i način polaganja toplinske cijevi;
3. ispravne postavke mreže grijanja, o kojima ovisi distribucija topline;
4. duljina cjevovoda.

Pravilnim projektiranjem toplinske trase standardni gubici toplinske energije u toplinskim mrežama neće prelaziti 7%, čak i ako se potrošač energije nalazi na udaljenosti od 2 km od mjesta proizvodnje goriva. Zapravo, danas u ovoj dionici mreže gubici topline mogu doseći 30 posto ili više.

Gubici predmeta potrošnje

Moguće je odrediti višak potrošnje energije u grijanoj prostoriji ako postoji mjerač ili mjerač.

Razlozi ovakvog gubitka mogu biti:

1. neravnomjerna raspodjela grijanja u cijeloj prostoriji;
2. razina grijanja ne odgovara vremenskim uvjetima i sezoni;
3. nedostatak recirkulacije opskrbe toplom vodom;
4. nedostatak senzora za kontrolu temperature na kotlovima za toplu vodu;
5. prljave cijevi ili unutarnja curenja.

Proračun toplinske ravnoteže kotla. Određivanje potrošnje goriva

Toplinska ravnoteža kotla

Izrada toplinske bilance kotla sastoji se od uspostavljanja jednakosti između količine topline koja ulazi u kotao, koja se naziva raspoloživa toplina Q_P, i količinu korisne topline Q₁ i toplinski gubici Q₂, Q₃, Q₄. Na temelju toplinske bilance izračunava se učinkovitost i potrebna potrošnja goriva.

Toplinska bilanca se sastavlja u odnosu na stabilno toplinsko stanje kotla na 1 kg (1 m3) goriva pri temperaturi od 0°C i tlaku od 101,3 kPa.

Opća jednadžba toplinske ravnoteže ima oblik:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

gdje je Q_P — raspoloživa toplina goriva; P_v.vn - toplina koja se unosi u peć zrakom kada se zagrijava izvan kotla; P_f - toplina uvedena u peć mlazom pare (para "mlaznica"); P₁ - korisna toplina; P₂ — gubitak topline s dimnim plinovima; P₃ - gubitak topline od kemijske nepotpunosti izgaranja goriva - gubitak topline od mehaničke nepotpunosti izgaranja goriva; P₅ — gubitak topline od vanjskog hlađenja; P₆ — gubitak topline troske.

Prilikom sagorijevanja plinovitog goriva u nedostatku grijanja vanjskog zraka i pare, vrijednosti Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ jednaki su 0, pa će jednadžba toplinske ravnoteže izgledati ovako:

P_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Raspoloživa toplina 1 m3 plinovitog goriva:

P_P = Qd_i +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

gdje je Qd_i — neto kalorijska vrijednost plinovitog goriva, kJ/m3 (vidi tablicu 1); i_tl — fizička toplina goriva, kJ/m3. Uzima se u obzir kada se gorivo zagrijava vanjskim izvorom topline. U našem slučaju to se ne događa, pa je Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

P_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Gubitak topline i učinkovitost kotla

Gubitak topline obično se izražava kao % raspoložive topline goriva:

itd. (2.4.2-1)

Gubitak topline s dimnim plinovima u atmosferu definira se kao razlika između entalpija produkata izgaranja na izlazu posljednje ogrjevne površine (ekonomajzer) i hladnog zraka:

, (2.4.2-2)

gdje ja_wow = IN _EC je entalpija izlaznih plinova. Određeno interpolacijom prema tablici 7 za zadanu temperaturu dimnih plinova t_wow°S:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_wow = bN_EC — koeficijent viška zraka iza ekonomajzera (vidi tablicu 3);

ja_0.h.v. je entalpija hladnog zraka,

ja_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

gdje (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpija 1 m3 hladnog zraka pri t_h.v. = 30°S; VH je teoretski volumen zraka, m3/m3 (vidi tablicu 4) = 9,74 m3/m3.

ja_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Prema tablici parametara parnih kotlova t_wow = 162°S,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Gubitak topline uslijed kemijskog nepotpunog izgaranja q₃ , %, nastaje zbog ukupne topline izgaranja produkata nepotpunog izgaranja preostalih u dimnim plinovima (CO, H₂, CH₄ i tako dalje.). Za projektirani kotao prihvaćamo

q₃ = 0,5%.

Gubitak topline od vanjskog hlađenja q₅ , %, uzeto prema tablici 8, ovisno o učinku pare kotla D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

gdje je D, t/h - iz početnih podataka = 6,73 t/h.

Tablica 8 - Gubici topline od vanjskog hlađenja repnog parnog kotla

Nazivna snaga pare kotla D, kg/s (t/h)	Gubitak topline q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Pronalaženje približne vrijednosti q₅ , %, za nazivni kapacitet pare od 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Ukupni gubici topline u kotlu:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Učinkovitost kotla (bruto):

h_DO \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Mjere za smanjenje gubitka topline s površine cjevovoda

Ušteda energije tijekom transporta toplinske energije prvenstveno ovisi o kvaliteti toplinske izolacije. Glavne mjere uštede energije koje smanjuju gubitak topline s površine cjevovoda su:

izolacija neizoliranih područja i obnova cjelovitosti postojeće toplinske izolacije;

obnova integriteta postojeće hidroizolacije;

nanošenje premaza koji se sastoji od novih toplinski izolacijskih materijala ili korištenje cjevovoda s novim vrstama toplinski izolacijskih premaza;

izolacija prirubnica i ventila.

Izolacija neizoliranih dijelova je primarna mjera uštede energije, budući da su toplinski gubici s površine neizoliranih cjevovoda vrlo veliki u odnosu na gubitke s površine izoliranih cjevovoda, a trošak primjene toplinske izolacije relativno je nizak.

Nove vrste toplinskoizolacijskih premaza trebale bi imati ne samo nisku toplinsku vodljivost, već i nisku propusnost zraka i vode, kao i nisku električnu vodljivost, što smanjuje elektrokemijsku koroziju materijala cijevi.

U slučaju kršenja integriteta sloja hidroizolacijskih premaza, dolazi do povećanja sadržaja vlage u toplinskoj izolaciji. Budući da je toplinska vodljivost vode u temperaturnom području mreže grijanja X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), a toplinska vodljivost materijala za toplinsku izolaciju obično je A,_iz \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), tada vlaženje materijala može povećati njegovu toplinsku vodljivost nekoliko puta (u praksi, više od 3 puta).

Vlaženje toplinske izolacije pridonosi uništavanju cijevi zbog korozije njihove vanjske površine, zbog čega se vijek trajanja cjevovoda smanjuje nekoliko puta. Stoga se na metalnu površinu cijevi nanosi antikorozivni premaz, na primjer, u obliku silikatnih emajla, izola itd.

Trenutno se široko uvode toplinski cjevovodi tipa "cijev u cijevi" s izolacijom od poliuretanske pjene u vodonepropusnoj ljusci s daljinskim upravljanjem cjelovitosti izolacije. Ovaj dizajn omogućuje predizolaciju poliuretanskom pjenom i zatvaranje u polietilen ne samo cijevi, već i svih komponenti sustava (kuglični spojevi, temperaturni kompenzatori, itd.). Toplovodi ovog dizajna položeni su podzemno bez kanala i omogućuju značajnu uštedu energije zbog tvorničke prefabrikacije pojedinačnih izoliranih elemenata i visoke nepropusnosti topline i vlage. Za uspješan rad predizoliranih cjevovoda potrebna je visokokvalitetna instalacija. Istodobno, mogu funkcionirati bez zamjene do 30 godina.

Preventivne mjere za smanjenje gubitaka topline s površine cjevovoda su: sprječavanje plavljenja cjevovoda kao posljedica postavljanja odvoda (ako nisu dostupni) i njihovo održavanje u ispravnom stanju; ventilacija prolaznih i neprolaznih kanala kako bi se spriječilo ulazak kondenzata na površinu toplinske izolacije.

Druga mjera koja smanjuje gubitak topline s površine cjevovoda je prijelaz sustava opskrbe toplinom na niži temperaturni grafikon (sa 150/70 na 115/70 ili 95/70 °C/°C), što dovodi do smanjenja temperaturna razlika nosača topline u dovodnom cjevovodu i okolišu. Međutim, to će zahtijevati veći protok rashladne tekućine kroz sustav kako bi se prenijela potrebna količina topline do potrošača. Da biste to učinili, morate povećati troškove električne energije za pogon crpki.Stoga je za utvrđivanje izvedivosti provedbe događaja koji se razmatra nužna studija izvedivosti.

Toplinski proračun komore za izgaranje

Koristeći projektne podatke kotla, izradit ćemo proračunsku shemu za peć.

Riža. 2.1 - Shema komore za izgaranje

Proračun peći prikazujemo u tablici 2.3.

Tablica 2.3

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Plaćanje
Promjer i debljina sitastih cijevi	dx	mm	Prema crtežu	32x6
Nagib cijevi	S1	mm	Također	46
Površine:
prednji zid	Ff	m2	Prema sl. 2.1	33,3.16,32=543,5
stražnji zid	Fz	Također
bočni zid	Fb
ognjište	Financer	8,47.16,32=138,2
strop	Fp	3,2.16,32=52,2
izlazni prozor	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Ukupna površina zidova komore za izgaranje	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Volumen komore za izgaranje	Vt	m3	Prema sl. 2.1	233,5.16,32=3811
Efektivna debljina zračećeg sloja	s	m
Toplinsko naprezanje volumena peći	kW/m3
Koeficijent viška zraka u peći	T	—	Ranije prihvaćeno	1,05
temperatura vrućeg zraka	tg.c.	S	S obzirom na to	333
Entalpija vrućeg zraka	kJ/m3	Prema tablici 2.2	4271,6
Toplina koju zrak unosi u peć	Qv	kJ/m3
Korisno odvođenje topline u peći	QT	kJ/m3
Teoretska temperatura izgaranja	a	S	Prema tablici 2.2	2145C
Apsolutna teoretska temperatura izgaranja	Ta	DO	a+273	2418
Visina plamenika	hg	m	Prema sl. 2.1
Visina ložišta (do sredine izlaznog plinskog prozora)	Nt	m	Također
Maksimalni pomak temperature iznad zone plamenika	x	—	Pri korištenju vrtložnih plamenika u više razina i D>110kg/s	0,05
Relativni položaj temperaturnog maksimuma duž visine peći	xt	—
Koeficijent	M	—
Temperatura plinova na izlazu iz peći	S	Prihvaćamo unaprijed	1350
Apsolutna temperatura plina na izlazu iz peći	DO	1623
Entalpija plina	kJ/m3	Prema tablici 2.2	23993
Prosječni ukupni toplinski kapacitet produkata izgaranja	Vcav	kJ/(m3.K)
Pritisak u peći	R	MPa	prihvatiti	0,1
Koeficijent slabljenja zraka troatomskim plinovima
Toplinska emisivnost nesvjetlećih plinova	G	—
Omjer sadržaja ugljika i vodika u gorivu	—
Koeficijent prigušenja snopa česticama čađe
Koeficijent slabljenja zraka svjetlećom svjetiljkom	k
Koeficijent toplinskog zračenja svjetlećeg dijela baklje	S	—
Koeficijent koji karakterizira udio volumena peći ispunjenog svjetlećim dijelom baklje	m	—	Pri izgaranju plina i	0,1
Koeficijent toplinskog zračenja baklje	f	—
Kut ekrana	x	—	Za zaslone peraja	1
Uvjetni koeficijent površinske kontaminacije	—	Prilikom izgaranja plinskih i zidnih membranskih zaslona	0,65
Omjer toplinske učinkovitosti štita	ekv	—	.X	0,65
Temperaturni koeficijent	A	—	Za prirodni plin	700
Korekcioni faktor za međusobnu izmjenu topline volumena plina gornjeg dijela peći i sita	—
Uvjetni koeficijent onečišćenja površine ulaza u zaslon	Izlaz	—		0,65.0,52=0,338
Koeficijent toplinske učinkovitosti izlazne površine	Izlaz	—	out.x	0,338
Prosječni koeficijent toplinske učinkovitosti	oženiti se	—
Koeficijent toplinskog zračenja peći	T	—
Vrijednost za formulu za izračunatu temperaturu plinova na izlazu iz peći	R	—
Procijenjena temperatura plina na izlazu iz peći	S	Razlikuje se od prethodno prihvaćenog za manje od 100S, stoga druga aproksimacija nije potrebna
Entalpija plina	kJ/m3	Prema tablici 2.2	24590
Količina topline primljena u peći	kJ/m3
Površina zidova peći, okupirana plamenicima	Fgor	m2	Od crtanja	14
Grijaća površina rešetki peći koja prima zračenje	Nl	m2
Prosječno toplinsko opterećenje grijaće površine sita peći	ql	kW/ m2

Klasifikacija sustava za opskrbu toplinom

Postoji klasifikacija sustava za opskrbu toplinom prema različitim kriterijima:

1. Po snazi ​​- razlikuju se po udaljenosti prijenosa topline i broju potrošača. Lokalni sustavi grijanja nalaze se u istim ili susjednim prostorijama. Grijanje i prijenos topline na zrak kombinirani su u jedan uređaj i smješteni u peći. U centraliziranim sustavima jedan izvor osigurava grijanje za nekoliko prostorija.
2. Po izvoru topline. Dodijelite opskrbu daljinskom toplinom i opskrbu toplinom.U prvom slučaju izvor grijanja je kotlovnica, a u slučaju grijanja toplinu daje CHP.
3. Po vrsti rashladne tekućine razlikuju se sustavi vode i pare.

Rashladna tekućina, zagrijana u kotlovnici ili CHP, prenosi toplinu na uređaje za grijanje i vodoopskrbu u zgradama i stambenim zgradama. Toplinski sustavi vode su jedno- i dvocijevni, rjeđe - višecijevni. U stambenim zgradama najčešće se koristi dvocijevni sustav, kada topla voda ulazi u prostor kroz jednu cijev, a vraća se u CHP ili kotlovnicu kroz drugu cijev, nakon što je odustala od temperature. Razlikuju se otvoreni i zatvoreni sustavi vode. S otvorenom vrstom opskrbe toplinom, potrošači dobivaju toplu vodu iz opskrbne mreže. Ako se voda koristi u potpunosti, koristi se jednocijevni sustav. Kada se dovod vode zatvori, rashladna tekućina se vraća u izvor topline.

Sustavi daljinskog grijanja moraju ispunjavati sljedeće zahtjeve:

• sanitarno-higijenski - rashladna tekućina ne utječe negativno na uvjete prostora, osiguravajući prosječnu temperaturu uređaja za grijanje u području od 70-80 stupnjeva;
• tehnički i ekonomski - proporcionalni omjer cijene cjevovoda i potrošnje goriva za grijanje;
• operativni - prisutnost stalnog pristupa kako bi se osigurala prilagodba razine topline ovisno o temperaturi okoline i sezoni.

Toplinske mreže polažu iznad i ispod zemlje, uzimajući u obzir teren, tehničke uvjete, temperaturne uvjete rada i proračun projekta.

Prilikom odabira teritorija za polaganje toplinskog cjevovoda, potrebno je uzeti u obzir sigurnost, kao i predvidjeti mogućnost brzog pristupa mreži u slučaju nesreće ili popravka. Kako bi se osigurala pouzdanost, mreže za opskrbu toplinom ne polažu se u zajedničke kanale s plinovodima, cijevima koje vode kisik ili komprimirani zrak, u kojima tlak prelazi 1,6 MPa.

1 Početni podaci

2.1.1 Izvor
opskrba toplinom je CHPP u sklopu AO-Energo, koji je dio RAO UES Rusije.

Na ravnoteži
AO-Energo su glavni i dio distributivnog vodnog TS,
upravlja se glavnim dijelom distribucijske i tromjesečne mreže
komunalno poduzeće; TC za industrijska poduzeća, što čini beznačajan
udio svih vozila nalaze se u bilanci industrijskih poduzeća.

U prilogu
toplinsko opterećenje po ugovorima je 1258 Gcal/h; uključujući
kućanstvo 1093 i industrijsko 165 Tkal/h; grijanje i ventilacija
toplinsko opterećenje je 955 Gcal/h, maksimalno opterećenje na vrućem
opskrba vodom (prema zatvorenoj shemi) - 303 Gcal / h; grijanje i ventilacija
opterećenje komunalnog sektora — 790 Gcal/h, uključujući grijanje —
650 i ventilacija - 140 Gcal / h.

odobreno
AO-energetski temperaturni raspored za opskrbu toplinom (slika ovih Preporuka) - povećano, izračunato
temperature vode 150/70 °S pri procijenjenoj vanjskoj temperaturi zraka t_n.r. = -30 °S, s prekidom od 135 °S, ravnanje za vruće
opskrba vodom (PTV) 75 °S.

2.1.2 Toplinska
dvocijevna slijepa mreža; TS se izrađuju uglavnom podzemnim kanalom i
nadzemni na niskim nosačima s brtvom, druge vrste brtvi (bekanalne, u
prolazni kanali itd.) zauzimaju neznatan volumen (u materijalnom smislu
karakteristika). Toplinska izolacija izrađena je od proizvoda od mineralne vune.

Trajanje
period grijanja 5808 sati, ljetni - 2448, popravak - 504 sata.

2.1.3
Materijalne karakteristike TS-a u bilanci AO-energa po odjeljcima prikazane su u
tablica ovih
Preporuke.

2.1.4
Prosječne mjesečne i prosječne godišnje vrijednosti vanjske temperature zraka i tla
(na prosječnoj dubini cjevovoda) prema mjesnim
meteorološka postaja ili klimatski vodiči, prosječno preko
zadnjih 5 godina prikazano je u tablici
ovih Preporuka.

2.1.5
Mjesečne prosječne vrijednosti temperature vode u mreži u dovodu i povratu
cjevovodi prema odobrenom temperaturnom rasporedu za otpuštanje topline na
prosječne mjesečne vrijednosti vanjske temperature zraka i prosječne godišnje vrijednosti
temperature vode u mreži date su u tablici ovih Preporuka.

2.1.6 Rezultati
ispitivanja za određivanje gubitaka topline u obliku korekcijskih faktora za
specifični toplinski gubici prema projektnim standardima su: u prosjeku za
nadzemno polaganje - 0,91; pod zemljom - 0,87. Ispitivanja su obavljena 1997
g. u skladu s RD
34.09.255-97 [].

Testovi
dionice magistralnog voda br. 1 CHP ÷ TK-1 i TK-1 ÷ TK-2 nadzemnog polaganja s vanjskim
s promjerima od 920 i 720 mm s duljinom od 1092 odnosno 671 m i sekcijama
autoceste br.2 TK-1 ÷ TK-4 i TK-4 ÷ TK-6 podzemna
kanalska obloga s vanjskim promjerima duljine 920 i 720 mm
88 i 4108 m. Materijalne karakteristike ispitivanih mreža
čini 38% ukupnih materijalnih karakteristika TS-a u bilanci AO-Energa.

2.1.7 Očekivano
(planirana) opskrba toplinskom energijom, određena planskim ekonom
usluge opskrbljivača energijom po mjesecima i za godinu dana, dat je u tablici ovih Preporuka (isključujući
količina topline u industrijskim poduzećima).