Fűtési rendszerek

Ellenőrzés

Az ellenőrző szervezet ismét a fűtési rendszerek.

Pontosan mit irányítanak?

• A tél folyamán többször is megtörténik a betáplálás, a visszatérő és a keverék hőmérsékletének és nyomásának ellenőrző mérése.
  . A hőmérsékleti grafikontól való eltérések esetén a fűtőelevátor számítását ismét furattal vagy a fúvóka átmérőjének csökkentésével kell elvégezni. Ezt persze nem a hideg idő csúcsán szabad megtenni: az utcán -40-nél a keringés leállása után egy órán belül jegesedhet az útfűtés.
• A fűtési szezonra való felkészülés során a szelepek állapotát ellenőrzik
  . Az ellenőrzés rendkívül egyszerű: a szerelvényben lévő összes szelep zárva van, majd bármelyik vezérlőszelep kinyílik. Ha víz jön belőle, meg kell keresni a hibás működést; ezenkívül a szelepek bármely helyzetében nem szivároghatnak át a tömszelencéken.
• Végül a fűtési szezon végén a fűtési rendszerben lévő liftek és maga a rendszer hőmérséklet-ellenőrzése megtörténik.
  . A melegvíz-ellátás kikapcsolásakor a hűtőfolyadék a maximális értékre melegszik fel.

Cél és jellemzők

A fűtőlift a túlmelegedett vizet a számított hőmérsékletre hűti le, majd az előkészített víz a lakóhelyiségekben elhelyezett fűtőberendezésekbe kerül. A vízhűtés abban a pillanatban történik, amikor a felvonóban a tápvezetékből származó meleg víz keveredik a visszatérő hűtött vízzel.

A fűtőlift vázlata egyértelműen mutatja, hogy ez az egység hozzájárul az épület teljes fűtési rendszerének hatékonyságának növeléséhez. Egyszerre két funkcióval van megbízva - egy keverővel és egy keringető szivattyúval. Egy ilyen csomópont olcsó, nem igényel áramot. De a liftnek számos hátránya van:

• Az előremenő és visszatérő csővezetékek közötti nyomásesésnek 0,8-2 bar között kell lennie.
• A kimeneti hőmérséklet nem állítható.
• A felvonó minden alkatrészére pontos számítást kell végezni.

A felvonók széles körben alkalmazhatók a települési hőgazdaságban, mivel stabilan üzemelnek, amikor a termikus és hidraulikus rendszer megváltozik a termálhálózatokban. A fűtőelevátort nem kell folyamatosan ellenőrizni, minden beállítás a megfelelő fúvókaátmérő kiválasztásából áll.

A fűtőlift három elemből áll - egy sugárhajtású liftből, egy fúvókából és egy ritkítókamrából. Létezik olyan is, mint a liftszíjazás. Itt kell használni a szükséges elzárószelepeket, ellenőrző hőmérőket és nyomásmérőket.

Az ilyen típusú fűtőlift kiválasztása annak a ténynek köszönhető, hogy itt a keverési arány 2 és 5 között változik, a hagyományos fúvókavezérlés nélküli felvonókhoz képest ez a mutató változatlan marad. Tehát az állítható fúvókával rendelkező felvonók használata során enyhén csökkentheti a fűtési költségeket.

Az ilyen típusú felvonók kialakítása egy szabályozó működtetőelemet tartalmaz, amely biztosítja a fűtési rendszer stabilitását alacsony hálózati vízáramlási sebesség mellett. A felvonórendszer kúp alakú fúvókájában egy szabályozó fojtószelep-tű és egy, a vízsugarat forgató, fojtószelep-tűház szerepét betöltő vezetőszerkezet található.

Ez a mechanizmus motoros vagy kézzel forgatható fogazott görgővel rendelkezik. Úgy tervezték, hogy a fojtószelep-tűt a fúvóka hosszirányában mozgassa, megváltoztatva annak effektív keresztmetszetét, majd a vízáramlást szabályozza. Tehát lehetséges a hálózati vízfogyasztás 10-20% -kal növelése a számított mutatóból, vagy csökkenthető majdnem a fúvóka teljes lezárásáig. A fúvóka keresztmetszetének csökkentése a hálózati víz áramlási sebességének és a keverési arány növekedéséhez vezethet. Tehát a víz hőmérséklete csökken.

Az alátétek beszerelésének hatása

Az alátétek felszerelése után a hűtőfolyadék áramlása a fűtési hálózat csővezetékein 1,5-3-szorosára csökken. Ennek megfelelően a kazánházban működő szivattyúk száma is csökken. Ez üzemanyag-, áram- és pótvíz-kemikáliák megtakarítását eredményezi.Lehetővé válik a víz hőmérsékletének növelése a kazánház kimeneténél. A külső fűtési hálózatok kialakításával és a munkakörrel kapcsolatos további információkért lásd: ... ..Itt meg kell adni egy hivatkozást az oldal "Fűtési hálózatok beállítása" részéhez.

A pucolás nem csak a külső fűtési hálózatok szabályozásához szükséges, hanem az épületek belső fűtési rendszeréhez is. A házban található hőponttól távolabb található fűtésrendszer felszállói kevesebb meleg vizet kapnak, az itteni lakásokban hideg van. A hőponthoz közel található lakásokban meleg van, mivel több hőhordozót szállítanak beléjük. A hűtőfolyadék áramlási sebességének a felszálló ágak között a szükséges hőmennyiségnek megfelelő elosztása alátétek kiszámításával és felszállókra történő felszerelésével is megtörténik.

Kanalas lift számítás

A serleges felvonó számítása a / / pontban leírt módszer szerint történik.

Függőleges kanalas lift kapacitása K= 5 t/h gabonaszállításra tervezve, szemsűrűség R=700 kg/m3 emelési magasságban H=11 m.

Szíjfelvonót választunk kanalazással, centrifugális ürítéssel, szalagsebességgel v = 1,7 m/s; mélyvödrök c = 0,8 töltési tényezővel.

Meghatározzuk a kanalak kapacitását a vonóelem 1 m-ére a következő képlet szerint:

én K_p 5000

— = —— = ——— = 0,002

a 3,6 vp_mc 3,6 1,7 700 0,8

Az elért kapacitáshoz III-as típusú kanalak szélessége V_{Nak nek} = 280 mm, kapacitás én \u003d 4,2 l lépésekben t = 180 mm./ /. A vödrök kiválasztása után megadjuk a sebességet. Végül v = 2,2 m/s. Szalagszélesség B = B_{Nak nek} + 100 =280+ 100 +380 mm.

Fogadott érték V a szabvány szerinti legközelebbi értéknek felel meg, amely 400 mm-nek felel meg.

A rakomány tömege a vonóelem 1 m-ére vonatkoztatva lesz

K_p 100

q = —- = —— = 12,63 kg/m.

3,6V 3,6 2,2

Az előzetes teljesítményt a következő képlet szerint számítjuk ki:

K_p H q v2

N_előtt = — (A_n + V_n - + C_n — )

367 K_pH

Érték q azon feltétel alapján fogadták el, hogy a kanalas liftben III. típusú kanalakat kell használni. Esély A_n= 1,14, V_n= 1,6, VAL VEL_n = 0,25 - együtthatók a serleges felvonó típusától függően (szalagos felvonó centrifugális ürítéssel)

N_előtt =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 kW

A számított érték szerint N_előtt határozza meg a vonóelem maximális húzóerejét

1000 N_előtt s efb

S_max =S_nb = ———-

v(efb — 1)

ahol h = 0,8 - hatékonyság hajtás;

b \u003d 180 - a meghajtó dob tekercselési szöge

f = 0,20 öntöttvas dob esetén, ha a serleges felvonó nedves környezetben működik.

S_max =S_nb = 1000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 N

Ezután a párnák hozzávetőleges száma z akarat

S max n

z = ——

B K_p

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

A szalagot B-820 beltanit tömítésekkel választják ki NAK NEK_R \u003d 610 N / cm, és az együttható n = 9. Az így kapott párnák számát felfelé kerekítjük z = 4.

Meghatározzuk a terhelést 1 m-re a pamutszalag képlete szerint

q_l \u003d 1,1 V (1,25 z d₁ + q₂)

q_l = 1,1 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg/m.

Kanalak tömege 1 m vonóelemenként egy III-as típusú kanál tömegével G_{Nak nek} = 1,5 kg lesz

G_{Nak nek} 1,5

q_{Nak nek} = — = — = 8,33 kg/m

a 0,18

Innen

q'= q + q_l + q_{Nak nek} = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg/m

tétlen ág

q"= q_l + q_{Nak nek} = 4,4 + 8,33 \u003d 12,73 kg / m.

A vonóerő számítása a tervezési séma szerint történik (4.1. ábra). A minimális feszültségű pont a 2. pont lesz, azaz. S₂ =S_min.

A kivágással szembeni ellenállást a képlet határozza meg, figyelembe véve az alsó dob átmérőjét z=4D_b = 0,65 m.

W_h = K_oud q g D_b,

ahol q— a rakomány tömege a vonóelem 1 m-ére vonatkoztatva, kg;

NAK NEK_oud a kanál fajlagos energiafogyasztása, NAK NEK_oud ? (6 óra 10) D_b

D_b az alsó dob átmérője.

Azután

S₃ = S-ről₂ +W₃ = 1,06S₂ + K_oud q g D_b = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ =S₃ + W_3-4 =1,06S₂ + 644 + q' g H = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

az érték S₁ úgy határozzuk meg, hogy megkerüljük a pálya kontúrját a szalag mozgásával szemben, azaz.

S₁ =S₂ + W_2-1 =S₂ +q" g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

A kifejezés használatával S_nb ? S_Ült e fb , aminek esetünkben az a formája S₄ ? 1.84S₁, a 2. pontban megkapjuk a 608N-nak megfelelő feszültségértéket. A talált érték behelyettesítése S₂a fenti kifejezésekbe, definiáljuk S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

Vizsgálat S₃ az állapottól G_Jól ? 2S figyelembe véve l = 0,075 m, h = 0,16 m és h₁ = 0,1m ennél a kanál típusnál mutatja az értéket S₃ elegendő a vonóelem előfeszítéséhez. Talált érték szerint S₄ =S_max adja meg az értéket z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

A kapott szalagcsíkok száma egybeesik az előre kiválasztott szalaggal, ezért a vonóerő számítását nem szabad újra elvégezni.

Határozza meg a meghajtódob átmérőjét

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

és a GOST szerint felfelé kerekítve 630 mm-re.

A dob forgási frekvenciája lesz

60V

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 ford./perc

p D_p.b.

Határozza meg a pólustávolság értékét!

895

h = --- = 895 / 66,732 = 0,2 m

n2

D_p.b.

Érték h ezért a kirakodás centrifugális.

2

Meghatározzuk a felvonóhajtás villanymotorjának teljesítményét, figyelembe véve a hatékonyságot. sebességváltó mechanizmus 0,8,

o (S4 +S1)v

N= —— = 1,06 (8751-4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 W

1000 s

A számított teljesítmény nagyságával kiválasztjuk az AO 72-6-UP villanymotort, amelynek teljesítménye N_d = 1,1 kW s n_d = 980 ford./perc.

A fűtési rendszer mosásának szakaszai

• A fűtési rendszer hidraulikus számítása, alátétek számítása
• Javaslatok kidolgozása a hőpont, fűtési rendszer működésének javítására
• Vezérlő alátétek felszerelése felszállókra (ezt a munkát az ügyfél önállóan is elvégezheti)

• Az ajánlott tevékenységek végrehajtásának ellenőrzése
• Az új állandósult állapot elemzése a fűtési rendszer mosása után
• Az alátétek méretének korrekciója olyan helyeken, ahol nem érhető el a kívánt eredmény (számítással)
• Állítást igénylő alátétek szétszerelése, új alátétek beszerelése

A belső fűtési rendszerekben az alátéteket télen és nyáron is fel lehet szerelni. Ellenőrizze a munkájukat - csak a fűtési szezonban.

Lehetséges problémák és meghibásodások

Az eszközök erőssége ellenére néha a lift fűtőegysége meghibásodik. A forró víz és a magas nyomás gyorsan megtalálja a gyengeségeket, és meghibásodást okoz.

Ez elkerülhetetlenül megtörténik, ha az egyes alkatrészek nem megfelelő minőségűek, a fúvóka átmérőjét hibásan számítják ki, valamint eltömődések miatt.

Zaj

A fűtőlift munka közben zajt kelthet. Ha ez megfigyelhető, az azt jelenti, hogy működés közben repedések vagy sorja keletkezett a fúvóka kimeneti részén.

Az egyenetlenségek megjelenésének oka a fúvóka eltolódása, amelyet a nagy nyomású hűtőfolyadék-ellátás okoz. Ez akkor fordul elő, ha a többletmagasságot nem fojtja az áramlásszabályozó.

Hőmérséklet eltérés

A felvonó minőségi működése akkor is megkérdőjelezhető, ha a bemeneti és kimeneti hőmérséklet túlságosan eltér a hőmérsékleti görbétől. Ennek valószínűleg a túlméretezett fúvókaátmérő az oka.

Helytelen vízáramlás

A hibás fojtószelep a vízhozam változását eredményezi a tervezési értékhez képest.

Az ilyen jogsértés könnyen megállapítható a bejövő és visszatérő csővezeték-rendszerek hőmérsékletének változásával. A problémát az áramlásszabályozó (fojtószelep) javítása oldja meg.

Hibás szerkezeti elemek

Ha a fűtési rendszer külső hővezetékhez való csatlakoztatásának sémája önálló formával rendelkezik, akkor a felvonóegység rossz minőségű működésének oka lehet a hibás szivattyúk, vízmelegítő egységek, elzáró- és biztonsági szelepek, mindenféle csővezetékek és berendezések szivárgása, a szabályozók meghibásodása.

A szivattyúk szerkezetét és működési elvét negatívan befolyásoló fő okok közé tartozik a rugalmas tengelykapcsolók megsemmisülése a szivattyú és a motor tengelyeinek ízületeiben, a golyóscsapágyak kopása és az alattuk lévő ülések megsemmisülése, fisztulák és repedések kialakulása a szivattyúkon. a ház és a tömítések öregedése. A felsorolt ​​hibák nagy részét javítják.

A vízmelegítők nem megfelelő működése akkor figyelhető meg, ha a csövek tömítettsége megszakad, megsemmisülnek vagy a csőköteg összetapad. A probléma megoldása a csövek cseréje.

Elzáródások

A dugulások a rossz hőellátás egyik leggyakoribb oka. Kialakulásuk a szennyeződések rendszerbe kerülésével jár, ha a szennyeződésszűrők hibásak. Növelje a problémát és a korróziós termékek lerakódását a csövek belsejében.

A szűrők eltömődésének mértéke a szűrő előtt és után felszerelt nyomásmérők leolvasásával határozható meg. A jelentős nyomásesés megerősíti vagy cáfolja az eltömődés mértékére vonatkozó feltételezést. A szűrők tisztításához elegendő eltávolítani a szennyeződést a ház alsó részében található leeresztő eszközökön keresztül.

A csővezetékekkel és fűtőberendezésekkel kapcsolatos problémákat azonnal meg kell javítani.

Az apróbb, a fűtési rendszer működését nem befolyásoló megjegyzéseket feltétlenül külön dokumentációban rögzítjük, azokat az aktuális vagy nagyobb javítási terv tartalmazza. A javítás és a megjegyzések megszüntetése a nyáron, a következő fűtési szezon kezdete előtt történik.

2 Egy ilyen csomópont előnyei és hátrányai

A liftnek, mint minden más rendszernek, vannak bizonyos erősségei és gyengeségei.

A termikus rendszer ilyen eleme széles körben elterjedt számos előnyének köszönhetően
közöttük:

• az eszköz áramkörének egyszerűsége;
• minimális rendszerkarbantartás;
• a készülék tartóssága;
• megfizethető ár;
• függetlenség az elektromos áramtól;
• a keverési együttható nem függ a külső környezet hidrotermikus állapotától;
• egy további funkció jelenléte: a csomópont keringtető szivattyú szerepét töltheti be.

Ennek a technológiának a hátrányai a következők:

• képtelenség beállítani a hűtőfolyadék hőmérsékletét a kimeneten;
• meglehetősen időigényes eljárás a fúvóka-kúp átmérőjének, valamint a keverőkamra méreteinek kiszámításához.

A felvonónak van egy kis árnyalata is a telepítést illetően - a nyomásesés a tápvezeték és a visszatérő vezeték között 0,8-2 atm tartományban kell lennie.

2.1
A felvonóegység fűtési rendszerhez való csatlakoztatásának sémája

A fűtés és a melegvíz (HMV) rendszerek bizonyos mértékben össze vannak kapcsolva. Mint fentebb említettük, a fűtési rendszer vízhőmérséklete legfeljebb 95 ° C, forró vízben pedig 60-65 ° C. Ezért itt is szükséges felvonószerelvény alkalmazása.

Minden központi fűtési hálózatra (vagy kazánházra) csatlakoztatott épületben van lift. Ennek az eszköznek a fő funkciója a hűtőfolyadék hőmérsékletének csökkentése, miközben növeli a szivattyúzott víz mennyiségét a házrendszerben.

Feladat Hevederes felvonó számítása megoldással

Számítsa ki az ömlesztett takarmány szállítására szolgáló hevederes felvonót a következő jellemzők szerint:

Anyaga: zab;

Lift magasság: 15 méter;

Termelékenység: 30 t/h.

Fizetés.

A zab emelésére az ajánlások szerint egy szalagos vontatási test alkalmazható, egymástól távol elhelyezett mélyvödrökkel, centrifugális tehermentesítéssel. (: 7.7. táblázat)

Elfogadjuk a szalag sebességét V = 2,5 m / s

Prof. N. K. Fadeeva, centrifugális ürítésű nagysebességű felvonókhoz. Dob átmérője

Db \u003d 0,204 * V2 \u003d 0,204 * 2,52 \u003d 1,28 m

A meghajtódob átmérőjét Db = 1000mm adj elfogadjuk. LXXXVII). elfogadjuk az azonos átmérőjű végdobot.

Dob sebessége:

nb===47,8 perc-1

Pólus távolság

A b (dob sugara) óta centrifugális tehermentesítés történik, ami megfelel az előzőleg megadott állapotnak.

A kanalak lineáris kapacitása:

l/m

P a felvonó termelékenysége, t/h;

— a rakomány térfogatsűrűsége, t/m3

- vödör kitöltési tényezője (1: 77. lap)

táblázat szerint 79 = 6,8-hoz i0 = 4l űrtartalmú mélyvödröt választunk, vödör szélesség Bk = 320 mm, kanál távolság a = 500 mm, szalagszélesség B = 400 mm.

táblázat szerint 80 válassza ki a kanál nyúlását A=15 mm, a kanál magasságát h=0 mm, a kanál sugarát R=60 mm.

A párnák száma i:

Elfogadjuk az i=6-ot

A szalag lineáris súlya:

qo=1,1*B*(i+1+2)=1,1*0,4*(1,5*6+3+1,5)=5,9 kgf/m.

A heveder lineáris súlya kanalakkal:

qx=K*P=0,45*30=13,5 kgf/m.

K-tényező, értékeit (1: 78. tab.) adjuk meg.

Lineáris terhelés a felemelt teherből

q= eg/m

A munkaág lineáris terhelése: qp=qx+q=13,5+3,3=16,9 kgf/m;

A vonóerő számítása kontúrkerülő módszerrel történik. Ha a meghajtódobot az óramutató járásával megegyező irányba forgatjuk, a minimális feszültség a 2. pontban lesz. Lásd az 1. ábra diagramját.

1. ábra A szalag ellenőrzött feszítési pontjainak elrendezése.

A 3. pont feszültségét a következőképpen határozzuk meg:

S3=K*S2+W3=1,08*S2+13,2

W3 - terhelési ellenállás

W3=p3*q=4*3,3=13,2 kgf;

Р3-es behúzási együttható, elfogadjuk р3=4 kgf*m/kgf

K1 a heveder feszességnövekedésének együtthatója serlegekkel a dob kerekítésekor.

Feszültség a 4. pontban

S4=Snb=S3+qp*H=1,08*S2+13,2+16,9*1,5=1,08*S2+267

Feszültség az 1. pontban

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13,5*15=S2+203

Rugalmas tengelykapcsolós súrlódásos meghajtáshoz

Snb Sb*eFa

Szíj és acéldob között párás levegőben F=0,2. A meghajtódob szalagtekercselési szöge =180o;

ЕFa=2.710.2*3.14=1.87 (1: LXXXI. korrig.), akkor

Snb1.87*Sb;

1,08*S2+2671,87*(S2+203);

1,08*S2+2671,87*S2+380;

0,79*S2-113

S2-143 kgf

Az övben a teher normál felhordása esetén fennálló minimális feszültségnek meg kell felelnie a következő feltételnek:

S2=Smin5*q=5*3,3=16,5 kgf

S2=25 kgf elfogadjuk

A szalag feszültségének növekedésével a meghajtó vontatási kapacitásának határa kissé nőtt. A kontúr többi pontján a feszültség a következő lesz:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1,08*S2+13,2=1,08*25+13,2=40,2 kgf

S4=S3+qp*H=40,2+16,9*15=294 kgf

A maximális erőfeszítésnek megfelelően megadjuk a szalagban lévő tömítések számát

A heveder biztonsági határa a ferde szállítószalaghoz hasonló (1: 55. táblázat). n=12, =55 kgf/cm

B-820 távtartók számával i=2, szélessége B=400 mm, K0=0,85 - együttható figyelembe véve a szalag gyengülését a szegecsekhez való furatok miatt.

Feszítődob löket a szíjszíjhoz:

m

A végdobra ható feszítőerő:

pH=S2+S3=25+40,2=65,2 kgf

Vonóerő a dob meghajtó tengelyén (figyelembe véve a dob saját forgásának erőfeszítéseit):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1,08-1)*(294+228)=108 kgf

K/-tényező, amely figyelembe veszi a hajtódob forgási ellenállását.

A motor számítási képlete:

Np=kW

Beépített motor teljesítmény:

N0=ny*Np=1,2*3,1=3,7 kW

ny-teljesítmény ráhagyás 1.1…..1.2

Az MTH 311-6 motortípust elfogadjuk

N = 7 kW, n = 965 perc-1 (= 101 rad/s),

Jp=0,0229 kgf*m*s2 (1: kb. XXXV).

Lift meghajtó áttétel

Ir. r.==

A VK-400 sebességváltót választjuk. Végrehajtás III. Áttétel Ir=21. (1: LXIV. sz.)/

A csomópont működési elve és diagramja

A lakóházba belépő meleg víz a kapcsolt hő- és erőmű hőmérsékleti ütemtervének megfelelő hőmérsékletű. A szelepek és iszapszűrők leküzdése után a túlhevített víz belép az acélházba, majd a fúvókán keresztül a kamrába, ahol megtörténik a keveredés. A nyomáskülönbség a vízsugarat a kitágult testrészbe nyomja, miközben az épület fűtési rendszeréből csatlakozik a lehűtött hűtőközeghez.

A túlhevített, csökkentett nyomású hűtőfolyadék nagy sebességgel áramlik a fúvókán keresztül a keverőkamrába, vákuumot hozva létre. Ennek eredményeként a hűtőfolyadék befecskendezése (szívása) a visszatérő csővezetékből a sugár mögötti kamrában jelentkezik. A keverés eredménye a tervezési hőmérsékletű víz, amely belép a lakásokba.

A felvonószerkezet vázlata részletes képet ad ennek a berendezésnek a működéséről.

A vízsugaras liftek előnyei

A felvonó jellemzője két feladat egyidejű elvégzése: keverőként és keringtető szivattyúként. Figyelemre méltó, hogy a felvonóegység villamosenergia-költség nélkül működik, mivel a berendezés működési elve a bemeneti nyomásesés alkalmazásán alapul.

A vízsugarak használatának megvannak a maga előnyei:

• egyszerű kialakítás;
• alacsony költségű;
• megbízhatóság;
• nincs szükség áramra.

Az automatizálással felszerelt felvonók legújabb modelljeivel jelentősen megtakaríthatja a hőt. Ezt a hűtőfolyadék hőmérsékletének szabályozásával érik el a kimeneti zónában. E cél elérése érdekében csökkentheti a lakások hőmérsékletét éjszaka vagy nappal, amikor a legtöbb ember dolgozik, tanul stb.

A gazdaságos felvonóegység állítható fúvókával különbözik a hagyományos változattól. Ezeknek az alkatrészeknek a kialakítása és beállítási szintje eltérő lehet. Az állítható fúvókával rendelkező készülékek keverési aránya 2 és 6 között változik. Amint a gyakorlat azt mutatja, ez teljesen elegendő egy lakóépület fűtési rendszeréhez.

Az ETA-P felvonóalkatrészek anyagválasztása

Egy adott alkatrész anyagának kiválasztásakor figyelembe veszik az alkatrészre ható terhelés jellegét és nagyságát, a gyártás módját, a kopásállóság követelményeit, működési feltételeit stb.

Különös figyelmet fordítanak a statikus és kifáradási szilárdság biztosítására, mivel az alkatrészek élettartama 10-25 év. A felvonók gyártásához kiváló minőségű 30, 35, 40, 45, 40X és 40XH minőségű szénszerkezeti acélt használnak.

Normalizált állapotban viszonylag kis igénybevételnek kitett alkatrészek gyártására, keményedés és magas megeresztés után pedig nagyobb terhelésű alkatrészek gyártására használják. A 30-as és 35-ös acélminőséget 880-900 ° C hőmérsékleten normalizálják; a keményítést 860-880 °C hőmérsékletű vízben, a temperálást 550-660 °C hőmérsékleten végezzük. A 40-es és 45-ös acélminőségű alkatrészeket 860–880 ° C hőmérsékleten normalizálják, vagy 840–860 ° C-os vízben hűtik, majd temperálják; temperálási hőmérséklet van hozzárendelve a szükséges mechanikai tulajdonságoktól függően.

Hogyan működik a lift

Egyszerűen fogalmazva, a fűtési rendszerben lévő lift egy vízszivattyú, amely nem igényel külső energiaellátást. Ennek, sőt az egyszerű kialakításnak és az alacsony költségnek köszönhetően az elem szinte minden szovjet korszakban épült hőpontban megtalálta a helyét. De a megbízható működéshez bizonyos feltételekre van szükség, amelyeket az alábbiakban tárgyalunk.

A fűtési rendszer felvonójának kialakításának megértéséhez tanulmányoznia kell a fenti ábrán látható diagramot. Az egység némileg egy közönséges pólóra emlékeztet, és a tápvezetékre van felszerelve, oldalsó kimenetével csatlakozik a visszatérő vezetékhez. Csak egy egyszerű pólón keresztül jutna a víz a hálózatból azonnal a visszatérő csővezetékbe és közvetlenül a fűtési rendszerbe anélkül, hogy csökkentené a hőmérsékletet, ami elfogadhatatlan.

A szabványos felvonó egy előre beépített, számított átmérőjű fúvókával ellátott betápláló csőből (előkamrából) és egy keverőkamrából áll, ahová a visszafolyóból táplálják a lehűtött hűtőfolyadékot. A csomópont kimeneténél az elágazó cső kitágul, és diffúzort képez. Az egység a következőképpen működik:

• a hálózatból a magas hőmérsékletű hűtőfolyadék a fúvókához kerül;
• kis átmérőjű lyukon való áthaladáskor az áramlási sebesség megnő, aminek következtében a fúvóka mögött ritkulási zóna jelenik meg;
• a ritkítás vízszívást okoz a visszatérő csővezetékből;
• az áramlások összekeverednek a kamrában, és egy diffúzoron keresztül távoznak a fűtési rendszerből.

A leírt folyamat végbemenetelét jól mutatja a felvonó csomópont diagramja, ahol az összes áramlást különböző színekkel jelzik:

A berendezés stabil működésének elengedhetetlen feltétele, hogy a hőellátó hálózat betápláló és visszatérő vezetékei közötti nyomásesés nagyobb legyen, mint a fűtési rendszer hidraulikus ellenállása.

A nyilvánvaló előnyök mellett ennek a keverőegységnek van egy jelentős hátránya is. A helyzet az, hogy a fűtőlift működési elve nem teszi lehetővé a keverék hőmérsékletének szabályozását a kimeneten. Végül is mi kell ehhez? Ha szükséges, módosítsa a túlhevített hűtőfolyadék mennyiségét a hálózatból és a visszaszívott vizet. Például a hőmérséklet csökkentése érdekében csökkenteni kell az áramlási sebességet a betáplálásnál, és növelni kell a hűtőfolyadék áramlását a jumperen keresztül. Ez csak a fúvóka átmérőjének csökkentésével érhető el, ami lehetetlen.

Az elektromos felvonók segítenek megoldani a minőségszabályozás problémáját. Ezekben egy villanymotorral forgatható mechanikus hajtás révén a fúvóka átmérője nő vagy csökken. Ez egy kúp alakú fojtótű segítségével valósul meg, amely belülről egy bizonyos távolságra belép a fúvókába. Az alábbiakban egy fűtőlift diagramja látható, amely képes szabályozni a keverék hőmérsékletét:

1 - fúvóka; 2 - fojtószelep tű; 3 - a működtető háza vezetőkkel; 4 - tengely fogaskerékhajtással.

A viszonylag nemrég megjelent állítható fűtőlift lehetővé teszi a fűtési pontok korszerűsítését radikális berendezéscsere nélkül.Figyelembe véve, hogy hány ilyen csomópont működik még a FÁK-ban, az ilyen egységek egyre fontosabbá válnak.

A fűtési lift számítása

Meg kell jegyezni, hogy a vízsugárszivattyú, amely egy lift, számítása meglehetősen körülményes, megpróbáljuk hozzáférhető formában bemutatni. Tehát az egység kiválasztásához a felvonók két fő jellemzője számunkra fontos - a keverőkamra belső mérete és a fúvóka furatátmérője. A kamera méretét a következő képlet határozza meg:

• dr a kívánt átmérő, cm;
• Gpr a kevert víz csökkentett mennyisége, t/h.

A csökkentett fogyasztást viszont a következőképpen számítják ki:

Ebben a képletben:

• τcm a melegítésre használt keverék hőmérséklete, °С;
• τ20 a hűtött hűtőközeg hőmérséklete a visszatérőben, °C;
• h2 - a fűtési rendszer ellenállása, m. Művészet.;
• Q a szükséges hőfogyasztás, kcal/h.

A fűtési rendszer felvonóegységének a fúvóka méretének megfelelő kiválasztásához a következő képlet szerint kell kiszámítani:

• dr a keverőkamra átmérője, cm;
• Gpr a vegyes víz csökkentett fogyasztása, t/h;
• u a dimenzió nélküli befecskendezési (keverési) együttható.

Az első 2 paraméter már ismert, csak meg kell találni a keverési együttható értékét:

Ebben a képletben:

• τ1 a túlhevített hűtőközeg hőmérséklete a felvonó bemeneténél;
• τcm, τ20 - ugyanaz, mint az előző képletekben.

A kapott eredmények alapján az egység kiválasztása két fő jellemző szerint történik. A liftek szabványos méreteit 1-től 7-ig terjedő számok jelzik, és azt kell választani, amelyik a legközelebb van a számított paraméterekhez.

ETA-P felvonó szilárdsági számítás

Kiszámítjuk az 50 tonna teherbírású ETA-P felvonó szilárdságát (Q=500 kN). Ugyanezzel a technikával bármilyen méretű liftet kiszámíthat.

Tervezési terhelés

P = Q • K = 500 • 1,25 = 625 kN,

ahol K a dinamikus erőket és a fénytapadást figyelembe vevő együttható, K = 1,25

Lift test. Anyaga 35HML

Test váll (5.1. ábra)

A nyomó-, nyíró- és hajlító igénybevételek hatásához kiszámítjuk a támasztófelületet.

5.1 ábra - Testgallér

usm = , MPa (5,1)

ahol a testre ható terhelés hatásterülete, mm².

= , mm² (5,2)

ahol a testgallér belső átmérője, D1=132 mm;

- a markolat külső átmérője, D2=95 mm.

F1 \u003d 0,59 • (1322 - 952) \u003d 4955 mm²

Az 5.1 képlet szerint:

usm = = 126 MPa,

szakasz a - a

usr = , MPa (5,3)

hol van a vágási terület, mm²

, mm² (5,4)

ahol h a váll magassága, mm

F2=0,75•р•132•30=9326 mm2..

Az 5.3 képlet alapján kapjuk

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5,5)

ahol Мizg — hajlítónyomaték, N mm

Mizg = , N•mm (5,6)

Wizg - szakasz modulus, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Az 5.5 képletbe behelyettesítve azt kapjuk

wizg = = 124 MPa.

Test fül

5.2 ábra – Tokfülek

Veszélyes b-b szakasz, amely húzófeszültségnek van kitéve

usm = , MPa (5,8)

ahol d az ujj furatának átmérője, d=35 mm;

e a fül vastagsága, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

A testöntvény mechanikai jellemzői:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

ahol k a biztonsági tényező, k = 1,3.

Lift fülbevaló

Anyaga 40HN. Mechanikai jellemzők: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

A fülbevalót (5.3. ábra) a P összekötő nyomóereje és két P / 2 erő hat a fülbevaló lyukakra. A deformáció jelenléte miatt a fülbevaló a b szöggel mért ív hosszában érintkezik a láncszemmel, és a fülbevaló fűzőlyukaiban vízszintes felszakító erők jelennek meg Q A Q erők meghatározásához szükséges a bonyolult matematikai számításokat végezni. A 6 szög nagysága és a nyomáseloszlás törvénye az ív mentén a 6 szöggel mérve, valamint a nyomáseloszlás törvénye az ív mentén a 6 szöggel mérve ismeretlen. Elméleti definíciójuk nehéz. Leegyszerűsítve a fülbevalót úgy számítjuk ki, hogy figyelmen kívül hagyjuk a Q erők hatásából származó deformációk hatását.

5.3 ábra - A lift fülbevalója

Fülbevaló szemek, veszélyes szakasz ah-ah

Szakítófeszültségek

ur = , MPa (5,9)

ahol c a fül külső részének vastagsága, c = 17 mm;

d a fül belső részének vastagsága, d = 12 mm;

R - külső sugár, R = 40 mm

r - belső sugár, r = 17,5 mm

ur

A Lame képlet segítségével a belső nyomás (ujjnyomás) erőiből meghatározzuk a b pontban a legnagyobb húzófeszültségeket ur.

ur = , MPa (5,10)

ahol q a belső nyomáserők intenzitása.

q = , MPa (5,11)

q = MPa.

Az 5.10 képlet szerint kapjuk

ur=MPa.

Egyenes vonalú rész I - I - II - II. A II-II szakaszban húzófeszültségek hatnak.

ur = , MPa (5,12)

ahol D a fülbevaló egyenes részének átmérője, D = 40 mm.

ur = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1,3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Így a felvonó szilárdságának kiszámítása után látható, hogy a névleges teherbírás 25%-os túllépése esetén a feszültségek, különösen a veszélyes szakaszokon, nem lépik túl a megengedett szilárdsági határokat. A felvonó gyártásánál használt acélanyag a legoptimálisabb.