Hőveszteségek meghatározása, vagy mi ez, ház hőképes felmérése

1. A KÖZVETLEN ÉS INVERZ HŐEGYENSÚLY EGYENLETEI

A hajókazán gazdasági teljesítményéről a legteljesebb képet a hőmérleg adja, amely megmutatja, hogy mennyi hő jut be a kazánba, ennek mekkora része hasznosul (gőztermelésre), és milyen része vész el.

A hőmérleg az energiamegmaradás törvényének alkalmazása a kazán működési folyamatának elemzésére. A kazán stacioner (vagy állandó) működési folyamatának elemzésekor a hőmérleget a termikus tesztek eredményei alapján állítják össze. V

Általánosságban elmondható, hogy a hőegyensúly egyenletnek megvan a formája
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

ahol QPOD a gőzkazánhoz szállított hőmennyiség, kJ/kg; Q1 – hasznos hő, kJ/kg;

QPOT – hőveszteség, kJ/kg

A helyhez kötött kazánokra kidolgozott szabványos számítási módszernél javasolt az 1 kg tüzelőanyagból a kemencébe szállított összes hőt figyelembe venni (4.1. ábra), i.e.

K	ALATT	= K	P	=QP+Q+Q	B	+Q	STB	(4,2)
		H T

ahol QHP a tüzelőanyag üzemi tömegének nettó fűtőértéke, kJ/kg;

QT, QB, QPR - az üzemanyaggal, levegővel és gőzzel bevezetett hőmennyiség, amelyet az üzemanyag porlasztásához szállítanak, kLJ/kg.

Az utolsó három értéket a következőképpen határozzuk meg. Az üzemanyag fizikai hője

QT	= cT tT	(4,3)

ahol cT a tüzelőanyag hőkapacitása fűtési hőmérsékletén tT, kJ/(kg K)

A QB értéke csak azt a hőt veszi figyelembe, amelyet a kazánon kívüli levegő fogad, például egy gőzlégfűtőben. A gázlégfűtéses kazán szokásos elrendezésénél ez megegyezik a hideg levegővel a kemencébe bevezetett hőmennyiséggel, azaz.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
ahol α a levegőfelesleg együtthatója;
сХВ – hideg levegő hőkapacitása tXB hőmérsékleten;
I XB- az elméleti levegőmennyiség entalpiája V, kJ / kg
A kemencébe gőzzel szállított hőmennyiség a fűtőolaj permetezéséhez,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

ahol GPR a VC tüzelőanyag porlasztásához szükséges gőzfogyasztás, kg/h;

iPR, i” – gőzentalpia tüzelőanyag és száraz telített gőz porlasztására füstgázokban, kJ/kg.

Az i” értéke a (4.5) egyenletben 2500 kJ/kg-nak tekinthető, ami a füstgázokban lévő vízgőz 0,01 MPa pH2O parciális nyomásának felel meg.

Tengeri kazánok esetében a (4.2) egyenletben a meghatározó mennyiség a QHP, mivel a fennmaradó tagok összege nem haladja meg a QP 1%-át. Ebben a tekintetben a tengeri kazánok hőmérlegének összeállításakor általában akkor veszik figyelembe, amikor a levegőt QPOD \u003d QHP füstgázok melegítik, és amikor

gőzzel fűtött QPOD = QHP +QB . Ebben az esetben az első egyenlet a fő, mivel a gőz

A hőhulladék fajtái

Minden telephelynek saját hőfogyasztási típusa van. Tekintsük mindegyiket részletesebben.

Kazánház

Egy kazán van benne felszerelve, amely átalakítja az üzemanyagot és hőenergiát ad át a hűtőfolyadéknak. Bármely egység elveszíti a megtermelt energia egy részét az elégtelen tüzelőanyag elégetése, a kazán falain keresztüli hőteljesítmény, a fújással kapcsolatos problémák miatt. A ma használt kazánok átlagosan 70-75%-os hatásfokkal rendelkeznek, míg az újabb kazánok 85%-os hatásfokot biztosítanak, és a veszteségarányuk is jóval alacsonyabb.

További hatást gyakorolnak az energiapazarlásra:

1. a kazán üzemmódok időben történő beállításának hiánya (a veszteségek 5-10% -kal nőnek);
2. eltérés az égőfúvókák átmérője és a hőegység terhelése között: csökken a hőátadás, a tüzelőanyag nem ég el teljesen, a veszteségek átlagosan 5%-kal nőnek;
3. a kazán falainak nem kellően gyakori tisztítása - vízkő és lerakódások jelennek meg, a munka hatékonysága 5% -kal csökken;
4. ellenőrző és beállító eszközök - gőzmérők, villanyórák, hőterhelés érzékelők - hiánya, vagy azok helytelen beállítása 3-5%-kal csökkenti a hasznossági tényezőt;
5. a repedések és a kazánfalak sérülései 5-10%-kal csökkentik a hatékonyságot;
6. az elavult szivattyúberendezések használata csökkenti a kazánház javítási és karbantartási költségeit.

Veszteségek a csővezetékekben

A fűtési fő hatásfokát a következő mutatók határozzák meg:

1. Szivattyúk hatékonysága, amelyek segítségével a hűtőfolyadék áthalad a csöveken;
2. a hőcső lefektetésének minősége és módja;
3. a fűtési hálózat helyes beállításai, amelyektől a hőelosztás függ;
4. csővezeték hossza.

A termálút megfelelő kialakítása esetén a hőenergia-hálózatok hőenergia-veszteségei nem haladják meg a 7%-ot, még akkor sem, ha az energiafogyasztó az üzemanyag-előállítás helyétől 2 km-re található. Valójában ma a hálózat ezen szakaszán a hőveszteség elérheti a 30 százalékot vagy azt is.

A fogyasztási tárgyak elvesztése

Fűtött helyiségben a többletenergia-fogyasztás meghatározható, ha van mérő vagy mérő.

Az ilyen jellegű veszteség okai lehetnek:

1. a fűtés egyenetlen eloszlása ​​a helyiségben;
2. a fűtés szintje nem felel meg az időjárási viszonyoknak és az évszaknak;
3. a melegvíz-ellátás recirkulációjának hiánya;
4. hőmérséklet-szabályozó érzékelők hiánya a melegvíz-kazánokon;
5. piszkos csövek vagy belső szivárgások.

A kazán hőmérlegének kiszámítása. Az üzemanyag-fogyasztás meghatározása

Kazán hőmérleg

A kazán hőmérlegének összeállítása a kazánba belépő hőmennyiség egyenlőségének megállapításából áll, amelyet Q rendelkezésre álló hőnek nevezünk._P, és a hasznos hő mennyisége Q₁ és hőveszteség Q₂, Q₃, Q₄. A hőmérleg alapján számítják ki a hatásfokot és a szükséges tüzelőanyag-fogyasztást.

A hőmérleget a kazán 1 kg (1 m3) tüzelőanyagra vetítve, 0°C hőmérsékleten és 101,3 kPa nyomáson a kazán állandósult termikus állapotához viszonyítva állítják össze.

Az általános hőmérleg egyenlet a következőképpen alakul:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

ahol Q_P — a tüzelőanyag rendelkezésre álló hője; K_v.vn - a levegő által a kemencébe juttatott hő, amikor azt a kazánon kívül fűtik; K_f - gőzfúvással a kemencébe juttatott hő ("fúvókás" gőz); K₁ - hasznos hő; K₂ — füstgázok hővesztesége; K₃ - a tüzelőanyag elégetésének kémiai hiányosságából származó hőveszteség, - az üzemanyag elégetésének mechanikai hiányosságából származó hőveszteség; K₅ — külső hűtésből származó hőveszteség; K₆ — salak hővesztesége.

Gáznemű tüzelőanyag elégetésekor külső légfűtés és gőzfúvás hiányában a Q értékei_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ egyenlőek 0-val, így a hőegyensúly egyenlet így fog kinézni:

K_P = K₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

1 m3 gáz halmazállapotú tüzelőanyag elérhető hője:

K_P = Qd_én +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

ahol Qd_én — a gáznemű tüzelőanyag nettó fűtőértéke, kJ/m3 (lásd az 1. táblázatot); én_tl — a tüzelőanyag fizikai hője, kJ/m3. Ezt akkor veszik figyelembe, ha az üzemanyagot külső hőforrás melegíti. A mi esetünkben ez nem történik meg, ezért Q_P = Qd_én, kJ/m3, (2.4.1-4)

K_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Hőveszteség és kazán hatásfoka

A hőveszteséget általában a tüzelőanyag rendelkezésre álló hőjének %-ában fejezik ki:

stb. (2.4.2-1)

Az égéstermékek légkörbe jutó hővesztesége az utolsó fűtőfelület (economizer) kimeneténél keletkező égéstermékek entalpiája és a hideg levegő közötti különbség:

, (2.4.2-2)

ahol én_Azta = BE _EC a kilépő gázok entalpiája. A 7. táblázat szerinti interpolációval meghatározva adott t füstgázhőmérsékletre_Azta°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_Azta = bN_EC — a felesleges levegő együtthatója a gazdaságosító mögött (lásd a 3. táblázatot);

én_0.h.v. a hideg levegő entalpiája,

én_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4,2-4)

hol (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - 1 m3 hideg levegő entalpiája t hőmérsékleten_h.v. = 30°С; VH az elméleti levegőmennyiség, m3/m3 (lásd 4. táblázat) = 9,74 m3/m3.

én_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2,4,2-5)

A gőzkazánok paramétertáblázata szerint t_Azta = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

A kémiai tökéletlen égésből származó hőveszteség q₃ , %, a füstgázokban maradó tökéletlen égéstermékek (CO, H) összes égéshőjéből adódik₂, CH₄ satöbbi.). A tervezett kazánhoz elfogadjuk

q₃ = 0,5%.

Kültéri hűtés hővesztesége q₅ , %, a 8. táblázat szerint vettük, a D kazán gőzteljesítményétől függően, kg/s,

kg/s, (2,4,2-8)

ahol D, t/h - a kiindulási adatokból = 6,73 t/h.

8. táblázat - Hőveszteségek a farokfelületi gőzkazán külső hűtéséből

A kazán névleges gőzteljesítménye D, kg/s (t/h)	Hőveszteség q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

q közelítő értékének meghatározása₅ , %, 6,73 t/h névleges gőzteljesítmény esetén.

(2.4.2-9)

Teljes hőveszteség a kazánban:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

A kazán hatásfoka (bruttó):

h_{NAK NEK} \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Intézkedések a csővezetékek felületéről származó hőveszteség csökkentésére

A hőenergia szállítása során elért energiamegtakarítás elsősorban a hőszigetelés minőségétől függ. A fő energiatakarékossági intézkedések, amelyek csökkentik a csővezetékek felületéről származó hőveszteséget:

a szigeteletlen területek elszigetelése és a meglévő hőszigetelés épségének helyreállítása;

a meglévő vízszigetelés épségének helyreállítása;

új hőszigetelő anyagokból álló bevonatok felhordása, vagy új típusú hőszigetelő bevonatokkal ellátott csővezetékek alkalmazása;

karimák és szelepek szigetelése.

A szigeteletlen szakaszok szigetelése elsődleges energiamegtakarítási intézkedés, mivel a szigeteletlen csővezetékek felületéről a hőveszteség nagyon nagy a szigetelt csővezetékek felületéről, és a hőszigetelés felvitelének költsége viszonylag alacsony.

Az új típusú hőszigetelő bevonatoknak nemcsak alacsony hővezető képességgel kell rendelkezniük, hanem alacsony lég- és vízáteresztő képességgel, valamint alacsony elektromos vezetőképességgel is, ami csökkenti a csőanyag elektrokémiai korrózióját.

A vízszigetelő bevonatok rétegének integritásának megsértése esetén a hőszigetelés nedvességtartalma megnő. Mivel a víz hővezető képessége a fűtési hálózat hőmérsékleti tartományában X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), és a hőszigetelő anyagok hővezető képessége általában A,_{tól től} \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), akkor az anyag nedvesítése többszörösére (a gyakorlatban több mint háromszorosára) növelheti a hővezető képességét.

A hőszigetelés nedvesítése hozzájárul a csövek tönkremeneteléhez a külső felületük korróziója miatt, aminek következtében a csővezetékek élettartama többszörösére csökken. Ezért a cső fémfelületére korróziógátló bevonatot visznek fel, például szilikát zománcok, izolátumok stb.

Jelenleg széles körben bevezetik a "cső a csőben" típusú hővezetékeket, poliuretán hab szigeteléssel vízálló héjban, a szigetelés integritásának távvezérlésével. Ez a kialakítás lehetővé teszi a poliuretán hab előszigetelését és nemcsak a csövek, hanem a rendszer összes alkatrészének (gömbidomok, hőmérséklet-kiegyenlítők stb.) polietilénbe zárását. Az ilyen típusú hővezetékek csatornák nélkül vannak a föld alatt lefektetve, és jelentős energiamegtakarítást biztosítanak az egyes szigetelt elemek gyári előregyártása, valamint a nagy hő- és nedvességállóság miatt. Az előszigetelt csővezetékek sikeres működéséhez kiváló minőségű szerelés szükséges. Ugyanakkor csere nélkül akár 30 évig is működhetnek.

A csővezetékek felületéről származó hőveszteség csökkentését célzó megelőző intézkedések a következők: a csővezetékek elöntésének megakadályozása a lefolyók (ha nem állnak rendelkezésre) létesítése és megfelelő rendben tartása következtében; áteresztő és nem áteresztő csatornák szellőztetése, hogy megakadályozzuk a kondenzátum bejutását a hőszigetelés felületére.

Egy másik intézkedés, amely csökkenti a csővezetékek felületéről származó hőveszteséget, a hőellátó rendszer átállása alacsonyabb hőmérsékleti grafikonra (150/70-ről 115/70-re vagy 95/70 °C / °C-ra), ami a hőveszteség csökkenéséhez vezet. a hőhordozó hőmérséklet-különbsége a tápvezetékben és a környezetben. Ehhez azonban nagyobb hűtőfolyadék-áramlásra lesz szükség a rendszeren keresztül, hogy a szükséges hőmennyiséget átadhassuk a fogyasztónak. Ehhez növelnie kell a szivattyúk meghajtásához szükséges villamos energia költségét.Ezért a szóban forgó esemény megvalósíthatóságának meghatározásához megvalósíthatósági tanulmányra van szükség.

Az égéstér termikus számítása

A kazán tervezési adatainak felhasználásával elkészítjük a kemence számítási sémáját.

Rizs. 2.1 - Az égéstér sémája

A kemence számítását a 2.3 táblázatban mutatjuk be.

2.3. táblázat

Számított érték	Kijelölés	Dimenzió	Képlet vagy indoklás	Fizetés
A szitacsövek átmérője és vastagsága	dx	mm	A rajz szerint	32x6
Csőemelkedés	S1	mm	Is	46
Felületek:
elülső fal	Ff	m2	ábra szerint. 2.1	33,3.16,32=543,5
hátsó fal	F z	Is
oldalfal	Fb
kandalló	Finanszírozó	8,47.16,32=138,2
mennyezet	Fp	3,2.16,32=52,2
kilépő ablak	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Az égéstér falainak teljes felülete	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Az égéstér térfogata	Vt	m3	ábra szerint. 2.1	233,5.16,32=3811
A sugárzó réteg effektív vastagsága	s	m
A kemence térfogatának hőfeszültsége	kW/m3
A felesleges levegő együtthatója a kemencében	T	—	Korábban elfogadva	1,05
meleg levegő hőmérséklete	tg.c.	VAL VEL	Adott	333
Forró levegő entalpia	kJ/m3	táblázat szerint 2.2	4271,6
A levegő által a kemencébe juttatott hő	Qv	kJ/m3
Hasznos hőleadás a kemencében	QT	kJ/m3
Elméleti égési hőmérséklet	a	VAL VEL	táblázat szerint 2.2	2145 C
Abszolút elméleti égési hőmérséklet	Ta	NAK NEK	a+273	2418
Égőmagasság	hg	m	ábra szerint. 2.1
A tűztér magassága (a gázkimeneti ablak közepéig)	Nt	m	Is
Hőmérséklet maximális eltolódása az égőzóna felett	x	—	Vortex égők használatakor több szinten és D> 110kg/s	0,05
A hőmérséklet maximumának relatív helyzete a kemence magassága mentén	xt	—
Együttható	M	—
A gázok hőmérséklete a kemence kimeneténél	VAL VEL	Előre elfogadjuk	1350
Abszolút gázhőmérséklet a kemence kimeneténél	NAK NEK	1623
A gáz entalpiája	kJ/m3	táblázat szerint 2.2	23993
Az égéstermékek átlagos összesített hőkapacitása	Vcav	kJ/(m3.K)
A nyomás a kemencében	R	MPa	elfogad	0,1
A háromatomos gázok sugarainak csillapítási együtthatója
Nem világító gázok hőemissziós képessége	G	—
Az üzemanyag szén- és hidrogéntartalmának aránya	—
A nyaláb koromrészecskék általi csillapítási együtthatója
A sugarak csillapítási együtthatója világító fáklyával	k
A fáklya világító részének hősugárzási együtthatója	Val vel	—
A fáklya világító részével töltött kemencetérfogat arányát jellemző együttható	m	—	Gáz égetésekor és	0,1
Fáklya hősugárzási együtthatója	f	—
Képernyő szöge	x	—	Bordás képernyőkhöz	1
Felületi szennyeződési együttható	—	Gáz- és falmembrán képernyők égetésekor	0,65
A pajzs hőhatékonysági aránya	ekv	—	.X	0,65
Hőmérsékleti együttható	A	—	Földgázhoz	700
Korrekciós tényező a kemence felső részének és a szűrők gáztérfogatainak kölcsönös hőcseréjéhez	—
A képernyő bejáratának felületének feltételes szennyezési együtthatója	kijárat	—		0,65.0,52=0,338
A kimeneti felület termikus hatásfokának együtthatója	kijárat	—	ki.x	0,338
Átlagos hőhatékonysági együttható	Házasodik	—
A kemence hősugárzási együtthatója	T	—
A gázok számított hőmérsékletének képlete a kemence kimeneténél	R	—
Becsült gázhőmérséklet a kemence kimeneténél	VAL VEL	100 С-nál kisebb mértékben különbözik a korábban elfogadotttól, ezért a második közelítés nem szükséges
A gáz entalpiája	kJ/m3	táblázat szerint 2.2	24590
A kemencében kapott hőmennyiség	kJ/m3
A kemence falainak felülete, amelyet égők foglalnak el	Fgor	m2	Rajzból	14
Kemenceszűrők sugárzást fogadó fűtőfelülete	Nl	m2
A kemenceszűrők fűtőfelületének átlagos hőterhelése	ql	kW/ m2

A hőellátó rendszerek osztályozása

A hőellátó rendszereket különféle kritériumok szerint osztályozzák:

1. Teljesítmény szerint - különböznek a hőszállítás távolságától és a fogyasztók számától. A helyi fűtési rendszerek ugyanazon vagy szomszédos helyiségekben találhatók. A fűtést és a levegőbe történő hőátadást egy készülékbe egyesítik, és a kemencében helyezik el. Központi rendszerekben egy forrás több helyiség fűtését biztosítja.
2. Hőforrás szerint. Távhőszolgáltatás és hőszolgáltatás kiosztása.Az első esetben a fűtés forrása a kazánház, fűtés esetén a hőt a CHP biztosítja.
3. A hűtőfolyadék típusa szerint víz- és gőzrendszereket különböztetnek meg.

A kazánházban vagy CHP-ben felmelegített hűtőfolyadék hőt ad át az épületek és lakóépületek fűtő- és vízellátó berendezéseihez. A vízmelegítő rendszerek egy- és kétcsövesek, ritkábban többcsövesek. Lakóházakban leggyakrabban kétcsöves rendszert alkalmaznak, amikor a meleg víz az egyik csövön keresztül belép a helyiségbe, és a másik csövön keresztül visszatér a CHP-be vagy a kazánházba, miután feladta a hőmérsékletet. Különbséget tesznek nyílt és zárt vízrendszerek között. Nyitott típusú hőellátás esetén a fogyasztók meleg vizet kapnak az ellátó hálózatról. Ha a vizet teljes mértékben felhasználják, egycsöves rendszert használnak. A vízellátás lezárásakor a hűtőfolyadék visszatér a hőforráshoz.

A távfűtési rendszereknek a következő követelményeknek kell megfelelniük:

• egészségügyi és higiéniai - a hűtőfolyadék nem befolyásolja hátrányosan a helyiségek körülményeit, biztosítva a fűtőberendezések átlagos hőmérsékletét 70-80 fok körül;
• műszaki és gazdasági - a csővezeték árának és a fűtési üzemanyag-fogyasztás arányos aránya;
• működőképes - állandó hozzáférés biztosítása a hőszint beállításához a környezeti hőmérséklettől és az évszaktól függően.

Fűtési hálózatokat a talaj felett és alatt helyeznek el, figyelembe véve a terepviszonyokat, a műszaki feltételeket, az üzemeltetés hőmérsékleti viszonyait és a projekt költségvetését.

A hővezeték lefektetésére szolgáló terület kiválasztásakor figyelembe kell venni a biztonságot, valamint biztosítani kell a hálózathoz való gyors hozzáférés lehetőségét baleset vagy javítás esetén. A megbízhatóság érdekében a hőellátó hálózatokat nem fektetik le közös csatornákban gázvezetékekkel, oxigént vagy sűrített levegőt szállító vezetékekkel, amelyekben a nyomás meghaladja az 1,6 MPa-t.

1 Kiindulási adatok

2.1.1 Forrás
A hőszolgáltatás az AO-Energo részeként működő CHPP, amely az oroszországi RAO UES része.

Összevetve
Az AO-Energo a fő és az elosztó víz TS része,
az elosztó- és negyedéves hálózatok nagy részét üzemeltetik
önkormányzati vállalkozás; TC az ipari vállalkozások számára, ami jelentéktelen
az összes jármű részesedése az ipari vállalkozások mérlegében szerepel.

Csatolt
a szerződések szerinti hőterhelés 1258 Gcal/h; beleértve
háztartási 1093 és ipari 165 Tkal/h; fűtés és szellőztetés
hőterhelés 955 Gcal/h, a maximális terhelés melegen
vízellátás (zárt rendszer szerint) - 303 Gcal / h; fűtés és szellőztetés
közüzemi terhelés — 790 Gcal/h, fűtéssel együtt —
650 és szellőzés - 140 Gcal / h.

jóváhagyott
AO-energia-hőmérséklet ütemterv a hőellátáshoz (jelen Ajánlások ábra) - növelve, számított
vízhőmérséklet 150/70 °С a becsült külső levegő hőmérsékleten t_n.r. = -30 °С, levágással 135 °С, egyengetés melegre
vízellátás (HMV) 75 °С.

2.1.2 Termikus
kétcsöves zsákutca hálózat; A TS főként földalatti csatornán és
fej felett alacsony támasztékokon tömítéssel, egyéb típusú tömítésekkel (csatorna nélküli, in
átjárócsatornák stb.) jelentéktelen térfogatot foglalnak el (anyagilag
jellegzetes). A hőszigetelés ásványgyapot termékekből készül.

Időtartam
fűtési időszak 5808 óra, nyári - 2448, javítás - 504 óra.

2.1.3
Az AO-energos mérlegében szereplő TS anyagjellemzőit szakaszonként mutatjuk be
táblázat ezekből
Ajánlások.

2.1.4
A külső levegő és a talaj hőmérsékletének átlagos havi és éves átlagértékei
(a vezetékek átlagos mélységénél) a helyi
meteorológiai állomás vagy klímakalauzok, átlagolva
az elmúlt 5 év a táblázatban látható
ezen ajánlások közül.

2.1.5
A hálózati víz hőmérsékletének havi átlagértékei a betáplálásban és a visszatérőben
csővezetékek a jóváhagyott hőmérsékleti ütemterv szerint a hőleadás időpontjában
a külső levegő hőmérsékletének havi átlagértékei és az éves átlagos értékek
A hálózati vízhőmérsékleteket ezen ajánlások táblázata tartalmazza.

2.1.6 Eredmények
tesztek a hőveszteségek meghatározására korrekciós tényezők formájában
a tervezési szabványok szerinti fajlagos hőveszteségek: átlagosan a
föld feletti fektetés - 0,91; földalatti - 0,87. A teszteket 1997-ben végezték
például az RD szerint
34.09.255-97 [].

Tesztek
1. számú CHP ÷ TK-1 és TK-1 ÷ TK-2 fővonal föld feletti fekvésű szakaszai
920, illetve 720 mm átmérőjű, 1092, illetve 671 m hosszúságú és metszetekkel
2. számú TK-1 ÷ TK-4 és TK-4 ÷ TK-6 földalatti autópályák
csatornabélés 920 és 720 mm külső átmérővel
88, illetve 4108 m. A vizsgált hálózatok anyagjellemzői
az AO-Energo mérlegében szereplő TS teljes anyagjellemzőinek 38%-át teszi ki.

2.1.7 Várható
(tervezett) hőenergia-ellátás, a tervgazdaság által meghatározott
Az energiaszolgáltató szervezet szolgáltatásai hónaponként és évre lebontva jelen Ajánlások táblázatában szerepelnek (kivéve
hőmennyiség az ipari vállalkozásoknál).