Determinazione delle dispersioni di calore, o cos'è, un rilievo termografico di una casa

1. EQUAZIONI DEL BILANCIO TERMICO DIRETTO E INVERSO

Il quadro più completo del rendimento economico di una caldaia navale è dato dal bilancio termico, che mostra quanto calore entra nella caldaia, quale parte di esso viene utilizzata utilmente (per la produzione di vapore) e quale parte viene persa.

Il bilancio termico è l'applicazione della legge di conservazione dell'energia all'analisi del processo di funzionamento di una caldaia. Quando si analizza il processo di lavoro della caldaia in modalità stazionaria (o costante) del suo funzionamento, il bilancio termico viene compilato sulla base dei risultati dei test termici. V

In termini generali, l'equazione del bilancio termico ha la forma
io=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
io=2

dove QPOD è la quantità di calore fornita alla caldaia a vapore, kJ/kg; Q1 – calore utile, kJ/kg;

QPOT – perdite di calore, kJ/kg

Nel metodo di calcolo standard sviluppato per le caldaie fisse, si consiglia di tenere conto di tutto il calore fornito al forno da 1 kg di combustibile (Fig. 4.1), ad es.

Q	SOTTO	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ECCETERA	(4,2)
		H T

dove QHP è il potere calorifico netto della massa operativa del combustibile, kJ/kg;

QT, QB, QPR - la quantità di calore introdotta, rispettivamente, con combustibile, aria e vapore, fornita per l'atomizzazione del combustibile, kLJ/kg.

Gli ultimi tre valori sono determinati come segue. Calore fisico del combustibile

QT	= cT tT	(4,3)

dove cT è la capacità termica del combustibile alla sua temperatura di riscaldamento tT, kJ/(kg K)

Il valore di QB tiene conto solo del calore ricevuto dall'aria esterna alla caldaia, ad esempio in un riscaldatore d'aria a vapore. Con la consueta disposizione della caldaia con riscaldamento ad aria a gas, è uguale alla quantità di calore introdotta nel forno con aria fredda, ad es.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
dove α è il coefficiente di eccesso d'aria;
сХВ – capacità termica dell'aria fredda alla temperatura tXB;
I XB- entalpia della quantità teorica di aria V, kJ / kg
La quantità di calore fornita al forno con vapore per spruzzare olio combustibile,
QPR =	GPR	(iPR -i")	(4,5)
	BK

dove GPR è il consumo di vapore per atomizzare il carburante VC, kg/h;

iPR, i” – entalpia del vapore per atomizzazione di combustibile e vapore saturo secco nei gas di scarico, kJ/kg.

Il valore di i” nell'equazione (4.5) può essere assunto pari a 2500 kJ/kg, che corrisponde ad una pressione parziale di vapore acqueo nei fumi pH2O di 0,01 MPa.

Per le caldaie marine, la quantità di definizione nell'equazione (4.2) è QHP, poiché la somma dei termini rimanenti non supera l'1% di QP. A questo proposito, quando si compila il bilancio termico delle caldaie marine, viene solitamente prelevato quando l'aria viene riscaldata dai gas di combustione QPOD \u003d QHP e quando

riscaldato con vapore QPOD = QHP +QB . In questo caso, la prima equazione è quella principale, dal momento che il vapore

Tipi di calore disperso

Ogni sito ha il proprio tipo di consumo di calore. Consideriamo ciascuno di essi in modo più dettagliato.

Locale caldaia

Al suo interno è installata una caldaia, che converte il combustibile e trasferisce l'energia termica al liquido di raffreddamento. Qualsiasi unità perde parte dell'energia generata a causa della combustione insufficiente del combustibile, della produzione di calore attraverso le pareti della caldaia, dei problemi di soffiaggio. In media, le caldaie utilizzate oggi hanno un'efficienza del 70-75%, mentre le caldaie più recenti forniranno un'efficienza dell'85% e la loro percentuale di perdite è molto più bassa.

Un ulteriore impatto sullo spreco di energia è esercitato da:

1. mancanza di una regolazione tempestiva delle modalità della caldaia (le perdite aumentano del 5-10%);
2. discrepanza tra il diametro degli ugelli del bruciatore e il carico dell'unità termica: il trasferimento di calore è ridotto, il combustibile non brucia completamente, le perdite aumentano in media del 5%;
3. pulizia insufficientemente frequente delle pareti della caldaia - compaiono incrostazioni e depositi, l'efficienza del lavoro diminuisce del 5%;
4. la mancanza di mezzi di monitoraggio e regolazione - contatori di vapore, contatori di energia elettrica, sensori di carico termico - o la loro errata impostazione riduce il fattore di utilità del 3-5%;
5. crepe e danni alle pareti della caldaia riducono l'efficienza del 5-10%;
6. l'uso di apparecchiature di pompaggio obsolete riduce i costi del locale caldaia per la riparazione e la manutenzione.

Perdite negli oleodotti

L'efficienza della rete di riscaldamento è determinata dai seguenti indicatori:

1. Efficienza delle pompe, con l'aiuto del quale il liquido di raffreddamento si muove attraverso i tubi;
2. qualità e metodo di posa del condotto termico;
3. corrette impostazioni della rete di riscaldamento, da cui dipende la distribuzione del calore;
4. lunghezza della condotta.

Con una corretta progettazione del percorso termico, le perdite standard di energia termica nelle reti termiche non supereranno il 7%, anche se il consumatore di energia si trova a una distanza di 2 km dal luogo di produzione del combustibile. Infatti, oggi in questa sezione della rete, le perdite di calore possono raggiungere il 30 per cento o più.

Perdite di oggetti di consumo

È possibile determinare il consumo di energia in eccesso in una stanza riscaldata se è presente un contatore o un contatore.

Le ragioni di questo tipo di perdita possono essere:

1. distribuzione irregolare del riscaldamento in tutta la stanza;
2. il livello di riscaldamento non corrisponde alle condizioni meteorologiche e alla stagione;
3. mancanza di ricircolo della fornitura di acqua calda;
4. mancanza di sensori di controllo della temperatura sulle caldaie ad acqua calda;
5. tubi sporchi o perdite interne.

Calcolo del bilancio termico della caldaia. Determinazione del consumo di carburante

Bilancio termico caldaia

L'elaborazione del bilancio termico della caldaia consiste nello stabilire l'uguaglianza tra la quantità di calore che entra nella caldaia, chiamata calore disponibile Q_P, e la quantità di calore utile Q₁ e perdite di calore Q₂, Q₃, Q₄. In base al bilancio termico vengono calcolati l'efficienza e il consumo di carburante richiesto.

Il bilancio termico è compilato in relazione allo stato termico stazionario della caldaia per 1 kg (1 m3) di combustibile ad una temperatura di 0°C e una pressione di 101,3 kPa.

L'equazione generale del bilancio termico ha la forma:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

dove Q_P — calore disponibile del combustibile; Q_v.vn - calore immesso nel focolare dall'aria quando viene riscaldata all'esterno della caldaia; Q_F - calore immesso nel forno mediante getto di vapore (vapore "ugello"); Q₁ - calore utile; Q₂ — dispersione termica con i gas di scarico; Q₃ - dispersione termica per incompletezza chimica della combustione del combustibile - dispersione termica per incompletezza meccanica della combustione del combustibile; Q₅ — perdita di calore dal raffrescamento esterno; Q₆ — dispersione termica delle scorie.

Quando si brucia combustibile gassoso in assenza di riscaldamento dell'aria esterna e getto di vapore, i valori di Q_v.vn, Q_F, Q₄, Q₆ sono uguali a 0, quindi l'equazione del bilancio termico sarà simile a questa:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Calore disponibile di 1 m3 di combustibile gassoso:

Q_P = Qd_io +io_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

dove Qd_io — potere calorifico netto del combustibile gassoso, kJ/m3 (cfr. tabella 1); io_tl — calore fisico del combustibile, kJ/m3. Viene preso in considerazione quando il combustibile viene riscaldato da una fonte di calore esterna. Nel nostro caso, questo non accade, quindi Q_P = Qd_io, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Dispersione termica ed efficienza della caldaia

La perdita di calore è solitamente espressa come % del calore disponibile del combustibile:

eccetera. (2.4.2-1)

La perdita di calore con i fumi in atmosfera è definita come la differenza tra le entalpie dei prodotti della combustione all'uscita dell'ultima superficie riscaldante (economizzatore) e l'aria fredda:

, (2.4.2-2)

dove io_Oh = IN _CE è l'entalpia dei gas in uscita. Determinato per interpolazione secondo la tabella 7 per una data temperatura dei fumi t_Oh°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

B_Oh = bN_CE — coefficiente di eccesso d'aria dietro l'economizzatore (vedi tabella 3);

io_0.a.v. è l'entalpia dell'aria fredda,

io_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

dove (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpia di 1 m3 di aria fredda a t_hv = 30°С; VH è il volume d'aria teorico, m3/m3 (vedi tabella 4) = 9,74 m3/m3.

io_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Secondo la tabella dei parametri delle caldaie a vapore t_Oh = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Dispersione di calore da combustione chimica incompleta q₃ , %, è dovuto al calore totale di combustione dei prodotti di combustione incompleta rimanenti nei fumi (CO, H₂, CH₄ e così via.). Per la caldaia progettata, accettiamo

Q₃ = 0,5%.

Dispersione termica da raffrescamento esterno q₅ , %, preso secondo la tabella 8, in funzione della potenza di vapore della caldaia D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

dove D, t/h - dai dati iniziali = 6,73 t/h.

Tabella 8 - Dispersioni di calore per raffreddamento esterno di una caldaia a vapore a superficie di coda

Potenza vapore nominale della caldaia D, kg/s (t/h)	Dispersione di calore q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Trovare il valore approssimativo di q₅ , %, per una capacità nominale di vapore di 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Dispersione termica totale in caldaia:

Yq = q₂ +q₃ +q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Rendimento caldaia (lordo):

h_A \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Misure per ridurre la dispersione termica dalla superficie delle tubazioni

Il risparmio energetico durante il trasporto di energia termica dipende principalmente dalla qualità dell'isolamento termico. Le principali misure di risparmio energetico che riducono la dispersione termica dalla superficie delle tubazioni sono:

isolamento delle aree non isolate e ripristino dell'integrità dell'isolamento termico esistente;

ripristino dell'integrità dell'impermeabilizzazione esistente;

applicare rivestimenti costituiti da nuovi materiali termoisolanti o utilizzare tubazioni con nuovi tipi di rivestimenti termoisolanti;

isolamento di flange e valvole.

L'isolamento delle sezioni non isolate è una misura primaria di risparmio energetico, poiché le perdite di calore dalla superficie delle tubazioni non isolate sono molto elevate rispetto alle perdite dalla superficie delle tubazioni isolate e il costo dell'applicazione dell'isolamento termico è relativamente basso.

I nuovi tipi di rivestimenti termoisolanti dovrebbero avere non solo una bassa conduttività termica, ma anche una bassa permeabilità all'aria e all'acqua, nonché una bassa conduttività elettrica, che riduce la corrosione elettrochimica del materiale del tubo.

In caso di violazione dell'integrità dello strato di rivestimenti impermeabilizzanti, si verifica un aumento del contenuto di umidità dell'isolamento termico. Poiché la conducibilità termica dell'acqua nell'intervallo di temperatura della rete di riscaldamento X= 0,6 - 0,7 W / (m • K) e la conduttività termica dei materiali di isolamento termico è solitamente A,_{a partire dal} \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), quindi l'idratazione del materiale può aumentare la sua conduttività termica più volte (in pratica, più di 3 volte).

L'inumidimento dell'isolamento termico contribuisce alla distruzione dei tubi a causa della corrosione della loro superficie esterna, a seguito della quale la durata delle tubazioni viene ridotta più volte. Pertanto, sulla superficie metallica del tubo viene applicato un rivestimento anticorrosivo, ad esempio sotto forma di smalti ai silicati, isol, ecc.

Attualmente sono ampiamente introdotte tubazioni di calore del tipo "pipe in pipe" con isolamento in schiuma poliuretanica in un guscio impermeabile con controllo remoto dell'integrità dell'isolamento. Questo progetto prevede il preisolamento con schiuma poliuretanica e l'incapsulamento in polietilene non solo dei tubi, ma anche di tutti i componenti dell'impianto (raccordi a sfera, compensatori di temperatura, ecc.). Le condutture di calore di questo design sono interrate senza canali e offrono un notevole risparmio energetico grazie alla prefabbricazione di singoli elementi isolati in fabbrica e all'elevata impermeabilità al calore e all'umidità. Il buon funzionamento delle tubazioni preisolate richiede un'installazione di alta qualità. Allo stesso tempo, possono funzionare senza sostituzione per un massimo di 30 anni.

Le misure preventive per ridurre le dispersioni di calore dalla superficie delle tubazioni sono: prevenzione dell'allagamento delle tubazioni a seguito dell'installazione di scarichi (se non disponibili) e del loro corretto ordine; ventilazione di passaggio e canali impraticabili per evitare che la condensa penetri nella superficie dell'isolamento termico.

Un'altra misura che riduce le dispersioni di calore dalla superficie delle tubazioni è il passaggio del sistema di alimentazione del calore a un grafico di temperatura inferiore (da 150/70 a 115/70 o 95/70 °C/°C), che porta ad una diminuzione la differenza di temperatura del vettore di calore nella condotta di alimentazione e nell'ambiente. Tuttavia, ciò richiederà un flusso maggiore di refrigerante attraverso il sistema per trasferire la quantità di calore richiesta al consumatore. Per fare ciò, è necessario aumentare il costo dell'elettricità per azionare le pompe.Pertanto, per determinare la fattibilità della realizzazione dell'evento in esame, è necessario uno studio di fattibilità.

Calcolo termico della camera di combustione

Utilizzando i dati di progettazione della caldaia, elaboreremo uno schema di calcolo per il forno.

Riso. 2.1 - Schema della camera di combustione

Presentiamo il calcolo del forno nella tabella 2.3.

Tabella 2.3

Valore calcolato	Designazione	Dimensione	Formula o giustificazione	Pagamento
Diametro e spessore dei tubi schermati	dx	mm	Secondo il disegno	32x6
Passo del tubo	S1	mm	Anche	46
Superfici:
parete frontale	ff	m2	Secondo la fig. 2.1	33,3.16,32=543,5
parete di fondo	Fz	Anche
parete laterale	Fb
focolare	finanziatore	8,47.16,32=138,2
soffitto	Fp	3,2.16,32=52,2
finestra di uscita	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
La superficie totale delle pareti della camera di combustione	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Il volume della camera di combustione	Vt	m3	Secondo la fig. 2.1	233,5.16,32=3811
Spessore effettivo dello strato radiante	S	m
Sollecitazione termica del volume del forno	kW/m3
Il coefficiente di eccesso d'aria nel forno	T	—	Accettato prima	1,05
temperatura dell'aria calda	tg.c.	CON	Dato	333
Entalpia dell'aria calda	kJ/m3	Secondo la tabella 2.2	4271,6
Il calore introdotto dall'aria nel forno	Qv	kJ/m3
Utile dissipazione del calore nel forno	QT	kJ/m3
Temperatura di combustione teorica	un	CON	Secondo la tabella 2.2	2145С
Temperatura di combustione teorica assoluta	Ta	A	a+273	2418
Altezza del bruciatore	hg	m	Secondo la fig. 2.1
Altezza focolare (fino al centro della finestra di uscita del gas)	Nt	m	Anche
Spostamento massimo della temperatura sopra la zona del bruciatore	X	—	Quando si utilizzano bruciatori a vortice in più livelli e D> 110 kg/s	0,05
Posizione relativa della temperatura massima lungo l'altezza del forno	xt	—
Coefficiente	m	—
La temperatura dei gas all'uscita del forno	CON	Accettiamo in anticipo	1350
Temperatura assoluta del gas all'uscita del forno	A	1623
Entalpia del gas	kJ/m3	Secondo la tabella 2.2	23993
Capacità termica totale media dei prodotti della combustione	Vcav	kJ/(m3.K)
La pressione nel forno	R	MPa	accettare	0,1
Coefficiente di attenuazione dei raggi da parte dei gas triatomici
Emissività termica di gas non luminosi	G	—
Il rapporto tra il contenuto di carbonio e idrogeno nel carburante	—
Coefficiente di attenuazione del fascio da particelle di fuliggine
Coefficiente di attenuazione dei raggi di una torcia luminosa	K
Il coefficiente di irraggiamento termico della parte luminosa della torcia	Con	—
Coefficiente che caratterizza la proporzione del volume del forno riempito con la parte luminosa della torcia	m	—	Quando si brucia gas e	0,1
Coefficiente di radiazione termica della torcia	F	—
Angolo dello schermo	X	—	Per schermi a pinna	1
Coefficiente condizionale di contaminazione superficiale	—	Quando si bruciano schermi a membrana a gas e pareti	0,65
Rapporto di efficienza termica dello schermo	eq	—	.X	0,65
Coefficiente di temperatura	UN	—	Per il gas naturale	700
Fattore di correzione per lo scambio termico reciproco dei volumi di gas della parte superiore del forno e degli schermi	—
Coefficiente condizionale di inquinamento della superficie dell'ingresso dello schermo	Uscita	—		0,65.0,52=0,338
Coefficiente di efficienza termica della superficie di uscita	Uscita	—	fuori.x	0,338
Coefficiente di efficienza termica medio	mer	—
Coefficiente di radiazione termica del forno	T	—
Valore per la formula per la temperatura calcolata dei gas all'uscita del forno	R	—
Temperatura del gas stimata all'uscita del forno	CON	Differisce da quello precedentemente accettato di meno di 100С, quindi la seconda approssimazione non è necessaria
Entalpia del gas	kJ/m3	Secondo la tabella 2.2	24590
La quantità di calore ricevuta nel forno	kJ/m3
La superficie delle pareti della fornace, occupata dai bruciatori	Fgor	m2	Dal disegno	14
Superficie di riscaldamento che riceve le radiazioni degli schermi del forno	NL	m2
Carico termico medio della superficie riscaldante degli schermi del forno	ql	kW/mq

Classificazione dei sistemi di fornitura di calore

Esiste una classificazione dei sistemi di fornitura di calore secondo vari criteri:

1. Per potenza: differiscono per la distanza del trasporto di calore e il numero di consumatori. Gli impianti di riscaldamento locali si trovano negli stessi locali o adiacenti. Il riscaldamento e il trasferimento di calore all'aria sono combinati in un unico dispositivo e si trovano nel forno. Negli impianti centralizzati, una fonte fornisce il riscaldamento per più stanze.
2. Per fonte di calore. Assegnare la fornitura di teleriscaldamento e la fornitura di calore.Nel primo caso, la fonte di riscaldamento è il locale caldaia e, in caso di riscaldamento, il calore è fornito dal cogeneratore.
3. Per tipo di liquido di raffreddamento, si distinguono i sistemi ad acqua e vapore.

Il liquido di raffreddamento, riscaldato in un locale caldaia o CHP, trasferisce il calore ai dispositivi di riscaldamento e approvvigionamento idrico negli edifici e negli edifici residenziali. I sistemi termici dell'acqua sono a tubo singolo ea due tubi, meno spesso multitubo. Nei condomini, viene spesso utilizzato un sistema a due tubi, quando l'acqua calda entra nei locali attraverso un tubo e ritorna al cogeneratore o al locale caldaia attraverso l'altro tubo, avendo rinunciato alla temperatura. Si distingue tra sistemi idrici aperti e chiusi. Con un tipo aperto di fornitura di calore, i consumatori ricevono acqua calda dalla rete di alimentazione. Se l'acqua viene utilizzata per intero, viene utilizzato un sistema a tubo singolo. Quando l'alimentazione idrica è chiusa, il liquido di raffreddamento ritorna alla fonte di calore.

Gli impianti di teleriscaldamento devono soddisfare i seguenti requisiti:

• sanitario e igienico: il liquido di raffreddamento non influisce negativamente sulle condizioni dei locali, fornendo una temperatura media dei dispositivi di riscaldamento nella regione di 70-80 gradi;
• tecnico ed economico - il rapporto proporzionale tra il prezzo del gasdotto e il consumo di carburante per il riscaldamento;
• operativo - la presenza di accessi costanti per garantire la regolazione del livello di calore in funzione della temperatura ambiente e della stagione.

Posano reti di riscaldamento sopra e sotto terra, tenendo conto del terreno, delle condizioni tecniche, delle condizioni di temperatura di funzionamento e del budget del progetto.

Quando si sceglie un territorio per la posa di un termocondotto, è necessario tenere conto della sicurezza e prevedere la possibilità di un rapido accesso alla rete in caso di incidente o riparazione. Per garantire l'affidabilità, le reti di alimentazione del calore non sono posate in canali comuni con gasdotti, tubi che trasportano ossigeno o aria compressa, in cui la pressione supera 1,6 MPa.

1 Dati iniziali

2.1.1 Fonte
la fornitura di calore è un CHPP come parte di AO-Energo, che fa parte di RAO UES della Russia.

A conti fatti
AO-Energo sono principali e parte della distribuzione acqua TS,
la maggior parte delle reti di distribuzione e trimestrale sono gestite
impresa municipale; TC per le imprese industriali, costituendo un insignificante
quota di tutti i veicoli sono nel bilancio delle imprese industriali.

Allegato
il carico termico previsto dai contratti è di 1258 Gcal/h; Compreso
domestico 1093 e industriale 165 Tkal/h; riscaldamento e ventilazione
il carico termico è di 955 Gcal/h, il carico massimo a caldo
approvvigionamento idrico (secondo uno schema chiuso) - 303 Gcal / h; riscaldamento e ventilazione
carico del settore dei servizi pubblici — 790 Gcal/h, compreso il riscaldamento —
650 e ventilazione - 140 Gcal/h.

approvato
Programma della temperatura dell'energia AO per la fornitura di calore (figura di queste raccomandazioni) - aumentato, calcolato
temperature dell'acqua 150/70 °С alla temperatura dell'aria esterna stimata t_n.r. = -30 °С, con cutoff 135 °С, raddrizzatura a caldo
fornitura d'acqua (ACS) 75 °С.

2.1.2 Termico
rete senza uscita a due tubi; TS sono costituiti principalmente da canale sotterraneo e
sopratesta su appoggi bassi con guarnizione, altri tipi di guarnizioni (senza canale, in
canali di passaggio, ecc.) occupano un volume insignificante (in termini di materiale
caratteristica). L'isolamento termico è realizzato con prodotti in lana minerale.

Durata
periodo di riscaldamento 5808 ore, estate - 2448, riparazione - 504 ore.

2.1.3
Le caratteristiche materiali del TS nel bilancio di AO-energos per sezioni sono presentate in
tabella di questi
Raccomandazioni.

2.1.4
Valori mensili e medi annuali dell'aria esterna e della temperatura del suolo
(alla profondità media delle condotte) secondo locale
stazione meteorologica o guide climatiche, mediata
gli ultimi 5 anni sono riportati nella tabella
di queste Raccomandazioni.

2.1.5
Valori medi mensili della temperatura dell'acqua di rete in mandata e ritorno
tubazioni secondo il programma di temperatura approvato per il rilascio di calore a
valori medi mensili della temperatura dell'aria esterna e valori medi annuali
le temperature dell'acqua di rete sono riportate nella tabella delle presenti Raccomandazioni.

2.1.6 Risultati
test per determinare le perdite di calore sotto forma di fattori di correzione a
le dispersioni termiche specifiche secondo le norme di progettazione sono: in media per
posa fuori terra - 0,91; sotterraneo - 0,87. Le prove sono state effettuate nel 1997
g. ai sensi del RD
34.09.255-97 [].

Prove
tratti della linea principale n. 1 CHPP ÷ TK-1 e TK-1 ÷ TK-2 sono stati posati fuori terra con
con diametri di 920 e 720 mm con una lunghezza rispettivamente di 1092 e 671 m e sezioni
autostrade n. 2 TK-1 ÷ TK-4 e TK-4 ÷ TK-6 metropolitane
rivestimento del canale con diametri esterni di 920 e 720 mm di lunghezza
rispettivamente 88 e 4108 m Caratteristiche dei materiali delle reti testate
rappresenta il 38% dell'intera caratteristica materiale del TS nel bilancio di AO-energos.

2.1.7 Previsto
fornitura (pianificata) di energia termica, determinata dall'economicità pianificata
servizi dell'ente erogatore di energia per mesi e per anno, è riportato nella tabella delle presenti Raccomandazioni (es
quantità di calore nelle imprese industriali).