קביעת הפסדי חום, או מה זה, סקר הדמיה תרמית של בית

1. משוואות של מאזן החום הישיר וההפוך

התמונה השלמה ביותר של הביצועים הכלכליים של דוד ספינה ניתנת על ידי מאזן החום, המראה כמה חום נכנס לדוד, איזה חלק ממנו משמש בצורה שימושית (להפקת קיטור), ואיזה חלק הולך לאיבוד.

מאזן חום הוא היישום של חוק שימור האנרגיה לניתוח תהליך העבודה של הדוד. כאשר מנתחים את תהליך העבודה של הדוד במצב נייח (או יציב) של פעולתו, מאזן החום מורכב על בסיס תוצאות בדיקות תרמיות. V

באופן כללי, למשוואת מאזן החום יש את הצורה
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

כאשר QPOD הוא כמות החום המסופק לדוד הקיטור, קילו ג'יי/ק"ג; Q1 - חום שימושי, kJ/kg;

QPOT – הפסדי חום, kJ/kg

בשיטת החישוב הסטנדרטית שפותחה עבור דוודים נייחים, מומלץ לקחת בחשבון את כל החום המסופק לתנור מ-1 ק"ג דלק (איור 4.1), כלומר.

ש	תַחַת	= ש	פ	=QP+Q+Q	ב	+Q	וכו	(4,2)
		H T

כאשר QHP הוא הערך הקלורי נטו של מסת העבודה של הדלק, kJ/kg;

QT, QB, QPR - כמות החום המוכנסת, בהתאמה, עם דלק, אוויר וקיטור, המסופקת לפירוק דלק, kLJ/kg.

שלושת הערכים האחרונים נקבעים כדלקמן. חום פיזי של דלק

QT	= cT tT	(4,3)

כאשר cT הוא קיבולת החום של הדלק בטמפרטורת החימום שלו tT, kJ/(kg K)

הערך של QB לוקח בחשבון רק את החום שמקבל האוויר שמחוץ לדוד, למשל, בדוד אוויר קיטור. עם הפריסה הרגילה של הדוד עם חימום אוויר בגז, זה שווה לכמות החום המוכנס לתנור עם אוויר קר, כלומר.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
כאשר α הוא מקדם האוויר העודף;
сХВ - קיבולת חום של אוויר קר בטמפרטורה tXB;
I XB- אנטלפיה של הכמות התיאורטית של אוויר V, kJ / kg
כמות החום המסופקת לכבשן עם קיטור לריסוס מזוט,
QPR =	GPR	(iPR -i")	(4,5)
	ב.ק

כאשר GPR היא צריכת הקיטור לפירוק דלק ה-VC, ק"ג/שעה;

iPR, i" – אנטלפיית קיטור לאטומיזציה של דלק וקיטור רווי יבש בגזי פליטה, kJ/kg.

ניתן לקחת את הערך של i" במשוואה (4.5) שווה ל-2500 קילו-ג'יי/ק"ג, המתאים ללחץ חלקי של אדי מים בגזי הפליטה pH2O של 0.01 מגפ"ס.

עבור דוודים ימיים, הכמות המגדירה במשוואה (4.2) היא QHP, שכן סכום המונחים הנותרים אינו עולה על 1% מ-QP. בהקשר זה, בעת עריכת מאזן החום של דוודים ימיים, הוא נלקח בדרך כלל כאשר האוויר מחומם על ידי גזי פליטה QPOD \u003d QHP, וכאשר

מחומם עם קיטור QPOD = QHP +QB . במקרה זה, המשוואה הראשונה היא העיקרית, מאז הקיטור

סוגי בזבוז חום

לכל אתר יש סוג משלו של צריכת חום. הבה נשקול כל אחד מהם ביתר פירוט.

חדר דוודים

מותקן בו דוד הממיר את הדלק ומעביר אנרגיה תרמית לנוזל הקירור. כל יחידה מאבדת חלק מהאנרגיה הנוצרת עקב בעירה לא מספקת של דלק, תפוקת חום דרך קירות הדוד, בעיות עם נשיפה. בממוצע, הדוודים המשמשים כיום הם בעלי נצילות של 70-75%, בעוד שדודים חדשים יותר יספקו נצילות של 85% ואחוז ההפסדים שלהם נמוך בהרבה.

השפעה נוספת על בזבוז אנרגיה מופעלת על ידי:

1. חוסר התאמה בזמן של מצבי הדוד (ההפסדים גדלים ב-5-10%);
2. אי התאמה בין קוטר חרירי המבערים לעומס היחידה התרמית: העברת החום מופחתת, הדלק אינו נשרף לחלוטין, ההפסדים גדלים בממוצע של 5%;
3. ניקוי לא תכוף מספיק של קירות הדוד - מופיעים אבנית ופיקדונות, יעילות העבודה יורדת ב-5%;
4. היעדר אמצעי ניטור והתאמה - מדי קיטור, מדי חשמל, חיישני עומס חום - או הגדרה לא נכונה שלהם מפחיתה את גורם השירות ב-3-5%;
5. סדקים ופגיעה בקירות הדוד מפחיתים את היעילות ב-5-10%;
6. השימוש בציוד שאיבה מיושן מפחית את העלויות של בית הדוודים לתיקון ותחזוקה.

הפסדים בצנרת

היעילות של ראש החימום נקבעת על ידי האינדיקטורים הבאים:

1. יעילות משאבות, בעזרתן עובר נוזל הקירור דרך הצינורות;
2. איכות ושיטת הנחת צינור החום;
3. הגדרות נכונות של רשת החימום, שבה תלויה חלוקת החום;
4. אורך צינור.

בתכנון נכון של המסלול התרמי, הפסדי האנרגיה התרמית הסטנדרטיים ברשתות תרמיות לא יעלו על 7%, גם אם צרכן האנרגיה ממוקם במרחק של 2 ק"מ ממקום ייצור הדלק. למעשה, כיום בחלק זה של הרשת, הפסדי חום יכולים להגיע ל-30 אחוז ומעלה.

אובדן חפצי צריכה

אפשר לקבוע את צריכת האנרגיה העודפת בחדר מחומם אם יש מונה או מונה.

הסיבות לאובדן מסוג זה יכולות להיות:

1. חלוקה לא אחידה של חימום בכל החדר;
2. רמת החימום אינה מתאימה לתנאי מזג האוויר ולעונה;
3. חוסר מחזור של אספקת מים חמים;
4. חוסר בחיישני בקרת טמפרטורה בדודי מים חמים;
5. צינורות מלוכלכים או נזילות פנימיות.

חישוב האיזון התרמי של הדוד. קביעת צריכת הדלק

איזון תרמי של הדוד

עריכת מאזן החום של הדוד מורכבת מיצירת שוויון בין כמות החום הנכנסת לדוד, הנקראת החום הזמין Q_פ, וכמות החום השימושי Q₁ ואיבודי חום ש₂, ש₃, ש₄. על סמך מאזן החום מחושבים היעילות וצריכת הדלק הנדרשת.

מאזן החום מורכב ביחס למצב התרמי היציב של הדוד לכל 1 ק"ג (1 מ"ק) של דלק בטמפרטורה של 0°C ולחץ של 101.3 kPa.

למשוואת מאזן החום הכללית יש את הצורה:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

שבו ש_פ - חום זמין של הדלק; ש_v.vn - חום המוכנס לכבשן באוויר כאשר הוא מחומם מחוץ לדוד; ש_ו - חום המוכנס לתנור על ידי פיצוץ קיטור ("זרבובית" קיטור); ש₁ - חום שימושי; ש₂ - איבוד חום עם גזי פליטה; ש₃ - אובדן חום כתוצאה מאי-שלמות כימית של שריפת דלק; - אובדן חום מחוסר שלמות מכאני של בעירת דלק; ש₅ - איבוד חום מקירור חיצוני; ש₆ - איבוד חום של סיגים.

בעת שריפת דלק גזי בהיעדר חימום אוויר חיצוני ופיצוץ קיטור, הערכים של Q_v.vn, ש_ו, ש₄, ש₆ שווים ל-0, אז משוואת מאזן החום תיראה כך:

ש_פ = ש₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

חום זמין של 1 מ"ק דלק גזי:

ש_פ = Qd_אני +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

שבו Qd_אני - ערך קלורי נטו של דלק גזי, kJ/m3 (ראה טבלה 1); אני_tl - חום פיזי של דלק, kJ/m3. זה נלקח בחשבון כאשר הדלק מחומם על ידי מקור חום חיצוני. במקרה שלנו זה לא קורה, אז ש_פ = Qd_אני, kJ/m3, (2.4.1-4)

ש_פ = 36 800 קילו-ג'יי/מ"ק. (2.4.1-5)

איבוד חום ויעילות הדוד

איבוד חום מתבטא בדרך כלל כ-% מהחום הזמין של הדלק:

וכו ' (2.4.2-1)

איבוד חום עם גזי פליטה לאטמוספירה מוגדר כהבדל בין האנטלפיות של תוצרי בעירה ביציאה של משטח החימום האחרון (אקונומייזר) לבין אוויר קר:

, (2.4.2-2)

איפה אני_וואו = IN _EC היא האנטלפיה של הגזים היוצאים. נקבע על ידי אינטרפולציה לפי טבלה 7 עבור טמפרטורת גז פליטה נתונה t_וואו°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

ב_וואו = bN_EC - מקדם אוויר עודף מאחורי הכלכלן (ראה טבלה 3);

אני_0.h.v. היא האנטלפיה של אוויר קר,

אני_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

איפה (ct)_v \u003d 39.8 kJ / m3 - אנטלפיה של 1 m3 של אוויר קר ב-t_h.v. = 30°C; VH הוא נפח האוויר התיאורטי, m3/m3 (ראה טבלה 4) = 9.74 m3/m3.

אני_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*9.74 = 387.652 kJ/m3, (2.4.2-5)

על פי טבלת הפרמטרים של דודי קיטור t_וואו = 162°C,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

איבוד חום כתוצאה מבעירה כימית לא מלאה ש₃ ,%, נובע מחום הבעירה הכולל של תוצרי בעירה לא מלאה שנותרו בגזי הפליטה (CO, H₂, CH₄ וכו.). עבור הדוד המעוצב, אנו מקבלים

ש₃ = 0,5%.

איבוד חום מקירור חיצוני ש₅ , %, נלקח לפי טבלה 8, בהתאם לתפוקת הקיטור של הדוד D, kg/s,

ק"ג/שניה, (2.4.2-8)

כאשר D, t/h - מהנתונים הראשוניים = 6.73 t/h.

טבלה 8 - הפסדי חום מקירור חיצוני של דוד קיטור משטח זנב

תפוקת קיטור מדורגת של הדוד D, kg/s (t/h)	איבוד חום ש5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

מציאת הערך המשוער של q₅ ,%, עבור קיבולת קיטור נומינלית של 6.73 t/h.

(2.4.2-9)

איבוד חום כולל בדוד:

Yq = q₂ + ש₃ + ש₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

יעילות הדוד (ברוטו):

ח_ל \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7.05 \u003d 92.95%. (2.4.2-11)

אמצעים להפחתת איבוד חום מפני השטח של צינורות

חיסכון באנרגיה במהלך הובלת אנרגיה תרמית תלוי בעיקר באיכות הבידוד התרמי. האמצעים העיקריים לחיסכון באנרגיה המפחיתים את איבוד החום מפני השטח של צינורות הם:

בידוד של אזורים לא מבודדים ושיקום שלמות בידוד תרמי קיים;

שיקום שלמות האיטום הקיים;

יישום ציפויים המורכבים מחומרי בידוד חום חדשים, או שימוש בצינורות עם סוגים חדשים של ציפויים מבודדי חום;

בידוד של אוגנים ושסתומים.

בידוד של קטעים לא מבודדים הוא אמצעי חיסכון באנרגיה עיקרי, שכן הפסדי חום מפני השטח של צינורות לא מבודדים גדולים מאוד בהשוואה להפסדים מפני השטח של צינורות מבודדים, ועלות יישום בידוד תרמי נמוכה יחסית.

סוגים חדשים של ציפוי בידוד חום צריכים להיות בעלי מוליכות תרמית נמוכה, אלא גם חדירות אוויר ומים נמוכה, כמו גם מוליכות חשמלית נמוכה, מה שמפחית קורוזיה אלקטרוכימית של חומר הצינור.

במקרה של הפרה של שלמות שכבת ציפויי האיטום, מתרחשת עלייה בתכולת הלחות של הבידוד התרמי. מאז מוליכות תרמית של מים בטווח הטמפרטורות של רשת החימום X= 0.6 - 0.7 W / (m • K), והמוליכות התרמית של חומרי בידוד תרמי היא בדרך כלל A,_מ \u003d 0.035 -4-0.05 W / (m • K), ואז הרטבת החומר יכולה להגדיל את המוליכות התרמית שלו מספר פעמים (בפועל, יותר מפי 3).

הרטבת בידוד תרמי תורמת להרס של צינורות עקב קורוזיה של פני השטח החיצוניים שלהם, וכתוצאה מכך חיי השירות של צינורות מצטמצמים מספר פעמים. לכן, ציפוי נגד קורוזיה מוחל על משטח המתכת של הצינור, למשל, בצורה של אמייל סיליקט, איזול וכו'.

כיום, צינורות חום מסוג "צינור בצינור" עם בידוד מוקצף פוליאוריטן במעטפת אטומה למים עם שלט רחוק על שלמות הבידוד מוצגים בהרחבה. עיצוב זה מספק בידוד מקדים עם קצף פוליאוריטן וסגירה בפוליאתילן לא רק צינורות, אלא גם את כל רכיבי המערכת (אביזרי כדור, מפצי טמפרטורה וכו'). צינורות חום בעיצוב זה מונחים מתחת לאדמה ללא תעלות ומספקים חיסכון משמעותי באנרגיה עקב הכנה טרומית של אלמנטים מבודדים בודדים במפעל ואטימות גבוהה לחום ולחות. הפעלה מוצלחת של צינורות מבודדים מראש דורשת התקנה באיכות גבוהה. יחד עם זאת, הם יכולים לתפקד ללא החלפה עד 30 שנה.

אמצעי מניעה להפחתת איבוד חום מפני השטח של צנרת הם: מניעת הצפה של צנרת כתוצאה מהתקנת ניקוז (במידה ואינם זמינים) ושמירה על תקינותם; אוורור של תעלות מעבר ושאינן מעבר למניעת כניסת עיבוי לפני השטח של הבידוד התרמי.

אמצעי נוסף שמפחית את איבוד החום מפני השטח של צינורות הוא המעבר של מערכת אספקת החום לגרף טמפרטורה נמוך יותר (מ-150/70 ל-115/70 או 95/70 מעלות צלזיוס / מעלות צלזיוס), מה שמוביל לירידה ב- הפרש הטמפרטורה של נושא החום בצינור האספקה ​​ובסביבה. עם זאת, הדבר ידרוש זרימה גדולה יותר של נוזל קירור דרך המערכת על מנת להעביר את כמות החום הנדרשת לצרכן. כדי לעשות זאת, אתה צריך להגדיל את עלות החשמל כדי להניע את המשאבות.לכן, כדי לקבוע את כדאיות ביצוע האירוע הנדון, יש צורך בבדיקת היתכנות.

חישוב תרמי של תא הבעירה

באמצעות נתוני התכנון של הדוד, נערוך ערכת חישוב עבור הכבשן.

אורז. 2.1 - תכנית של תא הבעירה

אנו מציגים את חישוב התנור בטבלה 2.3.

טבלה 2.3

ערך מחושב	יִעוּד	מֵמַד	נוסחה או הצדקה	תַשְׁלוּם
קוטר ועובי צינורות מסך	dx	מ"מ	לפי הציור	32x6
גובה צינור	S1	מ"מ	גַם	46
משטחים:
קיר קדמי	Ff	m2	לפי איור. 2.1	33,3.16,32=543,5
קיר אחורי	Fz	גַם
קיר צדדי	פֶּנסיוֹן מָלֵא
מוֹקֵד	מממן	8,47.16,32=138,2
תִקרָה	Fp	3,2.16,32=52,2
חלון יציאה	פוט	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
המשטח הכולל של קירות תא הבעירה	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
נפח תא הבעירה	Vt	m3	לפי איור. 2.1	233,5.16,32=3811
עובי יעיל של השכבה המקרינה	ס	M
מתח תרמי של נפח התנור	קילוואט/מ"ק
מקדם האוויר העודף בכבשן	ט	—	התקבל קודם לכן	1,05
טמפרטורת אוויר חם	tg.c.	עם	נָתוּן	333
אנטלפיה של אוויר חם	kJ/m3	לפי הטבלה 2.2	4271,6
החום המוכנס מהאוויר לתנור	Qv	kJ/m3
פיזור חום שימושי בתנור	QT	kJ/m3
טמפרטורת בעירה תיאורטית	א	עם	לפי הטבלה 2.2	2145C
טמפרטורת בעירה תיאורטית מוחלטת	טא	ל	a+273	2418
גובה מבער	hg	M	לפי איור. 2.1
גובה תיבת האש (עד אמצע חלון יציאת הגז)	Nt	M	גַם
שינוי מקסימלי בטמפרטורה מעל אזור המבערים	איקס	—	בעת שימוש במבערי מערבולת במספר רבדים ו-D> 110 ק"ג לשנייה	0,05
מיקום יחסי של הטמפרטורה המקסימלית לאורך גובה התנור	xt	—
מְקַדֵם	M	—
טמפרטורת הגזים ביציאה מהכבשן	עם	אנו מקבלים מראש	1350
טמפרטורת גז מוחלטת בשקע התנור	ל	1623
אנתלפיה של גז	kJ/m3	לפי הטבלה 2.2	23993
קיבולת החום הכוללת הממוצעת של מוצרי בעירה	Vcav	kJ/(m3.K)
הלחץ בתנור	ר	MPa	לְקַבֵּל	0,1
מקדם הנחתה של קרניים על ידי גזים טריאטומיים
פליטות תרמית של גזים לא זוהרים	G	—
היחס בין תכולת הפחמן והמימן בדלק	—
מקדם הנחתה של קרן על ידי חלקיקי פיח
מקדם הנחתה של קרניים על ידי לפיד זוהר	ק
מקדם הקרינה התרמית של החלק הזוהר של הלפיד	עם	—
מקדם המאפיין את הפרופורציה של נפח התנור המלא בחלק הזוהר של הלפיד	M	—	כאשר שורפים גז ו	0,1
מקדם קרינה תרמית לפיד	ו	—
זווית מסך	איקס	—	למסכי סנפיר	1
מקדם תנאי של זיהום פני השטח	—	בעת שריפת גז ומסכי קרום קיר	0,65
יחס יעילות תרמית מגן	eq	—	.איקס	0,65
מקדם טמפרטורה	א	—	לגז טבעי	700
מקדם תיקון לחילופי חום הדדיים של נפחי גז של החלק העליון של התנור והמסכים	—
מקדם זיהום מותנה של פני השטח של הכניסה למסך	יְצִיאָה	—		0,65.0,52=0,338
מקדם היעילות התרמית של משטח הפלט	יְצִיאָה	—	החוצה.x	0,338
מקדם יעילות תרמית ממוצע	היינו עושים	—
מקדם קרינה תרמית של תנור	ט	—
ערך עבור הנוסחה עבור הטמפרטורה המחושבת של גזים במוצא הכבשן	ר	—
טמפרטורת גז משוערת ביציאת הכבשן	עם	שונה מהמקובל בעבר בפחות מ-100С, לכן, הקירוב השני אינו הכרחי
אנתלפיה של גז	kJ/m3	לפי הטבלה 2.2	24590
כמות החום המתקבלת בתנור	kJ/m3
פני השטח של קירות הכבשן, תפוסים על ידי מבערים	פגור	m2	מתוך ציור	14
משטח חימום קולט קרינה של מסכי כבשן	Nl	m2
עומס חום ממוצע של משטח החימום של מסכי התנור	ql	קילוואט/מ"ר

סיווג מערכות אספקת חום

קיים סיווג של מערכות אספקת חום לפי קריטריונים שונים:

1. לפי כוח - הם נבדלים במרחק של הובלת חום ומספר הצרכנים. מערכות חימום מקומיות ממוקמות באותו מקום או סמוך. חימום והעברת חום לאוויר משולבים למכשיר אחד וממוקמים בכבשן. במערכות מרכזיות מקור אחד מספק חימום למספר חדרים.
2. לפי מקור חום. הקצאת אספקת חום מחוזית ואספקת חום.במקרה הראשון, מקור החימום הוא בית הדוד, ובמקרה של חימום, החום מסופק על ידי CHP.
3. לפי סוג נוזל קירור, מערכות מים וקיטור מובדלות.

נוזל הקירור, המחומם בחדר דוודים או CHP, מעביר חום למכשירי חימום ואספקת מים בבניינים ובבנייני מגורים. מערכות תרמיות מים הן יחיד ושתי צינורות, לעתים רחוקות יותר - רב צינור. בבנייני דירות משתמשים לרוב במערכת דו-צינורית, כאשר מים חמים נכנסים לחצרים דרך צינור אחד, וחוזרים לחדר ה-CHP או לחדר הדוודים דרך הצינור השני, לאחר שוויתרו על הטמפרטורה. מבחינים בין מערכות מים פתוחות לסגורות. עם סוג פתוח של אספקת חום, הצרכנים מקבלים מים חמים מרשת האספקה. אם משתמשים במים במלואם, משתמשים במערכת חד-צינורית. כאשר אספקת המים סגורה, נוזל הקירור חוזר למקור החום.

מערכות הסקה מחוזיות חייבות לעמוד בדרישות הבאות:

• סניטריים והיגייניים - נוזל הקירור אינו משפיע לרעה על תנאי המקום, ומספק טמפרטורה ממוצעת של מכשירי חימום באזור 70-80 מעלות;
• טכני וכלכלי - היחס היחסי בין מחיר הצינור לצריכת הדלק לחימום;
• תפעולי - נוכחות של גישה מתמדת כדי להבטיח את התאמת רמת החום בהתאם לטמפרטורת הסביבה ולעונה.

הם מניחים רשתות חימום מעל ומתחת לקרקע, תוך התחשבות בשטח, בתנאים הטכניים, בתנאי הטמפרטורה של הפעולה ובתקציב הפרויקט.

בעת בחירת טריטוריה להנחת צינור חום, יש צורך לקחת בחשבון בטיחות, כמו גם לספק את האפשרות של גישה מהירה לרשת במקרה של תאונה או תיקון. על מנת להבטיח אמינות, רשתות אספקת חום אינן מונחות בתעלות משותפות עם צינורות גז, צינורות המובילים חמצן או אוויר דחוס, בהם הלחץ עולה על 1.6 מגפ"ס.

1 נתונים ראשוניים

2.1.1 מקור
אספקת חום היא CHPP כחלק מ-AO-Energo, המהווה חלק מ-RAO UES מרוסיה.

באיזון
AO-Energo הם עיקריים וחלק ממי ההפצה TS,
עיקר רשתות ההפצה והרבעון מופעלים
מפעל עירוני; TC עבור מפעלים תעשייתיים, המהווה חסר חשיבות
חלקם של כל כלי הרכב נמצאים במאזן של מפעלי תעשייה.

מְצוֹרָף
עומס החום במסגרת החוזים הוא 1258 Gcal/h; לְרַבּוֹת
משק בית 1093 ותעשייה 165 תק"ל/שעה; חימום ואוורור
עומס תרמי הוא 955 Gcal/h, העומס המרבי על חם
אספקת מים (על פי תכנית סגורה) - 303 Gcal / h; חימום ואוורור
עומס מגזר השירות - 790 Gcal/h, כולל חימום -
650 ואוורור - 140 Gcal / h.

אושר
לוח זמנים של טמפרטורת אנרגיה AO לאספקת חום (איור של המלצות אלה) - מוגבר, מחושב
טמפרטורות מים 150/70 מעלות צלזיוס בטמפרטורת האוויר החיצונית המשוערת t_נ.ר. = -30 מעלות צלזיוס, עם חתך 135 מעלות צלזיוס, יישור עבור חם
אספקת מים (DHW) 75 מעלות צלזיוס.

2.1.2 תרמית
רשת ללא מוצא דו-צינורית; TS מיוצרים בעיקר על ידי ערוץ תת קרקעי ו
תקורה על תומכים נמוכים עם אטם, סוגים אחרים של אטמים (ללא תעלות, ב
ערוצי מעבר וכו') תופסים נפח לא משמעותי (מבחינת החומר
מאפיין). בידוד תרמי עשוי ממוצרי צמר מינרלי.

מֶשֶׁך
תקופת חימום 5808 שעות, קיץ - 2448, תיקון - 504 שעות.

2.1.3
המאפיינים המהותיים של ה-TS במאזן של AO-energos לפי סעיפים מוצגים ב
טבלה של אלה
המלצות.

2.1.4
ערכים חודשיים וממוצעים שנתיים של טמפרטורת אוויר וקרקע בחוץ
(בעומק הממוצע של הצינורות) לפי מקומי
תחנה מטאורולוגית או מדריכי אקלים, בממוצע על פני
5 השנים האחרונות מוצגות בטבלה
של המלצות אלה.

2.1.5
ערכים ממוצעים חודשיים של טמפרטורת מי הרשת באספקה ​​ובחזרה
צינורות לפי לוח הזמנים המאושר לטמפרטורה לשחרור חום ב
ערכים חודשיים ממוצעים של טמפרטורת אוויר חיצונית וערכים שנתיים ממוצעים
טמפרטורות המים ברשת ניתנות בטבלה של המלצות אלה.

2.1.6 תוצאות
בדיקות לקביעת הפסדי חום בצורה של גורמי תיקון ל
הפסדי חום ספציפיים לפי תקני עיצוב הם: בממוצע עבור
הנחת קרקע - 0.91; מתחת לאדמה - 0.87. בדיקות בוצעו בשנת 1997
ז. בהתאם ל-RD
34.09.255-97 [].

מבחנים
קטעים של קו ראשי מס' 1 CHP ÷ TK-1 ו-TK-1 ÷ TK-2 של הנחת מעל הקרקע עם חיצוני
עם קטרים ​​של 920 ו-720 מ"מ עם אורך של 1092 ו-671 מ', בהתאמה, וחתכים
כבישים מהירים מס' 2 TK-1 ÷ TK-4 ו-TK-4 ÷ TK-6 מתחת לאדמה
ריפוד תעלות בקטרים ​​חיצוניים של 920 ו-720 מ"מ באורך
88 ו-4108 מ', בהתאמה. מאפייני החומר של הרשתות שנבדקו
מהווה 38% מכלל המאפיינים המהותיים של ה-TS במאזן של AO-Energo.

2.1.7 צפוי
אספקה ​​(מתוכננת) של אנרגיה תרמית, נקבעת לפי הכלכלה המתוכננת
השירותים של ארגון אספקת האנרגיה לפי חודשים ולשנה, ניתנים בטבלה של המלצות אלה (לא כולל
כמות החום במפעלי תעשייה).