Siltumtīklu būvniecības ilguma aprēķins

Tvaika katla aprēķins

Katlu telpas tvaika jauda ir vienāda ar:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/s

Tvaika patēriņš mazuta iekārtām DMX = 0,03DP = 0,03•2,78= 0,083 kg/s

Noteiksim tvaika patēriņu tīkla sildītājiem.

Noteiksim atgaitas tīkla ūdens temperatūru pie ieejas katlu telpā:

h - karstā ūdens sildītāja efektivitāte centrālapkures stacijā 0,98 (98%).

Nosakām sildīšanas tvaika kondensāta entalpiju pēc dzesētāja:

Dt - nepietiekamas dzesēšanas kondensāts līdz t atgriež tīkla ūdeni dzesētājā.

Piesātinājuma temperatūra tīkla sildītājā:

Mēs nosakām entalpiju tīkla sildītājā saskaņā ar tNAS

\u003d 2738,5 kJ / kg

Tvaika patēriņš tīkla sildītājam

ZSP - tīkla sildītāja efektivitāte 0,98

Nosakiet tvaika katlu izplūdes ūdens plūsmas ātrumu

kur K • DP - izsaka tvaika patēriņu savām vajadzībām K - 0,08 - 0,15

- katla caurplūdes procents

- katlu telpas tvaika jauda

Noskaidrosim kanalizācijas attīrīšanas ūdens patēriņu

No katla trumuļa izplūstošā ūdens entalpija (saskaņā ar P katla cilindrā)_

tvaika un verdoša ūdens entalpija pie SNP izejas (saskaņā ar P = 0,12 MPa deaeratorā)

Sekundārā tvaika patēriņš no SNP, kas nonāk padeves deaeratorā

Nosakām krāna ūdens patēriņu pie ieejas katlu telpā, lai kompensētu zaudējumus

Šeit - nav kondensāta atgriešanās no ražošanas; ūdens zudums siltumtīklos; kondensāta un ūdens zudums katlu mājas iekšienē.

ūdens, kas nepārtraukti izplūst no katla kanalizācijā

Krāna ūdens temperatūra pēc atdzesēšanas

Šeit tcool \u003d 50 0С ir kanalizācijā novadītā ūdens temperatūra

aukstā ūdens temperatūra

koeficients vēsāks siltuma zudums

— ūdens temperatūra, kas iziet no nepārtrauktas caurplūdes separatora

Tvaika patēriņš krāna ūdens sildītājiem

ūdens temperatūra lejpus sildītāja aukstā ūdens priekšā = 300С

tN ir piesātinājuma temperatūra deaeratorā (pēc spiediena deaeratorā 0,12 MPa);

id”, id’ ir tvaika un kondensāta entalpija (ar spiedienu deaeratorā 0,12 MPa).

Tvaika patēriņš grimēšanas ūdens deaeratoram

CWW patēriņš pie papildu ūdens atgaisotāja ieplūdes:

Make-up ūdens temperatūra pēc dzesētāja

Šeit tHOV = 27 0C ir aukstā ūdens temperatūra pēc aukstā ūdens;

Tvaika patēriņš CWW sildītājam, kas nonāk padeves ūdens deaeratorā:

Šeit GHOB2 ir COW plūsmas ātrums padeves deaeratora ieplūdē:

Šeit tК = 950С ir kondensāta temperatūra no ražošanas un mazuta iekārtām.

Padeves deaeratora jauda:

Pašu vajadzībām pielāgoti izdevumi:

DCH = Dd1+ Dd2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 kg/s

Ūdens plūsmas ātrums, kas tiek ievadīts atkausētājā ROU1, saņemot samazinātu rūpniecisko tvaiku:

Šeit iK” ir tvaika entalpija aiz katla (pamatojoties uz spiedienu bungā);

iP” ir tvaika entalpija rūpniecībā vajadzībām pie izejas no katlu telpas vai pie ieejas galvenajā

(saskaņā ar P un t);

— padeves ūdens entalpija katla priekšā

Atgaisinātājā ROU2 ievadītā ūdens plūsmas ātrums, saņemot tvaiku katlumājas vajadzībām:

Šeit iSN” ir samazināta tvaika entalpija (ar spiedienu lejup pa straumi ROU2 = 0,6 MPa)

Katlu telpas koriģētā tvaika jauda:

Rezultāts ir salīdzināms ar iepriekš iestatīto tvaika padevi

Katla materiālu bilance

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Karstā ūdens transports

Aprēķinu shēmas algoritmu nosaka normatīvā un tehniskā dokumentācija, valsts un sanitārie standarti, un tas tiek veikts stingri saskaņā ar noteikto kārtību.

Rakstā ir sniegts apkures sistēmas hidrauliskā aprēķina aprēķina piemērs. Procedūra tiek veikta šādā secībā:

1. Apstiprinātajā pilsētas un rajona siltumapgādes shēmā aprēķinu mezglpunkti, siltuma avots, inženiersistēmu maršruti ir atzīmēti ar norādi par visiem atzariem, savienotajiem patēriņa objektiem.
2. Precizēt patērētāju tīklu bilances īpašumtiesību robežas.
3. Piešķiriet vietnei numurus saskaņā ar shēmu, sākot numerāciju no avota līdz gala patērētājam.

Numerācijas sistēmā ir skaidri jānošķir tīklu veidi: galvenais ceturkšņa iekšējais, starpmājas tīkls no termourbuma līdz bilances robežas, savukārt vietne ir iestatīta kā tīkla segments, ko ieskauj divas filiāles.

Diagrammā ir norādīti visi galvenā siltumtīkla hidrauliskā aprēķina parametri no centrālās apkures stacijas:

• Q ir GJ/stundā;
• G m3/h;
• D - mm;
• V - m/s;
• L ir posma garums, m.

Diametra aprēķinu nosaka pēc formulas.

4 Normalizēto ekspluatācijas siltuma zudumu noteikšana ar tīkla ūdens zudumiem

2.4.1
Normalizēti ekspluatācijas siltuma zudumi ar tīkla ūdens zudumiem
nosaka kopumā siltumapgādes sistēma, t.i. ņemot vērā iekšējos
TS cauruļvadu apjoms, kas abi ir energoapgādes bilancē
organizācija, un citu organizāciju bilancē, kā arī sistēmu apjoms
siltuma patēriņš, ar siltuma zudumu atbrīvošanu ar tīkla ūdens zudumiem TS par
elektroapgādes organizācijas bilance.

Transportlīdzekļa tilpums uz
energoapgādes organizācijas bilance kā daļa no AO-energo ir (sk.
īstā tabula
ieteikumi)

V_t.s = 11974 m3.

Transportlīdzekļa tilpums uz
citu, galvenokārt pašvaldību, organizāciju bilance ir (saskaņā ar
operatīvie dati)

V_g.t.s = 10875 m3.

Sistēmas apjoms
siltuma patēriņš ir (pēc ekspluatācijas datiem)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Kopējie apjomi
tīkla ūdens ir sezonāli:

- apkure
sezona:

V_no = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- vasaras sezona
(remonta periods tiek ņemts vērā transportlīdzekļa darba stundu skaitā vasaras sezonā, nosakot
Vav.d):

V_l = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Vidēji gadā
tiek noteikts tīkla ūdens apjoms TS cauruļvados un siltumenerģijas patēriņa sistēmās Vav.g
pēc formulas (37) RD
153-34.0-20.523-98 :

Tostarp TS
energoapgādes organizācijas bilancē

2.4.2
Normalizēti ekspluatācijas gada siltuma zudumi ar normalizētu noplūdi
tīkla ūdens
tika noteikti pēc formulas (36) RD
153-34.0-20.523-98 :

kur ρaver.g ir gada vidējais rādītājs
ūdens blīvums, kg/m3; noteikts temperatūrā , °С;

c - specifisks
tīkla ūdens siltumietilpība; tiek pieņemts vienāds ar 4,1868 kJ/(kg
× °С)
vai 1 kcal/(kg × °C).

Vidēji gadā
aukstā ūdens temperatūra, kas nonāk siltumenerģijas avotā
pēcapstrādi, lai uzlādētu transportlīdzekli, (°C) nosaka ar
formula (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Temperatūra
auksts ūdens apkures periodā tiek ņemts = 5 ° С; vasarā
periods = 15 °C.

Ikgadējie zaudējumi
kopējais siltums sistēmā
siltumapgāde ir

vai

= 38552 Gcal,

ieskaitot TS
energoapgādes organizācijas bilancē

vai

= 13872 Gcal.

2.4.3 Normalizēts
ekspluatācijas siltuma zudumi ar normalizētu tīkla ūdens noplūdi pa sezonām
transportlīdzekļa darbība - apkure un vasara
tiek noteiktas ar formulām (39) un (40) RD
153-34.0-20.523-98 :

- priekš
apkures sezona

vai

= 30709 Gcal,

ieskaitot TS
energoapgādes organizācijas bilancē

vai

= 9759 Gcal;

- vasarai
sezona

vai

= 7843 Gcal,

ieskaitot TS
energoapgādes organizācijas bilancē

vai

= 4113 Gcal.

2.4.4
Normalizēti ekspluatācijas siltuma zudumi ar tīkla ūdens noplūdi pa mēnešiem
apkures un vasaras sezonā
tika noteikti ar formulām (41) un (42) RD
153-34.0-20.523-98 :

- priekš
apkures sezona (janvāris)

vai

= 4558 Gcal,

ieskaitot TS
energoapgādes organizācijas bilancē

vai

=
1448 Gcal.

Līdzīgi
siltuma zudumus nosaka citiem mēnešiem, piemēram, vasaras sezonai
(Jūnijs):

vai

 = 1768 Gcal,

ieskaitot TS
energoapgādes organizācijas bilancē

vai

 = 927 Gcal.

Līdzīgi
siltuma zudumi tiek noteikti citiem mēnešiem, rezultāti sniegti šo Ieteikumu tabulā.

2.4.5. Autors
aprēķina rezultātus, tiek izbūvēti zemesgabali (skat. šo Ieteikumu attēlu) par ikmēneša un gada siltuma zudumiem no plkst.
tīkla ūdens noplūde siltumapgādes sistēmā kopumā un bilancē
energoapgādes organizācija.

Tabulā ir norādītas siltuma zudumu vērtības
procenti līdz plānotajam transportētās siltumenerģijas apjomam.
Siltuma zudumu un tā piegādes attiecības zemās vērtības ir izskaidrojamas ar mazo
TS daļas (pēc materiālu īpašībām) energoapgādes bilancē
organizācija salīdzinājumā ar visiem tīkliem siltumapgādes sistēmā.

Siltumizolācijas biezuma izvēle

q1 - siltuma zudumu normas, W/m;

R ir galvenā izolācijas slāņa termiskā pretestība, K*m/W;

f ir dzesēšanas šķidruma temperatūra cauruļvadā, 0C;

dI, dH - galvenā izolācijas slāņa un cauruļvada ārējais diametrs, m;

LI - koeficients. galvenā izolācijas slāņa siltumvadītspēja, W/m*K;

DIZ ir galvenā izolācijas slāņa biezums, mm.

Tvaika cauruļvads.

Taisna līnija: dB = 0,259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Siltumizolācijas materiāls - caurdurti minerālvates paklājiņi čaulās, 150.klase;

Atgaitas līnija (kondensāta līnija):

dB = 0,07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

ūdens līnijas

Zemes gabals 0-1 Tiešā līnija:

dB = 0,10 m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

Atgriešanās līnija:

dB = 0,10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

0-2. gabals Tiešā līnija:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

Atgriešanās līnija:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

Zemes gabals 0-3 Tiešā līnija:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

Atgriešanās līnija:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Siltumizolācijas materiāls - stikla šķiedras paklājiņi

Normāla spiediena indikatori

Kā likums, nav iespējams sasniegt nepieciešamos parametrus saskaņā ar GOST, jo darbības rādītājus ietekmē dažādi faktori:

Iekārtas jauda
nepieciešams dzesēšanas šķidruma padevei. Spiediena parametrus augstceltnes apkures sistēmā nosaka siltuma punktos, kur dzesēšanas šķidrums tiek uzkarsēts, lai pa caurulēm pievadītu radiatoriem.

Aprīkojuma stāvoklis
. Gan dinamisko, gan statisko spiedienu siltumapgādes struktūrā tieši ietekmē katlumājas elementu, piemēram, siltuma ģeneratoru un sūkņu, nodiluma līmenis.

Tikpat svarīgs ir attālums no mājas līdz siltuma punktam.

Cauruļvadu diametrs dzīvoklī. Ja, veicot remontdarbus ar savām rokām, dzīvokļa īpašnieki uzstādīja lielāka diametra caurules nekā uz ieplūdes cauruļvada, tad spiediena parametri samazināsies.

Atsevišķa dzīvokļa atrašanās vieta daudzstāvu ēkā

Protams, vajadzīgā spiediena vērtība tiek noteikta saskaņā ar normām un prasībām, taču praksē tas ir ļoti atkarīgs no tā, kurā stāvā atrodas dzīvoklis, un tā attāluma no kopējā stāvvada. Pat tad, ja dzīvojamās istabas atrodas tuvu stāvvadam, dzesēšanas šķidruma uzbrukums stūra telpās vienmēr ir mazāks, jo tur bieži vien ir ārkārtējs cauruļvadu punkts.

Cauruļu un akumulatoru nodiluma pakāpe
. Kad dzīvoklī izvietotie apkures sistēmas elementi ir kalpojuši vairāk nekā duci gadu, tad nevar izvairīties no zināma aprīkojuma parametru un veiktspējas samazināšanās. Kad rodas šādas problēmas, sākotnēji vēlams nomainīt nolietotās caurules un radiatorus un tad būs iespējams izvairīties no avārijas situācijām.

GOST un SNiP prasības

Mūsdienu daudzstāvu ēkās apkures sistēma tiek uzstādīta, pamatojoties uz GOST un SNiP prasībām. Normatīvajā dokumentācijā ir norādīts temperatūras diapazons, kas jānodrošina centrālapkurei. Tas ir no 20 līdz 22 grādiem C ar mitruma parametriem no 45 līdz 30%.

Lai sasniegtu šos rādītājus, ir nepieciešams aprēķināt visas nianses sistēmas darbībā pat projekta izstrādes laikā. Siltumtehnikas inženiera uzdevums ir nodrošināt minimālo spiediena vērtību starpību caurulēs cirkulējošajam šķidrumam starp mājas apakšējo un pēdējo stāvu, tādējādi samazinot siltuma zudumus.

Faktisko spiediena vērtību ietekmē šādi faktori:

• Dzesēšanas šķidrumu piegādājošās iekārtas stāvoklis un jauda.
• Cauruļu diametrs, pa kurām dzesēšanas šķidrums cirkulē dzīvoklī. Gadās, ka, vēloties paaugstināt temperatūras rādītājus, paši īpašnieki maina diametru uz augšu, samazinot kopējo spiediena vērtību.
• Konkrēta dzīvokļa atrašanās vieta. Ideālā gadījumā tam nevajadzētu būt nozīmes, taču patiesībā pastāv atkarība no grīdas un attāluma no stāvvada.
• Cauruļvada un apkures ierīču nodiluma pakāpe. Ja ir vecas baterijas un caurules, nevajadzētu sagaidīt, ka spiediena rādījumi paliks normāli. Avārijas situāciju rašanos labāk novērst, nomainot vecās apkures iekārtas.

Pārbaudiet darba spiedienu daudzstāvu ēkā, izmantojot cauruļveida deformācijas spiediena mērītājus. Ja, projektējot sistēmu, dizaineri noteica automātisko spiediena kontroli un tās vadību, tad papildus tiek uzstādīti dažāda veida sensori. Saskaņā ar normatīvajos dokumentos noteiktajām prasībām kontrole tiek veikta kritiskākajās jomās:

• pie dzesēšanas šķidruma padeves no avota un pie izejas;
• pirms sūkņa, filtriem, spiediena regulatoriem, dubļu savācējiem un pēc šiem elementiem;
• pie cauruļvada izejas no katlu telpas vai koģenerācijas, kā arī pie tā ieejas mājā.

Lūdzu, ņemiet vērā: 10% starpība starp standarta darba spiedienu 1. un 9. stāvā ir normāla

Galvenā informācija

Visu patērētāju kvalitatīvai nodrošināšanai ar nepieciešamo siltuma daudzumu centralizētajā siltumapgādes sistēmā ir nepieciešams nodrošināt doto hidraulisko režīmu. Ja siltumtīklos netiek izpildīts noteiktais hidrauliskais režīms, tad kvalitatīva siltuma padeve individuālajiem patērētājiem netiek nodrošināta pat pie siltuma jaudas pārpalikuma.

Stabils hidrauliskais režīms siltumtīklos tiek nodrošināts, apgādājot atsevišķas ēkas ar noteiktu dzesēšanas šķidruma daudzumu, kas cirkulē atzaros. Lai izpildītu šo nosacījumu, tiek veikts siltumapgādes sistēmas hidrauliskais aprēķins un tiek noteikti cauruļvadu diametri, spiediena kritums (spiediens) visos siltumtīklu posmos, tiek nodrošināts pieejamais spiediens tīklā atbilstoši tam. abonentiem nepieciešamais un tiek izvēlēts dzesēšanas šķidruma transportēšanai nepieciešamais aprīkojums.

Bernulli vienādojums vienmērīgai nesaspiežama šķidruma plūsmai

kur I ir kopējā hidrodinamiskā galva, m. st;

Z ir cauruļvada ass ģeometriskais augstums, m;

O - šķidruma ātrums, m/s;

B\_₂ - spiediena zudums; m ūdens. Art.;

Z+ p/pg - hidrostatiskā galva (R = R_plkst + R_UN — absolūtais spiediens);

png - pjezometriskā galva, kas atbilst manometriskajam spiedienam (R_UN— pārspiediens), m ūdens. Art.

Siltumtīklu hidrauliskajā aprēķinos ātruma augstums o212g netiek ņemts vērā, jo tā ir neliela daļa no kopējā augstuma H un nedaudz mainās visā tīkla garumā. Tad mums ir

i., viņi uzskata, ka kopējais augstums jebkurā cauruļvada posmā ir vienāds ar hidrostatisko augstumu Z + p/lpp.

Spiediena zudums Ar, Pa (spiediens D/g, m ūdens stabs) ir vienāds ar

Šeit D/?_dl - spiediena zudums visā garumā (aprēķināts, izmantojot Darcy-Weisbach formulu); Ar_m — spiediena zudums vietējās pretestībās (aprēķināts, izmantojot Veisbaha formulu).

kur x, ?, ir hidrauliskās berzes un vietējās pretestības koeficienti.

Hidrauliskās berzes koeficients X atkarīgs no šķidruma kustības veida un caurules iekšējās virsmas raupjuma, vietējās pretestības koeficients ?, atkarīgs no lokālās pretestības veida un no šķidruma kustības veida.

Garuma zudums. Hidrauliskās berzes koeficients X. Atšķirt: absolūts raupjums Uz, ekvivalentais (ekvigranulārais) raupjums Uz_uh, kuru skaitliskās vērtības ir norādītas atsauces grāmatās, un relatīvais raupjums mazulis (kjd ir līdzvērtīgs relatīvais raupjums). Hidrauliskās berzes koeficienta vērtības X aprēķina pēc šādām formulām.

Laminārā šķidruma plūsma (Re X tiek aprēķināts, izmantojot Puazi formulu

Pārejas reģions 2300 Re 4, Blasius formula

vētraina kustība {Re > IT O4), formula A.D. Altšuļa

Plkst Uz_uh = 0, Altšula formula iegūst Blasiusa formulas formu. Plkst Re —? oo Altšula formula izpaužas kā profesora Šifrinsona formula

Aprēķinot siltumtīklus, tiek izmantotas formulas (4.5) un (4.6). Šajā gadījumā vispirms nosakiet

Ja Re _ip, tad X nosaka pēc formulas (4.5.), ja Re>Re_nr, tad X aprēķina saskaņā ar (4.6). Plkst Re>Re_np tiek novērota kvadrātiskā (pašlīdzīgā) pretestības zona, kad X ir tikai relatīvā raupjuma funkcija un nav atkarīga no Re.

Siltumtīklu tērauda cauruļvadu hidrauliskajiem aprēķiniem tiek ņemtas šādas ekvivalenta raupjuma vērtības Uz_uh, m: tvaika cauruļvadi - 0,2-10″3; kondensāta cauruļvadi un karstā ūdens tīkli - 1-10’3; ūdens sildīšanas tīkli (normāla darbība) - 0,5-10″3.

Parasti siltuma tīklos Re > Re_np.

Praksē ir ērti izmantot īpašo spiediena kritumu

vai

kur /?_l — īpatnējais spiediena kritums, Pa/m;

/ - cauruļvada garums, m.

Kvadrātiskās pretestības reģionam Darcy-Weisbach formula ūdens transportēšanai (p = const) ir attēlota kā

kur L \u003d 0,0894?_uh°'25/r_v = 16,3-10-6 pie ^ = 0,001 m, lpp_v = 975.

(L = 13,62 106 plkst Uz_uh = 0,0005 m).

Izmantojot plūsmas vienādojumu G= r • o • S, nosaka cauruļvada diametru

Tad

, 0,0475 0,5

Šeit A" = 0,63L; A* = 3,35 -2—; 75 °С; R_v = 975; = 0,001;

R

A* = 12110″3; D? = 246. (Kad uz, = 0,0005 m A% = 117-10'3, D? = 269).

Vietējo pretestību zudumus aprēķina, izmantojot jēdzienu "ekvivalentais garums" 1_E vietējā pretestība. Ņemot

mēs saņemam

Aizvietojošā vērtība X= OD 1 (Kam_uh / d)0,25 in (4 L 0), mēs iegūstam

kur A₁ = 9,1/^3'25. Ja p = 975 kg/m3, Uz_uh = 0,001 m A, = 51,1.

Attiecība AR_m uz AR_T atspoguļo vietējo spiediena zudumu proporciju

No (4.6), (4.10) un (4.11) vienādojumu kopīgā atrisinājuma iegūstam
kur

Par ūdeni

kur Ap_v — pieejamais spiediena kritums, Pa.

kopējais spiediena kritums

Tad

Koeficientu vērtības A un Av prezentēts .

Apkures sistēmas hermētiskuma pārbaude

Hermētiskuma pārbaude tiek veikta divos posmos:

• aukstā ūdens tests. Cauruļvadi un akumulatori daudzstāvu ēkā tiek piepildīti ar dzesēšanas šķidrumu, to nesildot, un tiek mērīti spiediena indikatori. Tajā pašā laikā tā vērtība pirmajās 30 minūtēs nedrīkst būt mazāka par standarta 0,06 MPa. Pēc 2 stundām zudums nedrīkst būt lielāks par 0,02 MPa. Bez brāzmām augstceltnes apkures sistēma turpinās darboties bez problēmām;
• pārbaudi, izmantojot karstu dzesēšanas šķidrumu. Apkures sistēma tiek pārbaudīta pirms apkures perioda sākuma. Ūdens tiek piegādāts ar noteiktu spiedienu, tā vērtībai jābūt visaugstākajai iekārtai.

Bet daudzstāvu māju iedzīvotāji, ja vēlas, pagrabā var uzstādīt tādus mērinstrumentus kā manometrus un, ja ir mazākās spiediena novirzes no normas, ziņot par to attiecīgajiem komunālajiem pakalpojumiem. Ja pēc visām veiktajām darbībām patērētāji joprojām nav apmierināti ar temperatūru dzīvoklī, viņiem, iespējams, būs jāapsver iespēja organizēt alternatīvu apkuri.

Spiedienu, kam vajadzētu būt daudzdzīvokļu ēkas apkures sistēmā, regulē SNiP un noteiktie standarti

Aprēķinot, tiek ņemts vērā cauruļu diametrs, cauruļvadu un sildītāju veidi, attālums līdz katlu telpai, stāvu skaits

Pārbaudes aprēķins

Pēc tam, kad ir noteikti visi sistēmā esošo cauruļu diametri, viņi pāriet uz verifikācijas aprēķinu, kura mērķis ir beidzot pārbaudīt tīkla pareizību, pārbaudīt pieejamā spiediena atbilstību avotā un nodrošināt norādīto spiedienu plkst. attālākais patērētājs. Verifikācijas aprēķina posmā viss tīkls kopumā ir saistīts. Tiek noteikta tīkla konfigurācija (radiāls, gredzens). Ja nepieciešams, saskaņā ar apgabala karti tiek koriģēti garumi / atsevišķi posmi, atkārtoti tiek noteikti cauruļvadu diametri. Aprēķinu rezultāti dod pamatu siltumtīklā izmantojamo sūknēšanas iekārtu izvēlei.

Aprēķins beidzas ar kopsavilkuma tabulu un pjezometriskā grafika sastādīšanu, uz kuras tiek uzlikti visi spiediena zudumi apgabala siltumtīklā. Aprēķinu secība ir parādīta zemāk.

• 1. Iepriekš aprēķinātais diametrs d Tīkla /-tā daļa tiek noapaļota līdz tuvākajam diametram atbilstoši standartam (uz augšu) atbilstoši saražoto cauruļu klāstam. Visplašāk izmantotie standarti ir: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 un 1200 mm. Lielākas caurules D_y = 1400 un ?>_plkst= 1800 mm tīklos tiek izmantoti reti. Maskavas robežās visizplatītākie mugurkaula tīkli ar nosacītu diametru D_y = 500 mm. Saskaņā ar tabulām tiek noteikta tērauda marka un rūpnīcā ražoto cauruļu sortiments, piemēram: d= 259 mm, tērauds 20; d= 500 mm Tērauds 15 GS vai citi.
• 2. Atrodiet skaitli Re un salīdziniet to ar limitu Re_np, ko nosaka pēc formulas

Ja Re > Re_np, tad cauruļvads darbojas attīstīta turbulenta režīma reģionā (kvadrātiskais apgabals). Pretējā gadījumā ir jāizmanto aprēķinātās attiecības pārejošajam vai laminārajam režīmam.

Kā likums, mugurkaula tīkli darbojas kvadrātiskā domēnā. Situācija, kad caurulē rodas pārejošs vai laminārs režīms, ir iespējama tikai vietējos tīklos, abonentu filiālēs ar zemu slodzi. Ātrums v šādos cauruļvados var samazināties līdz vērtībām v

• 3. Formulās (5.32) un (5.25) aizstājiet cauruļvada diametra faktisko (standarta) vērtību un atkārtojiet aprēķinu vēlreiz. Šajā gadījumā faktiskais spiediena kritums Ar jābūt zemākam, nekā gaidīts.
• 4. Vienas līnijas diagrammai tiek piemēroti faktiskie posmu garumi un cauruļvadu diametri (5.10. att.).

Shēmai tiek piemēroti arī galvenie atzari, avārijas un sekciju vārsti, termiskās kameras, kompensatori uz siltumtrases. Shēma tiek veikta mērogā 1:25 000 vai 1:10 000. Piemēram, TEC ar elektrisko jaudu 500 MW un siltuma jaudu 2000 MJ / s (1700 Gcal / h), tīkla diapazons ir aptuveni 15 km. Līniju diametrs pie izejas no koģenerācijas kolektora ir 1200 mm. Kad ūdens tiek sadalīts pa saistītajiem zariem, maģistrālo cauruļvadu diametrs samazinās.

Faktiskās vērtības /, un d_t katra sadaļa un termisko kameru skaits, atzīmes no zemes virsmas tiek ievadītas gala tabulā. 5.3. TEC vietas līmenis tiek ņemts par nulles atzīmi 0,00 m.

1999. gadā īpaša programma "Hidra”, rakstīts Fortran-IV algoritmiskajā valodā un atvērts sabiedrībai internetā. Programma ļauj interaktīvi veikt hidraulisko aprēķinu un iegūt rezultātu kopsavilkuma tabulu. Papildus tabulai atkārtoti

Rīsi. 5.10. Vienrindas siltumtīklu diagramma un pjezometriskais grafiks

5.3. tabula

Rajona Nr.17 maģistrālā tīkla hidrauliskā aprēķina rezultāti

Numurs kameras	IT	UZ,	UZ2		uz,		Tālvadības pults abonents
D	—
Sekcijas garums, m		h	/z		h	L	L+
Zemes virsmas augstums, m							0,0
Cauruļvada diametrs	d	d2	d3		di	dn	da
Galvas zudums apgabalā	UZ	h2	*3		L/	UZ
Pjezometriskā galva zonā	"R	H	n2		Sveiki	nP	HL

Aprēķina rezultāts ir pjezometriskais grafiks, kas atbilst tāda paša nosaukuma siltumtīklu shēmai.

Ja spiediens pazeminās

Šādā gadījumā vēlams nekavējoties pārbaudīt, kā darbojas statiskais spiediens (apturēt sūkni) - ja nav krituma, tad ir bojāti cirkulācijas sūkņi, kas nerada ūdens spiedienu. Ja arī samazinās, tad visticamāk, ka kaut kur mājas cauruļvados, siltumtrasē vai pašā katlumājā ir noplūde.

Vienkāršākais veids, kā lokalizēt šo vietu, ir izslēdzot dažādas sadaļas, kontrolējot spiedienu sistēmā. Ja situācija atgriežas normālā stāvoklī nākamajā pārtraukumā, šajā tīkla posmā ir ūdens noplūde. Tajā pašā laikā ņemiet vērā, ka pat neliela noplūde caur atloka savienojumu var ievērojami samazināt dzesēšanas šķidruma spiedienu.

Siltumtīklu aprēķins

Ūdens siltumtīkli tiks veidoti divcauruļu (ar tiešajiem un atgaitas cauruļvadiem) un slēgti - bez daļas tīkla ūdens parsēšanas no atgaitas cauruļvada uz karstā ūdens padevi.

Rīsi. 2.6 - Siltumtīkli

2.5. tabula

Nr siltumtīklu konts	Tīkla sadaļas garums	Siltuma slodze uz vietas
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Siltumtīklu hidrauliskais aprēķins

a) 0-1. sadaļa

Dzesēšanas šķidruma patēriņš:

, kur:

Q0-1 ir aprēķinātais caur šo posmu pārvadītā siltuma patēriņš, kW;

tp un līdz - dzesēšanas šķidruma temperatūra priekšējā un atgaitas cauruļvados, ° С

Mēs pieņemam īpatnējo spiediena zudumu maģistrālajā cauruļvadā h = 70 Pa / m, un saskaņā ar 2. pielikumu mēs atrodam dzesēšanas šķidruma vidējo blīvumu c = 970 kg / m3, tad aprēķināto cauruļu diametru:

Mēs pieņemam standarta diametru d=108 mm.

Berzes koeficients:

No 4. pielikuma ņemam lokālo pretestību koeficientus:

- aizbīdnis, o=0,4

- atzaram tee, o=1,5, tad lokālās pretestības koeficientu summa ?o=0,4+1,5=1,9 - vienai siltumtīklu caurulei.

Ekvivalents lokālo pretestību garums:

Kopējais spiediena zudums pieplūdes un atgaitas cauruļvados.

, kur:

l ir cauruļvada posma garums, m, tad

Hc = 2 (8 + 7,89) 70 \u003d 2224,9 Pa \u003d 2,2 kPa.

b) Sadaļa 1-2 Dzesēšanas šķidruma patēriņš:

Mēs pieņemam īpatnējo spiediena zudumu maģistrālajā cauruļvadā h=70 Pa/m.

Paredzamais caurules diametrs:

Mēs pieņemam standarta diametru d=89 mm.

Berzes koeficients:

No lietotnes 4

- tēja atzaram, o=1,5, tad ?o=1,5 - vienai siltumtīklu caurulei.

Kopējais spiediena zudums padeves un atgaitas cauruļvados:

\u003d 2 (86,5 + 5,34) 70 \u003d 12,86 kPa

Ekvivalents lokālo pretestību garums:

c) Sadaļa 2-4 Dzesēšanas šķidruma patēriņš:

Pieņemam īpatnējo spiediena zudumu atzarā h=250 Pa/m. Paredzamais caurules diametrs:

Mēs pieņemam standarta diametru d=32 mm.

Berzes koeficients:

No lietotnes 4

- vārsts pie ieejas ēkā, o=0,5, ?o=0,5 vienai siltumtīklu caurulei.

Ekvivalents lokālo pretestību garums:

Kopējais spiediena zudums padeves un atgaitas cauruļvados:

=2 (7+0,6) 250=3,8 kPa

Pārējie siltumtīklu posmi tiek aprēķināti līdzīgi kā iepriekšējie, aprēķinu dati apkopoti 2.6.tabulā.

2.6. tabula

Tīkla konta Nr.	Siltuma patēriņš, kg/s	Aprēķins, diametrs, mm	?O	le, mm	standarts, diametrs, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc=98,66 kPa

Tīkla sūkņu izvēle.

Ūdens piespiedu cirkulācijai siltumtīklos katlu telpā uzstādām tīkla sūkņus ar elektrisko piedziņu.

Tīkla sūkņa padeve (m3 / h), vienāda ar tīkla ūdens patēriņu stundā padeves līnijā:

,

kur: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. ir aprēķinātā siltuma slodze, ko sedz dzesēšanas šķidrums - ūdens, W;

Fen. - katlumājas patērētā siltumenerģija savām vajadzībām, W

Fs.n \u003d (0,03 ... 0,1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp un to - tiešā un atgaitas ūdens aprēķinātās temperatūras, °С

со ir atplūdes ūdens blīvums (2. pielikums; līdz=70°C со =977,8 kg/m3)

Fs.n=0,05 747,2=37,36 kW

Fr.v \u003d 747,2-37,36 \u003d 709,84 kW, tad

Tīkla sūkņa izstrādātais spiediens ir atkarīgs no siltumtīkla kopējās pretestības. Ja dzesēšanas šķidrums tiek iegūts karstā ūdens katlos, tad tiek ņemti vērā arī spiediena zudumi tajos:

Нн=Нс+Нк,

kur Hk - spiediena zudumi katlos, kPa

Hc=2 50=100kPa (p.),

tad: Нн=98,66+100=198,66 kPa.

No 15.pielikuma izvēlamies divus centrbēdzes sūkņus 2KM-6 ar elektrisko piedziņu (viens no tiem rezerves), elektromotora jauda 4,5 kW.

Siltumnesējs kondensāta tīklam

Šāda siltuma tīkla aprēķins ievērojami atšķiras no iepriekšējiem, jo ​​kondensāts vienlaikus atrodas divos stāvokļos - tvaikā un ūdenī. Šī attiecība mainās, virzoties uz patērētāju, t.i., tvaiks kļūst arvien mitrāks un galu galā pilnībā pārvēršas šķidrumā. Tāpēc katras šīs vides cauruļu aprēķinos ir atšķirības, un tie jau ir ņemti vērā citos standartos, jo īpaši SNiP 2.04.02-84.

Kondensāta cauruļvadu aprēķināšanas procedūra:

1. Saskaņā ar tabulām tiek noteikts cauruļu iekšējais ekvivalentais raupjums.
2. Spiediena zuduma indikatori caurulēs tīkla posmā no dzesēšanas šķidruma izplūdes no siltumapgādes sūkņiem līdz patērētājam tiek pieņemti saskaņā ar SNiP 2.04.02-84.
3. Šo tīklu aprēķinā netiek ņemts vērā siltuma patēriņš Q, bet tikai tvaika patēriņš.

Šāda veida tīkla konstrukcijas īpatnības būtiski ietekmē mērījumu kvalitāti, jo šāda veida dzesēšanas šķidruma cauruļvadi ir izgatavoti no melna tērauda, ​​tīkla posmi pēc tīkla sūkņiem gaisa noplūdes dēļ ātri korodē no liekā skābekļa, pēc tam zemas kvalitātes. veidojas kondensāts ar dzelzs oksīdiem, kas izraisa metāla koroziju.Tāpēc šajā sadaļā ir ieteicams uzstādīt nerūsējošā tērauda cauruļvadus. Lai gan galīgā izvēle tiks veikta pēc siltumtīklu priekšizpētes pabeigšanas.

Kā paaugstināt spiedienu

Spiediena pārbaudes daudzstāvu ēku apkures līnijās ir obligātas. Tie ļauj analizēt sistēmas funkcionalitāti. Spiediena līmeņa pazemināšanās pat par nelielu daudzumu var izraisīt nopietnas kļūmes.

Centralizētās apkures klātbūtnē sistēma visbiežāk tiek pārbaudīta ar aukstu ūdeni. Spiediena kritums uz 0,5 stundām vairāk nekā par 0,06 MPa norāda uz brāzmas klātbūtni. Ja tas netiek ievērots, sistēma ir gatava darbam.

Tūlīt pirms apkures sezonas sākuma tiek veikta pārbaude ar karsto ūdeni, kas tiek piegādāts zem maksimālā spiediena.

Izmaiņas, kas notiek daudzstāvu ēkas apkures sistēmā, visbiežāk nav atkarīgas no dzīvokļa īpašnieka. Mēģinājums ietekmēt spiedienu ir bezjēdzīgs pasākums. Vienīgais, ko var darīt, ir likvidēt gaisa kabatas, kas radušās vaļīgu savienojumu vai nepareizas gaisa izplūdes vārsta regulēšanas dēļ.

Raksturīgs troksnis sistēmā norāda uz problēmas esamību. Sildierīcēm un caurulēm šī parādība ir ļoti bīstama:

• Vītņu atslābināšana un metināto savienojumu iznīcināšana cauruļvada vibrācijas laikā.
• Dzesēšanas šķidruma padeves pārtraukšana atsevišķiem stāvvadiem vai akumulatoriem, jo ​​ir problēmas ar sistēmas atgaisošanu, nespēja pielāgoties, kas var izraisīt tā atkausēšanu.
• Sistēmas efektivitātes samazināšanās, ja dzesēšanas šķidrums pilnībā nepārtrauc kustību.

Lai sistēmā nenokļūtu gaiss, pirms tās pārbaudes, gatavojoties apkures sezonai, ir jāpārbauda visi savienojumi un krāni, vai nav ūdens noplūdes. Ja sistēmas testa darbības laikā dzirdat raksturīgu šņākšanu, nekavējoties meklējiet noplūdi un novērsiet to.

Savienojumus varat uzklāt ar ziepju šķīdumu, un vietās, kur ir bojāta hermētiskuma, parādīsies burbuļi.

Dažreiz spiediens pazeminās pat pēc veco akumulatoru nomaiņas ar jaunām alumīnija. No saskares ar ūdeni uz šī metāla virsmas parādās plāna plēve. Ūdeņradis ir reakcijas blakusprodukts, un, to saspiežot, spiediens tiek samazināts.

Šajā gadījumā nav vērts iejaukties sistēmas darbībā.
Problēma ir īslaicīga un laika gaitā izzūd pati. Tas notiek tikai pirmo reizi pēc radiatoru uzstādīšanas.

Jūs varat palielināt spiedienu daudzstāvu ēkas augšējos stāvos, uzstādot cirkulācijas sūkni.

Tvaika apkures tīkli

Šis siltumtīkls ir paredzēts siltumapgādes sistēmai, kurā izmanto siltumnesēju tvaika veidā.

Atšķirības starp šo un iepriekšējo shēmu izraisa temperatūras indikatori un vides spiediens. Strukturāli šie tīkli ir īsāki, lielajās pilsētās tie parasti ietver tikai galvenos, tas ir, no avota līdz centrālapkures punktam. Tos neizmanto kā rajonu un māju tīklus, izņemot mazos rūpnieciskos objektos.

Shēma tiek veikta tādā pašā secībā kā ar ūdens dzesēšanas šķidrumu. Sadaļās ir norādīti visi tīkla parametri katrai filiālei, dati tiek ņemti no siltuma robežpatēriņa stundas kopsavilkuma tabulas, soli pa solim summējot patēriņa rādītājus no gala patērētāja līdz avotam.

Cauruļvadu ģeometriskie izmēri tiek noteikti, pamatojoties uz hidrauliskā aprēķina rezultātiem, kas tiek veikti saskaņā ar valsts normām un noteikumiem, un jo īpaši SNiP. Noteicošā vērtība ir gāzes kondensāta vides spiediena zudumi no siltuma padeves avota patērētājam.Ar lielāku spiediena zudumu un mazāku attālumu starp tiem kustības ātrums būs liels, un tvaika cauruļvada diametram būs jābūt mazākam. Diametra izvēle tiek veikta saskaņā ar īpašām tabulām, pamatojoties uz dzesēšanas šķidruma parametriem. Pēc tam dati tiek ievadīti rakurstabulās.

Kā kontrolēt sistēmas spiedienu

Lai kontrolētu dažādos apkures sistēmas punktos, tiek ievietoti spiediena mērītāji, un (kā minēts iepriekš) tie reģistrē pārmērīgu spiedienu. Parasti tās ir deformācijas ierīces ar Bredana cauruli. Gadījumā, ja ir jāņem vērā, ka manometram jādarbojas ne tikai vizuālai kontrolei, bet arī automatizācijas sistēmā, tiek izmantoti elektrokontakta vai cita veida sensori.

Savienojuma punktus nosaka normatīvie dokumenti, taču pat tad, ja esat uzstādījis nelielu apkures katlu privātmājas apkurei, kuru nekontrolē GosTekhnadzor, joprojām ir ieteicams izmantot šos noteikumus, jo tie izceļ svarīgākos apkures sistēmas punktus. spiediena kontrolei.

Kontroles punkti ir:

1. Pirms un pēc apkures katla;
2. Pirms un pēc cirkulācijas sūkņiem;
3. Siltumtīklu izvade no siltumenerģijas ražotnes (katlu mājas);
4. Apkures ievadīšana ēkā;
5. Ja tiek izmantots apkures regulators, tad manometri ieslēdzas pirms un pēc tā;
6. Dūņu savācēju vai filtru klātbūtnē pirms un pēc tiem vēlams ievietot manometrus. Tādējādi ir viegli kontrolēt to aizsērēšanu, ņemot vērā to, ka izmantojams elements gandrīz nerada pilienu.

Apkures sistēmas darbības traucējumu vai nepareizas darbības simptoms ir spiediena pieaugums. Ko viņi apzīmē?