Siltuma zudumu noteikšana, vai kas tas ir, mājas termovizoriskā apsekošana

1. TIEŠĀ UN ATRĒJĀ SILTUMA BILANCES VIENĀDOJUMS

Vispilnīgāko priekšstatu par kuģa katla ekonomiskajiem rādītājiem sniedz siltuma bilance, kas parāda, cik daudz siltuma nonāk katlā, kāda tā daļa tiek izmantota lietderīgi (tvaika ražošanai), un kāda daļa tiek zaudēta.

Siltuma bilance ir enerģijas nezūdamības likuma piemērošana katla darba procesa analīzei. Analizējot katla darba procesu stacionārā (vai stabilā) darbības režīmā, siltuma bilance tiek sastādīta, pamatojoties uz termisko pārbaužu rezultātiem. V

Vispārīgi runājot, siltuma bilances vienādojumam ir forma
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,t.i	(4,1)
i=2

kur QPOD ir tvaika katlam piegādātais siltuma daudzums, kJ/kg; Q1 – lietderīgais siltums, kJ/kg;

QPOT – siltuma zudumi, kJ/kg

Stacionārajiem katliem izstrādātajā standarta aprēķina metodē ieteicams ņemt vērā visu kurtuvei piegādāto siltumu no 1 kg degvielas (4.1. att.), t.i.

J	ZEM	= J	P	= QP+Q+Q	B	+Q	UTC	(4,2)
		H T

kur QHP ir degvielas darba masas zemākā siltumspēja, kJ/kg;

QT, QB, QPR - siltuma daudzums, kas ievadīts attiecīgi ar degvielu, gaisu un tvaiku, kas tiek piegādāts degvielas izsmidzināšanai, kLJ/kg.

Pēdējās trīs vērtības tiek noteiktas šādi. Degvielas fiziskais siltums

QT	= cT tT	(4,3)

kur cT ir kurināmā siltumietilpība tās sildīšanas temperatūrā tT, kJ/(kg K)

QB vērtība ņem vērā tikai siltumu, ko saņem gaiss ārpus katla, piemēram, tvaika gaisa sildītājā. Ar parasto katla izkārtojumu ar gāzes gaisa apkuri tas ir vienāds ar siltuma daudzumu, kas tiek ievadīts krāsnī ar aukstu gaisu, t.i.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
kur α ir gaisa pārpalikuma koeficients;
сХВ – aukstā gaisa siltumietilpība temperatūrā tXB;
I XB- teorētiskā gaisa daudzuma entalpija V, kJ / kg
Siltuma daudzums, kas tiek piegādāts krāsnī ar tvaiku mazuta izsmidzināšanai,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

kur GPR ir tvaika patēriņš VC degvielas izsmidzināšanai, kg/h;

iPR, i” – tvaika entalpija degvielas un sausā piesātinātā tvaika izsmidzināšanai dūmgāzēs, kJ/kg.

i” vērtību vienādojumā (4.5.) var pieņemt ar 2500 kJ/kg, kas atbilst ūdens tvaiku parciālajam spiedienam dūmgāzēs pH2O 0.01 MPa.

Kuģu apkures katliem noteicošais lielums vienādojumā (4.2) ir QHP, jo atlikušo terminu summa nepārsniedz 1% no QP. Šajā sakarā, sastādot jūras katlu siltuma bilanci, to parasti ņem, kad gaisu silda dūmgāzes QPOD \u003d QHP, un kad

silda ar tvaiku QPOD = QHP +QB . Šajā gadījumā pirmais vienādojums ir galvenais, jo tvaiks

Siltuma atkritumu veidi

Katrai vietnei ir savs siltuma patēriņa veids. Apskatīsim katru no tiem sīkāk.

Katlu telpa

Tajā ir uzstādīts katls, kas pārvērš degvielu un nodod siltumenerģiju dzesēšanas šķidrumam. Jebkura iekārta zaudē daļu no saražotās enerģijas nepietiekamas degvielas sadegšanas, siltuma izvadīšanas caur katla sienām, pūšanas problēmu dēļ. Vidēji mūsdienās izmantotie katli ir ar 70-75% lietderību, savukārt jaunāki katli nodrošinās 85% lietderību un to zudumu procents ir daudz mazāks.

Papildu ietekmi uz enerģijas izšķērdēšanu rada:

1. katla režīmu savlaicīgas regulēšanas trūkums (zaudējumi palielinās par 5-10%);
2. neatbilstība starp degļa sprauslu diametru un siltummezgla slodzi: tiek samazināta siltuma pārnese, degviela pilnībā nesadeg, zudumi palielinās vidēji par 5%;
3. nepietiekami bieža katla sienu tīrīšana - parādās katlakmens un nosēdumi, darba efektivitāte samazinās par 5%;
4. uzraudzības un regulēšanas līdzekļu - tvaika skaitītāju, elektrības skaitītāju, siltuma slodzes sensoru - trūkums vai to nepareizs iestatījums samazina lietderības koeficientu par 3-5%;
5. plaisas un katla sienu bojājumi samazina efektivitāti par 5-10%;
6. novecojušu sūknēšanas iekārtu izmantošana samazina katlumājas remonta un apkopes izmaksas.

Zaudējumi cauruļvados

Siltumtrases efektivitāti nosaka šādi rādītāji:

1. Sūkņu efektivitāte, ar kuru palīdzību dzesēšanas šķidrums pārvietojas pa caurulēm;
2. siltumcaurules ieguldīšanas kvalitāte un metode;
3. pareizi siltumtīkla iestatījumi, no kuriem atkarīga siltuma sadale;
4. cauruļvada garums.

Pareizi projektējot siltumtrasi, siltumenerģijas standarta zudumi siltumtīklos nepārsniegs 7%, pat ja enerģijas patērētājs atrodas 2 km attālumā no kurināmā ražošanas vietas. Faktiski šodien šajā tīkla posmā siltuma zudumi var sasniegt 30 procentus vai vairāk.

Patēriņa priekšmetu zudumi

Ir iespējams noteikt lieko enerģijas patēriņu apsildāmā telpā, ja ir skaitītājs vai skaitītājs.

Šāda veida zaudējuma iemesli var būt:

1. nevienmērīgs apkures sadalījums visā telpā;
2. apkures līmenis neatbilst laika apstākļiem un sezonai;
3. karstā ūdens apgādes recirkulācijas trūkums;
4. temperatūras kontroles sensoru trūkums karstā ūdens katlos;
5. netīras caurules vai iekšējās noplūdes.

Katla siltuma bilances aprēķins. Degvielas patēriņa noteikšana

Katla termiskais balanss

Katla siltuma bilances sastādīšana ir vienādības noteikšana starp katlā ienākošo siltuma daudzumu, ko sauc par pieejamo siltumu Q_P, un lietderīgā siltuma daudzums Q₁ un siltuma zudumi Q₂, Q₃, Q₄. Pamatojoties uz siltuma bilanci, tiek aprēķināta efektivitāte un nepieciešamais degvielas patēriņš.

Siltuma bilanci sastāda attiecībā pret katla līdzsvara stāvokļa termisko stāvokli uz 1 kg (1 m3) kurināmā 0°C temperatūrā un 101,3 kPa spiedienā.

Vispārējam siltuma bilances vienādojumam ir šāda forma:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

kur Q_P — kurināmā pieejamais siltums; J_v.vn - siltumu, ko krāsnī ievada gaiss, kad to silda ārpus katla; J_f - siltums, kas tiek ievadīts krāsnī ar tvaika strūklu ("sprauslas" tvaiks); J₁ - noderīgais siltums; J₂ — siltuma zudumi ar dūmgāzēm; J₃ - siltuma zudumi no degvielas sadegšanas ķīmiskās nepilnības, - siltuma zudumi no degvielas sadegšanas mehāniskās nepilnības; J₅ — siltuma zudumi no āra dzesēšanas; J₆ — izdedžu siltuma zudumi.

Dedzinot gāzveida kurināmo bez ārējās gaisa sildīšanas un tvaika strūklas, Q vērtības_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ ir vienādi ar 0, tāpēc siltuma bilances vienādojums izskatīsies šādi:

J_P = J₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Pieejamais siltums 1 m3 gāzveida kurināmā:

J_P = Qd_i +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

kur Qd_i — gāzveida kurināmā zemākā siltumspēja, kJ/m3 (sk. 1. tabulu); i_tl — kurināmā fiziskais siltums, kJ/m3. Tas tiek ņemts vērā, ja degvielu silda ārējs siltuma avots. Mūsu gadījumā tas nenotiek, tāpēc Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

J_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Siltuma zudumi un katla efektivitāte

Siltuma zudumus parasti izsaka procentos no kurināmā pieejamā siltuma:

utt. (2.4.2-1)

Siltuma zudumi ar dūmgāzēm atmosfērā tiek definēti kā starpība starp sadegšanas produktu entalpijām pie pēdējās sildvirsmas (ekonomaizera) izejas un aukstā gaisa:

, (2.4.2-2)

kur es_wow = IN _EK ir izplūstošo gāzu entalpija. Nosaka ar interpolāciju saskaņā ar 7. tabulu konkrētai dūmgāzu temperatūrai t_wow°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_wow = bN_EK — gaisa pārpalikuma koeficients aiz ekonomaizera (sk. 3. tabulu);

es_0.h.v. ir aukstā gaisa entalpija,

es_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4,2-4)

kur (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - 1 m3 auksta gaisa entalpija pie t_h.v. = 30°С; VH ir teorētiskais gaisa tilpums, m3/m3 (skat. 4. tabulu) = 9,74 m3/m3.

es_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2,4,2-5)

Saskaņā ar tvaika katlu parametru tabulu t_wow = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Siltuma zudumi ķīmiskās nepilnīgās sadegšanas rezultātā q₃ , %, ir saistīts ar kopējo nepilnīgās sadegšanas produktu sadegšanas siltumu, kas paliek dūmgāzēs (CO, H₂, CH₄ un utt.). Projektētajam katlam pieņemam

q₃ = 0,5%.

Siltuma zudumi no āra dzesēšanas q₅ , %, ņemts saskaņā ar 8. tabulu, atkarībā no katla D tvaika jaudas, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

kur D, t/h - no sākotnējiem datiem = 6,73 t/h.

8. tabula. Siltuma zudumi no astes virsmas tvaika katla ārējās dzesēšanas

Katla nominālā tvaika jauda D, kg/s (t/h)	Siltuma zudumi q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

q aptuvenās vērtības atrašana₅ , %, nominālajai tvaika jaudai 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Kopējie siltuma zudumi katlā:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Katla efektivitāte (bruto):

h_UZ \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Pasākumi siltuma zudumu samazināšanai no cauruļvadu virsmas

Enerģijas taupīšana siltumenerģijas transportēšanas laikā galvenokārt ir atkarīga no siltumizolācijas kvalitātes. Galvenie enerģijas taupīšanas pasākumi, kas samazina siltuma zudumus no cauruļvadu virsmas, ir:

nesiltināto laukumu izolēšana un esošās siltumizolācijas viengabalainības atjaunošana;

esošās hidroizolācijas viengabalainības atjaunošana;

uzklāt pārklājumus, kas sastāv no jauniem siltumizolācijas materiāliem, vai izmantojot cauruļvadus ar jauna veida siltumizolējošiem pārklājumiem;

atloku un vārstu izolācija.

Neizolētu posmu siltināšana ir primārais energotaupības pasākums, jo siltuma zudumi no neizolētu cauruļvadu virsmas ir ļoti lieli, salīdzinot ar zudumiem no izolētu cauruļvadu virsmas, un siltumizolācijas uzklāšanas izmaksas ir salīdzinoši zemas.

Jauniem siltumizolācijas pārklājumu veidiem jābūt ne tikai ar zemu siltumvadītspēju, bet arī zemu gaisa un ūdens caurlaidību, kā arī zemu elektrovadītspēju, kas samazina cauruļu materiāla elektroķīmisko koroziju.

Hidroizolācijas pārklājumu slāņa integritātes pārkāpuma gadījumā palielinās siltumizolācijas mitruma saturs. Kopš ūdens siltumvadītspējas siltumtīkla temperatūras diapazonā X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), un siltumizolācijas materiālu siltumvadītspēja parasti ir A,_no \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), tad materiāla mitrināšana var palielināt tā siltumvadītspēju vairākas reizes (praksē vairāk nekā 3 reizes).

Siltumizolācijas mitrināšana veicina cauruļu iznīcināšanu to ārējās virsmas korozijas dēļ, kā rezultātā cauruļvadu kalpošanas laiks tiek samazināts vairākas reizes. Tāpēc caurules metāla virsmai tiek uzklāts pretkorozijas pārklājums, piemēram, silikāta emalju, izolāciju utt.

Šobrīd plaši tiek ieviesti "caurule caurulē" tipa siltuma cauruļvadi ar poliuretāna putu izolāciju ūdensnecaurlaidīgā apvalkā ar izolācijas integritātes tālvadības pulti. Šis dizains paredz iepriekšēju izolāciju ar poliuretāna putām un polietilēnā ne tikai caurules, bet arī visas sistēmas sastāvdaļas (lodveida veidgabalus, temperatūras kompensatorus utt.). Šādas konstrukcijas siltuma cauruļvadi ir novietoti pazemē bez kanāliem un nodrošina ievērojamu enerģijas ietaupījumu, pateicoties atsevišķu izolēto elementu rūpnīcas izgatavošanai un augstajai siltuma un mitruma necaurlaidībai. Izolētu cauruļvadu veiksmīgai darbībai nepieciešama augstas kvalitātes uzstādīšana. Tajā pašā laikā tie var darboties bez nomaiņas līdz 30 gadiem.

Preventīvie pasākumi siltuma zudumu samazināšanai no cauruļvadu virsmas ir: cauruļvadu applūšanas novēršana, ierīkojot notekas (ja tās nav pieejamas) un uzturot tos pienācīgā kārtībā; caurbraukšanas un neizbraucamo kanālu ventilācija, lai novērstu kondensāta iekļūšanu siltumizolācijas virsmā.

Vēl viens pasākums, kas samazina siltuma zudumus no cauruļvadu virsmas, ir siltumapgādes sistēmas pāreja uz zemākas temperatūras grafiku (no 150/70 līdz 115/70 vai 95/70 °C / °C), kas noved pie temperatūras samazināšanās. siltumnesēja temperatūras starpība padeves cauruļvadā un vidē. Tomēr tam būs nepieciešama lielāka dzesēšanas šķidruma plūsma caur sistēmu, lai patērētājam nodotu nepieciešamo siltuma daudzumu. Lai to izdarītu, jums ir jāpalielina elektroenerģijas izmaksas, lai darbinātu sūkņus.Tāpēc, lai noteiktu apskatāmā pasākuma īstenošanas iespējamību, ir nepieciešama priekšizpēte.

Sadegšanas kameras termiskais aprēķins

Izmantojot katla konstrukcijas datus, mēs sastādīsim krāsns aprēķina shēmu.

Rīsi. 2.1 - sadegšanas kameras shēma

Krāsns aprēķinu sniedzam tabulā 2.3.

2.3. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Maksājums
Sietu cauruļu diametrs un biezums	dx	mm	Saskaņā ar zīmējumu	32x6
Caurules solis	S1	mm	Arī	46
Virsmas:
priekšējā siena	Ff	m2	Saskaņā ar att. 2.1	33,3.16,32=543,5
aizmugurējā siena	Fz	Arī
sānu siena	Fb
pavards	Finansētājs	8,47.16,32=138,2
griesti	Fp	3,2.16,32=52,2
izejas logs	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Degkameras sienu kopējā virsma	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Sadegšanas kameras tilpums	Vt	m3	Saskaņā ar att. 2.1	233,5.16,32=3811
Efektīvs izstarojošā slāņa biezums	s	m
Krāsns tilpuma termiskais spriegums	kW/m3
Gaisa pārpalikuma koeficients krāsnī	T	—	Pieņemts agrāk	1,05
karstā gaisa temperatūra	tg.c.	AR	Ņemot vērā	333
Karstā gaisa entalpija	kJ/m3	Saskaņā ar tabulu 2.2	4271,6
Siltums, ko gaiss ievada krāsnī	Qv	kJ/m3
Noderīga siltuma izkliedēšana krāsnī	QT	kJ/m3
Teorētiskā degšanas temperatūra	a	AR	Saskaņā ar tabulu 2.2	2145С
Absolūtā teorētiskā degšanas temperatūra	Ta	UZ	a+273	2418
Degļa augstums	hg	m	Saskaņā ar att. 2.1
Kurtuves augstums (līdz gāzes izplūdes loga vidum)	Nt	m	Arī
Temperatūras maksimālā nobīde virs degļa zonas	X	—	Lietojot virpuļdegļus vairākos līmeņos un D> 110kg/s	0,05
Temperatūras maksimuma relatīvais novietojums visā krāsns augstumā	xt	—
Koeficients	M	—
Gāzu temperatūra krāsns izejā	AR	Pieņemam iepriekš	1350
Absolūtā gāzes temperatūra krāsns izejā	UZ	1623
Gāzes entalpija	kJ/m3	Saskaņā ar tabulu 2.2	23993
Vidējā sadegšanas produktu kopējā siltumietilpība	Vcav	kJ/(m3.K)
Spiediens krāsnī	R	MPa	pieņemt	0,1
Triatomu gāzu staru vājinājuma koeficients
Negaismo gāzu termiskā emisija	G	—
Attiecība starp oglekļa un ūdeņraža saturu degvielā	—
Kvēpu daļiņu radītā staru kūļa vājināšanās koeficients
Gaismas lāpas staru vājināšanās koeficients	k
Lāpas gaismas daļas termiskā starojuma koeficients	Ar	—
Koeficients, kas raksturo krāsns tilpuma proporciju, kas piepildīta ar degļa gaismas daļu	m	—	Dedzinot gāzi un	0,1
Lāpas termiskā starojuma koeficients	f	—
Ekrāna leņķis	X	—	Spuru ekrāniem	1
Virsmas piesārņojuma nosacīts koeficients	—	Dedzinot gāzi un sienas membrānas sietus	0,65
Vairoga termiskās efektivitātes koeficients	ekv	—	.X	0,65
Temperatūras koeficients	A	—	Dabasgāzei	700
Korekcijas koeficients krāsns augšdaļas un sietu gāzes tilpumu savstarpējai siltumapmaiņai	—
Ekrāna ieejas virsmas nosacītais piesārņojuma koeficients	Izeja	—		0,65.0,52=0,338
Izejas virsmas termiskās efektivitātes koeficients	Izeja	—	ārā.x	0,338
Vidējais siltuma efektivitātes koeficients	Trešd	—
Krāšņu termiskā starojuma koeficients	T	—
Formulas vērtība aprēķinātajai gāzu temperatūrai pie krāsns izejas	R	—
Paredzamā gāzes temperatūra krāsns izejā	AR	Atšķiras no iepriekš pieņemtā par mazāk nekā 100С, tāpēc otrs tuvinājums nav nepieciešams
Gāzes entalpija	kJ/m3	Saskaņā ar tabulu 2.2	24590
Siltuma daudzums, kas saņemts krāsnī	kJ/m3
Krāsns sienu virsma, ko aizņem degļi	Fgor	m2	No zīmēšanas	14
Krāšņu sietu starojumu uztverošā sildvirsma	Nl	m2
Krāšņu sietu sildvirsmas vidējā siltuma slodze	ql	kW/ m2

Siltumapgādes sistēmu klasifikācija

Pastāv siltumapgādes sistēmu klasifikācija pēc dažādiem kritērijiem:

1. Pēc jaudas - tie atšķiras ar siltuma transportēšanas attālumu un patērētāju skaitu. Vietējās apkures sistēmas atrodas tajās pašās vai blakus telpās. Apkure un siltuma pārnese uz gaisu tiek apvienoti vienā ierīcē un atrodas krāsnī. Centralizētās sistēmās viens avots nodrošina apkuri vairākām telpām.
2. Pēc siltuma avota. Piešķirt centralizēto siltumapgādi un siltumapgādi.Pirmajā gadījumā apkures avots ir katlu māja, bet apkures gadījumā siltumu nodrošina TEC.
3. Pēc dzesēšanas šķidruma veida izšķir ūdens un tvaika sistēmas.

Dzesēšanas šķidrums, kas tiek uzkarsēts katlu telpā vai koģenerācijā, pārnes siltumu uz apkures un ūdens apgādes ierīcēm ēkās un dzīvojamās ēkās. Ūdens termiskās sistēmas ir viencauruļu un divu, retāk - daudzcauruļu. Daudzdzīvokļu namos visbiežāk tiek izmantota divu cauruļu sistēma, kad pa vienu cauruli telpās nonāk karstais ūdens, bet pa otru cauruli atgriežas TEC vai katlu telpā, atteicies no temperatūras. Izšķir atvērtas un slēgtas ūdens sistēmas. Ar atvērtu siltumapgādes veidu patērētāji saņem karsto ūdeni no piegādes tīkla. Ja ūdens tiek izmantots pilnībā, tiek izmantota viencaurules sistēma. Kad ūdens padeve ir aizvērta, dzesēšanas šķidrums atgriežas siltuma avotā.

Centralizētās siltumapgādes sistēmām jāatbilst šādām prasībām:

• sanitāri higiēnisks - dzesēšanas šķidrums negatīvi neietekmē telpu apstākļus, nodrošinot apkures ierīču vidējo temperatūru 70-80 grādu robežās;
• tehniski ekonomiski - cauruļvada cenas proporcionālā attiecība pret kurināmā patēriņu apkurei;
• ekspluatācija - pastāvīgas piekļuves klātbūtne, lai nodrošinātu siltuma līmeņa regulēšanu atkarībā no apkārtējās vides temperatūras un sezonas.

Tie ierīko siltumtīklus virs un zem zemes, ņemot vērā reljefu, tehniskos apstākļus, ekspluatācijas temperatūras apstākļus un projekta budžetu.

Izvēloties teritoriju siltumvada ievilkšanai, ir jārēķinās ar drošību, kā arī jāparedz iespēja ātri piekļūt tīklam avārijas vai remonta gadījumā. Lai nodrošinātu uzticamību, siltumapgādes tīkli netiek likti kopējos kanālos ar gāzes vadiem, cauruļvadiem, kas ved skābekli vai saspiestu gaisu, kuros spiediens pārsniedz 1,6 MPa.

1 Sākotnējie dati

2.1.1. Avots
siltumapgāde ir koģenerācijas stacija kā daļa no AO-Energo, kas ir daļa no Krievijas RAO UES.

Uz līdzsvaru
AO-Energo ir galvenais un daļa no sadales ūdens TS,
tiek ekspluatēta galvenā sadales un ceturkšņa tīklu daļa
pašvaldības uzņēmums; TC rūpniecības uzņēmumiem, kas ir nenozīmīgs
daļa no visiem transportlīdzekļiem ir rūpniecības uzņēmumu bilancē.

Pievienots
siltumslodze saskaņā ar līgumiem ir 1258 Gcal/h; ieskaitot
mājsaimniecības 1093 un rūpnieciskās 165 Tkal/h; apkure un ventilācija
termiskā slodze ir 955 Gcal/h, maksimālā slodze uz karstu
ūdens apgāde (saskaņā ar slēgtu shēmu) - 303 Gcal / h; apkure un ventilācija
komunālā sektora slodze — 790 Gcal/h, ieskaitot apkuri —
650 un ventilācija - 140 Gcal / h.

apstiprināts
AO-enerģijas temperatūras grafiks siltumapgādei (šo Ieteikumu attēls) - palielināts, aprēķināts
ūdens temperatūras 150/70 °С pie paredzamās āra gaisa temperatūras t_n.r. = -30 °С, ar nogriezni 135 °С, iztaisnošana karstai
ūdens padeve (karstais ūdens) 75 °С.

2.1.2. Termiskā
divu cauruļu strupceļa tīkls; TS tiek izgatavoti galvenokārt pa pazemes kanālu un
virs galvas uz zemiem balstiem ar blīvi, cita veida blīves (bezkanālu, in
caurbraukšanas kanāli utt.) aizņem nenozīmīgu apjomu (materiāla ziņā
raksturīgs). Siltumizolācija ir izgatavota no minerālvates izstrādājumiem.

Ilgums
apkures periods 5808 stundas, vasarā - 2448, remonts - 504 stundas.

2.1.3
TS materiālu raksturojums AO-energos bilancē pa sadaļām ir parādīts
šo tabulu
Ieteikumi.

2.1.4
Āra gaisa un zemes temperatūras mēneša un vidējās gada vērtības
(cauruļvadu vidējā dziļumā) atbilstoši vietējiem
meteoroloģiskās stacijas vai klimata ceļveži, vidēji pār
pēdējie 5 gadi ir parādīti tabulā
no šiem ieteikumiem.

2.1.5
Tīkla ūdens temperatūras vidējās mēneša vērtības pieplūdē un atgriešanai
cauruļvadi saskaņā ar apstiprināto temperatūras grafiku siltuma izdalīšanai plkst
āra gaisa temperatūras mēneša vidējās vērtības un gada vidējās vērtības
tīkla ūdens temperatūras ir norādītas šo ieteikumu tabulā.

2.1.6. Rezultāti
testi, lai noteiktu siltuma zudumus korekcijas koeficientu veidā
īpatnējie siltuma zudumi saskaņā ar projektēšanas standartiem ir: vidēji par
virszemes ieklāšana - 0,91; pazemē - 0,87. Pārbaudes tika veiktas 1997. gadā
piem., saskaņā ar RD
34.09.255-97 [].

Pārbaudes
maģistrālās līnijas Nr.1 ​​CHPP ÷ TK-1 un TK-1 ÷ TK-2 posmi tika ieklāti virs zemes ar ārējo
ar diametru 920 un 720 mm ar garumu attiecīgi 1092 un 671 m un sekcijām
šosejas Nr.2 TK-1 ÷ TK-4 un TK-4 ÷ TK-6 pazemes
kanāla odere ar ārējo diametru 920 un 720 mm garumā
attiecīgi 88 un 4108 m. Pārbaudīto tīklu materiālu raksturojums
veido 38% no visiem AO-energos bilancē esošajiem TS materiāla raksturlielumiem.

2.1.7. Paredzams
(plānotā) siltumenerģijas piegāde, ko nosaka plānotā saimnieciskā
energoapgādes organizācijas pakalpojumi pa mēnešiem un gadam, ir norādīti šo ieteikumu tabulā (izņemot
siltuma daudzums rūpniecības uzņēmumos).