Verwarmingssystemen

Controle

De controlerende organisatie is weer warmtenetten.

Wat controleren ze precies?

• Gedurende de winter worden meerdere malen controlemetingen van de temperaturen en drukken van aanvoer, retour en mengsel uitgevoerd.
  . In geval van afwijkingen van de temperatuurgrafiek, wordt de berekening van de verwarmingslift opnieuw uitgevoerd met een boring of een afname van de diameter van het mondstuk. Dit moet natuurlijk niet gebeuren op het hoogtepunt van koud weer: bij -40 op straat kan de opritverwarming binnen een uur nadat de circulatie stopt, ijs vangen.
• Ter voorbereiding op het stookseizoen wordt de staat van de kranen gecontroleerd
  . De controle is uiterst eenvoudig: alle kleppen in het samenstel worden gesloten, waarna een eventuele regelklep wordt geopend. Als er water uit komt, moet je op zoek naar een storing; bovendien mogen ze in geen enkele positie van de kleppen lekken door de pakkingbussen.
• Ten slotte worden aan het einde van het stookseizoen de liften in het verwarmingssysteem, samen met het systeem zelf, getest op temperatuur
  . Wanneer de tapwatertoevoer wordt uitgeschakeld, wordt de koelvloeistof tot de maximale waarden verwarmd.

Doel en kenmerken

De verwarmingslift koelt het oververhitte water af tot de berekende temperatuur, waarna het voorbereide water de verwarmingstoestellen binnengaat die zich in de woonruimtes bevinden. Waterkoeling treedt op op het moment dat warm water uit de aanvoerleiding in de lift wordt gemengd met gekoeld water uit de retour.

Het schema van de verwarmingslift laat duidelijk zien dat deze unit bijdraagt ​​aan een verhoging van de efficiëntie van het gehele verwarmingssysteem van het gebouw. Het is belast met twee functies tegelijk - een mixer en een circulatiepomp. Zo'n knooppunt is niet duur, er is geen elektriciteit voor nodig. Maar de lift heeft verschillende nadelen:

• Het drukverschil tussen de aanvoer- en retourleidingen moet 0,8-2 bar bedragen.
• De uitlaattemperatuur kan niet worden aangepast.
• Er moet een nauwkeurige berekening zijn voor elk onderdeel van de lift.

Liften zijn breed toepasbaar in de gemeentelijke thermische economie, omdat ze stabiel in gebruik zijn wanneer het thermische en hydraulische regime in thermische netwerken verandert. De verwarmingslift hoeft niet constant te worden gecontroleerd, alle aanpassingen bestaan ​​uit het kiezen van de juiste spuitmonddiameter.

De verwarmingslift bestaat uit drie elementen: een jetlift, een mondstuk en een verdunningskamer. Er bestaat ook zoiets als elevatorband. Hier dienen de nodige afsluiters, controlethermometers en manometers gebruikt te worden.

De selectie van dit type verwarmingslift is te wijten aan het feit dat hier de mengverhouding varieert van 2 tot 5, in vergelijking met conventionele liften zonder sproeierbesturing, blijft deze indicator ongewijzigd. Dus tijdens het gebruik van liften met een verstelbaar mondstuk, kunt u de verwarmingskosten enigszins verlagen.

Het ontwerp van dit type liften bevat een regelactuator, die zorgt voor de stabiliteit van het verwarmingssysteem bij lage stroomsnelheden van netwerkwater. In het kegelvormige mondstuk van het liftsysteem bevindt zich een regulerende gasnaald en een geleidingsinrichting die de waterstraal laat draaien en de rol speelt van een gasnaaldbehuizing.

Dit mechanisme heeft een gemotoriseerde of handmatig gedraaide getande rol. Het is ontworpen om de gasnaald in de lengterichting van het mondstuk te bewegen, waardoor de effectieve dwarsdoorsnede verandert, waarna de waterstroom wordt geregeld. Het is dus mogelijk om het verbruik van netwerkwater van de berekende indicator met 10-20% te verhogen, of het bijna te verminderen tot de volledige sluiting van het mondstuk. Het verkleinen van de dopdoorsnede kan leiden tot een verhoging van het debiet van het netwerkwater en de mengverhouding. Dus de temperatuur van het water daalt.

Het effect van het installeren van ringen

Na het installeren van de ringen wordt de koelvloeistofstroom door de pijpleidingen van het verwarmingsnetwerk 1,5-3 keer verminderd. Dienovereenkomstig neemt ook het aantal werkende pompen in de stookruimte af. Dit resulteert in een besparing op brandstof, elektriciteit, chemicaliën voor suppletiewater.Het wordt mogelijk om de temperatuur van het water aan de uitlaat van de stookruimte te verhogen. Voor meer informatie over het opzetten van externe verwarmingsnetwerken en de omvang van het werk, zie ... ..Hier moet u een link geven naar het gedeelte van de site "Verwarmingsnetwerken opzetten"

Pucken is niet alleen nodig voor het regelen van externe verwarmingsnetwerken, maar ook voor het verwarmingssysteem in gebouwen. De stijgleidingen van de verwarmingsinstallatie, die verder van het warmtepunt in de woning zijn gelegen, krijgen minder warm water, het is hier koud in de appartementen. Het is warm in appartementen die dicht bij het warmtepunt liggen, omdat er meer warmtedrager aan wordt geleverd. De verdeling van koelvloeistofdebieten over stijgleidingen in overeenstemming met de benodigde hoeveelheid warmte wordt ook uitgevoerd door ringen te berekenen en deze op stijgleidingen te installeren.

Emmerlift berekening

De berekening van de emmerelevator wordt uitgevoerd volgens de methode beschreven in / /.

Capaciteit verticale emmerlift Q= 5 t/h ontworpen voor transport van graan, korreldichtheid R=700 kg/m3 op hefhoogte H=11m.

We selecteren een bandelevator met laden door scheppen, met centrifugaal lossen, met bandsnelheid v = 1,7 m/s; diepe emmers met vulfactor c = 0,8.

De capaciteit van de bakken per 1 m van het trekelement bepalen we volgens de formule:

I Q_P 5000

— = —— = ——— = 0,002

een 3.6vp_mC 3,6 1,7 700 0,8

Voor de verkregen capaciteit, emmers type III met een breedte van V_Naar = 280 mm, capaciteit I \u003d 4,2 l in stappen t = 180 mm./ /. Na het kiezen van de emmers specificeren we de snelheid. Eindelijk v = 2,2 m/s. Bandbreedte: B = B_Naar + 100 =280+ 100 +380 mm.

Ontvangen waarde V komt overeen met de dichtstbijzijnde waarde volgens de norm, gelijk aan 400 mm.

De massa van de lading per 1 m van het tractie-element zal zijn

Q_P 100

q = —- = —— = 12,63 kg/m.

3.6v 3,6 2,2

We berekenen het voorlopige vermogen volgens de formule:

Q_P H Q v2

N_voordat = —- (A_N + V_N - + C_N — )

367 Q_PH

Waarde Q aangenomen op basis van de voorwaarde dat er emmers van het type III worden gebruikt in de emmerelevator. Kansen EEN_N= 1,14, V_N= 1,6, MET_N = 0,25 - coëfficiënten afhankelijk van het type emmerelevator (bandelevator met centrifugaallossing)

N_voordat =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 kW

Volgens de berekende waarde: N_voordat bepaal de maximale treksterkte in het trekelement

1000 N_voordat s efb

S_max = S_nb = ———-

v(efb — 1)

waar h = 0,8 - efficiëntie drijfveer;

b \u003d 180 - wikkelhoek van de aandrijftrommel

F = 0,20 voor een gietijzeren trommel wanneer de bekerelevator in een vochtige atmosfeer werkt.

S_max = S_nb = 1000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 N

Dan het geschatte aantal pads z zullen

S max n

z = ——

BK_P

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

De tape is geselecteerd met pakkingen gemaakt van beltaniet B-820 met NAAR_R \u003d 610 N / cm, en de coëfficiënt N = 9. Het resulterende aantal pads wordt naar boven afgerond op z = 4.

We bepalen de belasting per 1 m, volgens de formule voor katoentape

Q_ik \u003d 1.1 V ( 1.25 z d₁ + q₂)

Q_ik = 1,1 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg/m2.

Gewicht van bakken per 1 m trekelement met het gewicht van één bak type III G_Naar = 1,5 kg zal zijn

G_Naar 1,5

Q_Naar = — = — = 8,33 kg/m

een 0,18

Vanaf hier

Q'= q + q_ik + q_Naar = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg/m

inactieve tak

Q"= q_ik + q_Naar = 4,4 + 8,33 \u003d 12,73 kg / m.

De tractieberekening wordt uitgevoerd in overeenstemming met het ontwerpschema (Fig. 4.1.). Het punt met minimale spanning zal punt 2 zijn, d.w.z. S₂ = S_min.

De weerstand tegen scheppen wordt bepaald door de formule, waarbij de diameter van de onderste trommel op wordt genomen z=4D_B = 0,65 meter.

W_H = K_oud q g D_B,

waar Q— massa van de lading per 1 m van het trekelement, kg;

NAAR_oud is het specifieke energieverbruik voor het scheppen, NAAR_oud ? (6 u 10) D_B

D_B is de diameter van de onderste trommel.

Dan

S₃ = over S₂ +W₃ = 1.06S₂ + K_oud q g D_B = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ = S₃ +W_3-4 =1.06S₂ + 644 + q' gH = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

de waarde S₁ we bepalen door rond de contour van de baan te gaan tegen de beweging van de band in, d.w.z.

S₁ = S₂ +W_2-1 = S₂ +q" g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

De uitdrukking gebruiken S_nb ? S_Za e fb , die in ons geval de vorm heeft S₄ ? 1.84S₁, we verkrijgen de spanningswaarde op punt 2, gelijk aan 608N. De gevonden waarde vervangen S₂in de bovenstaande uitdrukkingen definiëren we S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

Examen S₃ van de conditie G_{We zullen} ? 2S rekening houdend met l = 0,075 m, h = 0,16 m en h₁ = 0,1 m voor dit type emmer geeft de waarde weer S₃ voldoende om het trekelement voor te spannen. Op gevonden waarde S₄ = S_max specificeer de waarde z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Het verkregen aantal stroken van de tape valt samen met het vooraf geselecteerde aantal, daarom mag de tractieberekening niet opnieuw worden uitgevoerd.

Bepaal de diameter van de aandrijftrommel

D_pb =125 z = 125 4 = 600 mm

en afgerond op de waarde van 630 mm volgens GOST.

De trommelrotatiefrequentie zal zijn:

60v

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 tpm

p D_pb

Bepaal de waarde van de poolafstand

895

h = --- = 895 / 66,732 = 0,2 m

N2

D_pb

Waarde h daarom is het lossen centrifugaal.

2

We bepalen het vermogen van de elektromotor voor de liftaandrijving, rekening houdend met efficiëntie. transmissiemechanisme gelijk aan 0,8,

o (S4 +S1)v

N= —— = 1,06 (8751 - 4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 W

1000 s

Door de grootte van het berekende vermogen selecteren we de elektromotor AO 72-6-UP met een vermogen van N_D = 1,1 kW s N_D =980 tpm.

Stadia van het wassen van het verwarmingssysteem

• Hydraulische berekening van het verwarmingssysteem, berekening van ringen
• Ontwikkeling van aanbevelingen ter verbetering van de werking van het verwarmingspunt, verwarmingssysteem
• Installatie van regelringen op stijgleidingen (deze werkzaamheden kunnen door de klant zelfstandig worden uitgevoerd)

• Verificatie van implementatie van aanbevolen activiteiten
• Analyse van de nieuwe stabiele toestand na het wassen van het verwarmingssysteem
• Correctie van de maat van ringen op plaatsen waar het gewenste resultaat niet wordt behaald (door berekening)
• Demontage van ringen die moeten worden afgesteld, nieuwe ringen installeren

Op interne verwarmingssystemen kunnen ringen zowel in de winter als in de zomer worden geïnstalleerd. Controleer hun werk - alleen in het stookseizoen.

Mogelijke problemen en storingen

Ondanks de sterkte van de apparaten, faalt soms de liftverwarmingseenheid. Warm water en hoge druk vinden snel zwakke punten en veroorzaken storingen.

Dit gebeurt onvermijdelijk wanneer afzonderlijke componenten van onvoldoende kwaliteit zijn, de diameter van de nozzle verkeerd wordt berekend en ook door verstoppingen.

Lawaai

De verwarmingslift kan tijdens het werken geluid maken. Als dit wordt waargenomen, betekent dit dat er tijdens bedrijf scheuren of bramen zijn ontstaan ​​in het uitlaatgedeelte van het mondstuk.

De reden voor het optreden van onregelmatigheden ligt in de verkeerde uitlijning van het mondstuk veroorzaakt door de toevoer van koelvloeistof onder hoge druk. Dit gebeurt als de overtollige opvoerhoogte niet wordt gesmoord door de stroomregelaar.

Temperatuur komt niet overeen

De hoogwaardige werking van de lift kan ook in twijfel worden getrokken wanneer de temperatuur aan de in- en uitlaat te veel afwijkt van de temperatuurcurve. Hoogstwaarschijnlijk is de reden hiervoor de te grote diameter van het mondstuk.

Verkeerde waterstroom

Een defecte smoorklep zal resulteren in een verandering in de waterstroom in vergelijking met de ontwerpwaarde.

Een dergelijke overtreding is gemakkelijk te bepalen door de verandering in temperatuur in de inkomende en retourleidingsystemen. Het probleem is opgelost door de stromingsregelaar (gasklep) te repareren.

Defecte structurele elementen

Als het schema voor het aansluiten van het verwarmingssysteem op een externe warmteleiding een onafhankelijke vorm heeft, kan de oorzaak van een slechte werking van de lifteenheid worden veroorzaakt door defecte pompen, waterverwarmingseenheden, afsluiters en veiligheidskleppen, alle soorten van lekken in pijpleidingen en apparatuur, storing van regelaars.

De belangrijkste redenen die het schema en het werkingsprincipe van pompen negatief beïnvloeden, zijn onder meer de vernietiging van elastische koppelingen in de verbindingen van de pomp en motorassen, de slijtage van kogellagers en de vernietiging van zittingen eronder, de vorming van fistels en scheuren op de behuizing en de veroudering van afdichtingen. De meeste van de genoemde storingen worden verholpen.

Onbevredigende werking van boilers wordt waargenomen wanneer de dichtheid van de leidingen wordt verbroken, ze worden vernietigd of de buizenbundel aan elkaar plakt. De oplossing voor het probleem is het vervangen van de leidingen.

blokkades

Verstoppingen zijn een van de meest voorkomende oorzaken van een slechte warmtevoorziening. Hun vorming wordt geassocieerd met het binnendringen van vuil in het systeem wanneer de vuilfilters defect zijn. Verhoog het probleem en de afzettingen van corrosieproducten in de leidingen.

De mate van verstopping van filters kan worden bepaald door de aflezingen van manometers die voor en na het filter zijn geïnstalleerd. Een significante drukval zal de veronderstelling van de mate van verstopping bevestigen of weerleggen. Om de filters te reinigen, volstaat het om het vuil te verwijderen via de afvoerinrichtingen in het onderste deel van de behuizing.

Eventuele problemen met leidingen en verwarmingsapparatuur moeten direct worden verholpen.

Kleine opmerkingen die de werking van het verwarmingssysteem niet beïnvloeden, worden noodzakelijkerwijs vastgelegd in speciale documentatie, ze zijn opgenomen in het plan voor huidige of grote reparaties. Reparatie en verwijdering van opmerkingen vindt plaats in de zomer voor de start van het volgende stookseizoen.

2 Voor- en nadelen van zo'n node

De lift heeft, net als elk ander systeem, bepaalde sterke en zwakke punten.

Zo'n element van het thermische systeem is wijdverbreid geworden dankzij een aantal voordelen,
onder hen:

• eenvoud van het apparaatcircuit;
• minimaal systeemonderhoud;
• duurzaamheid van het apparaat;
• betaalbare prijs;
• onafhankelijkheid van elektrische stroom;
• de mengcoëfficiënt is niet afhankelijk van het hydrothermische regime van de externe omgeving;
• de aanwezigheid van een extra functie: het knooppunt kan de rol van een circulatiepomp spelen.

De nadelen van deze technologie zijn:

• het onvermogen om de temperatuur van het koelmiddel aan de uitlaat aan te passen;
• nogal tijdrovende procedure voor het berekenen van de diameter van de mondstukkegel, evenals de afmetingen van de mengkamer.

De lift heeft ook een kleine nuance met betrekking tot de installatie - de drukval tussen de toevoerleiding en de retour moet in het bereik van 0,8-2 atm zijn.

2.1
Schema voor het aansluiten van de lifteenheid op het verwarmingssysteem

Verwarmings- en warmwatersystemen (SWW) zijn enigszins met elkaar verbonden. Zoals hierboven vermeld, vereist het verwarmingssysteem een ​​watertemperatuur tot 95 ° C en in warm water op het niveau van 60-65 ° C. Daarom is ook hier het gebruik van een liftsamenstel vereist.

In elk gebouw dat is aangesloten op een centraal verwarmingsnetwerk (of stookruimte), is er een lifteenheid. De belangrijkste functie van dit apparaat is om de temperatuur van het koelmiddel te verlagen en tegelijkertijd het volume van het verpompte water in het huissysteem te vergroten.

Taak Berekening van een bandemmerelevator met een oplossing

Bereken een bandemmerelevator voor het transporteren van bulkvoer volgens de volgende kenmerken:

Materiaal: haver;

Hoogte lift: 15 meter;

Productiviteit: 30 t/u.

Betaling.

Om haver te heffen, volgens de aanbevelingen, kan een tractielichaam met riem worden gebruikt met op afstand van elkaar geplaatste diepe bakken met centrifugaallossing. (: tabel 7.7)

We accepteren de snelheid van de band V = 2,5 m / s

Volgens de aanbevelingen van prof. N.K. Fadeeva, voor hogesnelheidsliften met centrifugaallossing. Trommeldiameter:

Db \u003d 0,204 * V2 \u003d 0,204 * 2,52 \u003d 1,28 m

We accepteren de diameter van de aandrijftrommel Db = 1000 mm adj. LXXXVII). we accepteren de eindtrommel van dezelfde diameter.

Trommelsnelheid:

nb===47,8 min-1

pool afstand

Sinds b (trommelradius) vindt centrifugale lossing plaats, wat overeenkomt met de eerder gespecificeerde toestand.

Lineaire capaciteit van emmers:

l/m

P is de productiviteit van de lift, t/h;

— bulkdichtheid van lading, t/m3

- bakvulfactor (1: tab. 77)

Volgens de tabel 79 voor = 6,8 kiezen we voor een diepe bak met een inhoud van i0 = 4l, bakbreedte Bk = 320 mm, bakafstand a = 500 mm, bandbreedte B = 400 mm.

Volgens de tabel 80 selecteer het bakbereik A=15 mm, bakhoogte h=0 mm, bakradius R=60 mm.

Aantal pads i:

Wij accepteren i=6

Lineair gewicht van de band:

qo=1,1*B*(i+1+2)=1,1*0,4*(1,5*6+3+1,5)=5,9 kgf/m.

Lineair gewicht van de band met emmers:

qx=K*P=0,45*30=13,5 kgf/m.

K-factor, de waarden worden gegeven in (1: tab. 78)

Lineaire belasting van de geheven last

q= egs/m

Lineaire belasting op de werkende tak: qp=qx+q=13,5+3,3=16,9 kgf/m;

De tractieberekening wordt uitgevoerd door de contourbypass-methode. Wanneer de aandrijftrommel met de klok mee wordt gedraaid, zal de minimale spanning op punt 2 zijn. Zie het diagram in figuur 1.

Fig 1. Lay-out van de gecontroleerde spanpunten in de tape.

De spanning op punt 3 wordt gedefinieerd als:

S3=K*S2+W3=1.08*S2+13.2

W3 - weerstand bij het scheppen van lading

W3=p3*q=4*3,3=13,2 kgf;

Р3-scoopingcoëfficiënt, we accepteren р3=4 kgf*m/kgf

K1 is de spanningstoename in de band met emmers bij het ronden van de trommel.

Spanning op punt 4

S4=Snb=S3+qp*H=1.08*S2+13.2+16.9*1.5=1.08*S2+267

Spanning op punt 1

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13.5*15=S2+203

Voor frictieaandrijving met flexibele koppeling

Snb Sb*eFa

Tussen band en stalen trommel in vochtige lucht F=0,2. Bandwikkelhoek van aandrijftrommel =180o;

ЕFa=2.710.2*3.14=1.87 (1: adj. LXXXI), dan

Snb1.87*Sb;

1,08*S2+2671,87*(S2+203);

1,08*S2+2671,87*S2+380;

0,79*S2-113

S2-143 kgf

De minimale spanning in de band uit de toestand van normaal scheppen van de last moet voldoen aan de voorwaarde:

S2=Smin5*q=5*3,3=16,5 kgf

Wij accepteren S2=25 kgf

Met een toename van de spanning in de tape, nam de marge van de tractiecapaciteit van de aandrijving iets toe. De spanning op andere punten van de contour zal zijn:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1.08*S2+13.2=1.08*25+13.2=40.2 kgf

S4=S3+qp*H=40,2+16,9*15=294 kgf

Volgens de maximale inspanning specificeren we het aantal pakkingen in de tape

De veiligheidsmarge van de band wordt genomen als voor een hellende transportband (1: tabel 55). n=12, =55 kgf/cm

B-820 met het aantal afstandhouders i=2, breedte B=400 mm, K0=0,85 - coëfficiënt rekening houdend met de verzwakking van de tape door gaten voor klinknagels.

Spantrommelslag voor drijfriem:

m

Spankracht uitgeoefend op de eindtrommel:

pH=S2+S3=25+40,2=65,2 kgf

Trekkracht op de aandrijfas van de trommel (rekening houdend met de inspanningen op de eigen rotatie van de trommel):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1,08-1)*(294+228)=108 kgf

K/-factor, die rekening houdt met de weerstand tegen rotatie van de aandrijftrommel.

Berekeningsformule van de motor:

Np=kW

Geïnstalleerd motorvermogen:

N0=ny*Np=1,2*3,1=3,7 kW

ny-machtsmarge 1.1…..1.2

Wij accepteren het motortype MTH 311-6

N=7kW, n=965min-1(=101 rad/s),

Jp=0,0229 kgf*m*s2 (1: ca. XXXV).

Overbrengingsverhouding liftaandrijving

ir. r.==

We kiezen voor de VK-400 versnellingsbak. Uitvoering III. Overbrengingsverhouding Ir=21. (1: App. LXIV)/

Het werkingsprincipe en het diagram van het knooppunt

Het warme water dat het woongebouw binnenkomt, heeft een temperatuur die overeenkomt met het temperatuurschema van de WKK. Nadat de kleppen en modderfilters zijn overwonnen, komt oververhit water de stalen behuizing binnen en vervolgens door het mondstuk in de kamer, waar het mengen plaatsvindt. Het drukverschil duwt de waterstraal in het uitgezette deel van het lichaam, terwijl deze is aangesloten op de gekoelde koelvloeistof van het verwarmingssysteem van het gebouw.

Het oververhitte koelmiddel, met een verminderde druk, stroomt met hoge snelheid door het mondstuk in de mengkamer, waardoor een vacuüm ontstaat. Hierdoor treedt het effect van injectie (aanzuiging) van het koelmiddel uit de retourleiding op in de kamer achter de straal. Het resultaat van het mengen is water op ontwerptemperatuur, dat de appartementen binnenkomt.

Het schema van het liftapparaat geeft een gedetailleerd beeld van de functionaliteit van dit apparaat.

Voordelen van waterstraalliften

Een kenmerk van de lift is de gelijktijdige uitvoering van twee taken: werken als mixer en als circulatiepomp. Het is opmerkelijk dat de lifteenheid werkt zonder de kosten van elektriciteit, aangezien het werkingsprincipe van de installatie is gebaseerd op het gebruik van een drukval bij de inlaat.

Het gebruik van waterstraaltoestellen heeft zijn voordelen:

• simpel ontwerp;
• goedkoop;
• betrouwbaarheid;
• geen behoefte aan elektriciteit.

Met behulp van de nieuwste modellen liften die zijn uitgerust met automatisering, kunt u aanzienlijk warmte besparen. Dit wordt bereikt door de temperatuur van het koelmiddel in de zone van de uitlaat te regelen. Om dit doel te bereiken, kunt u de temperatuur in appartementen 's nachts of overdag verlagen, wanneer de meeste mensen aan het werk zijn, studeren, enz.

De zuinige liftunit onderscheidt zich van de conventionele versie door de aanwezigheid van een verstelbare nozzle. Deze onderdelen kunnen een ander ontwerp en aanpassingsniveau hebben. De mengverhouding voor een apparaat met regelbare sproeikop varieert van 2 tot 6. Zoals de praktijk heeft geleerd, is dit ruim voldoende voor het verwarmingssysteem van een woongebouw.

De materiaalkeuze voor ETA-P liftonderdelen

Bij het kiezen van een materiaal voor een bepaald onderdeel, houden ze rekening met de aard en omvang van de belasting die op het onderdeel inwerkt, de fabricagemethode, de vereisten voor slijtvastheid, de voorwaarden voor de werking ervan, enz.

Bijzondere aandacht wordt besteed aan het waarborgen van statische en vermoeiingssterkte, aangezien de levensduur van onderdelen varieert van 10 tot 25 jaar. Voor de fabricage van liften worden hoogwaardige koolstofconstructiestaalsoorten 30, 35, 40, 45, 40X en 40XH gebruikt.

Ze worden in de genormaliseerde toestand gebruikt voor de vervaardiging van onderdelen die relatief lage spanningen ervaren, en na uitharding en hoge ontlaten - voor de vervaardiging van meer belaste onderdelen. Staalsoorten 30 en 35 worden onderworpen aan normalisatie met een temperatuur van 880 - 900 ° C; verharding wordt uitgevoerd in water met een temperatuur van 860 - 880 ° C en ontlaten bij 550 - 660 ° C. Onderdelen gemaakt van staalsoorten 40 en 45 worden onderworpen aan normalisatie bij een temperatuur van 860-880°C of afschrikken in water bij een temperatuur van 840-860°C, gevolgd door ontlaten; ontlaten temperatuur wordt toegewezen afhankelijk van de vereiste mechanische eigenschappen.

Hoe de lift werkt

In eenvoudige bewoordingen is de lift in het verwarmingssysteem een ​​waterpomp die geen externe energievoorziening nodig heeft. Dankzij dit, en zelfs een eenvoudig ontwerp en lage kosten, vond het element zijn plaats in bijna alle verwarmingspunten die in het Sovjettijdperk werden gebouwd. Maar voor een betrouwbare werking zijn bepaalde voorwaarden nodig, die hieronder zullen worden besproken.

Om het ontwerp van de lift van het verwarmingssysteem te begrijpen, moet u het diagram hierboven in de afbeelding bestuderen. De unit doet enigszins denken aan een gewoon T-stuk en is geïnstalleerd op de toevoerleiding, met zijn zijuitgang sluit hij aan op de retourleiding. Alleen via een eenvoudig T-stuk zou water uit het netwerk onmiddellijk naar de retourleiding en rechtstreeks naar het verwarmingssysteem gaan zonder de temperatuur te verlagen, wat onaanvaardbaar is.

Een standaard elevator bestaat uit een toevoerleiding (voorkamer) met een ingebouwd mondstuk van de berekende diameter en een mengkamer, waar de gekoelde koelvloeistof vanuit de retour wordt aangevoerd. Bij de uitlaat van het knooppunt zet de aftakleiding uit en vormt een diffusor. Het apparaat werkt als volgt:

• het koelmiddel uit het netwerk met een hoge temperatuur wordt naar het mondstuk gestuurd;
• bij het passeren van een gat met een kleine diameter neemt de stroomsnelheid toe, waardoor een verdunningszone achter het mondstuk verschijnt;
• verdunning veroorzaakt aanzuiging van water uit de retourleiding;
• de stromen worden gemengd in de kamer en verlaten het verwarmingssysteem via een diffusor.

Hoe het beschreven proces verloopt, wordt duidelijk weergegeven door het diagram van het liftknooppunt, waar alle stromen in verschillende kleuren zijn aangegeven:

Een onmisbare voorwaarde voor een stabiele werking van de unit is dat de drukval tussen de aanvoer- en retourleidingen van het warmtetoevoernet groter is dan de hydraulische weerstand van het verwarmingssysteem.

Naast de voor de hand liggende voordelen heeft deze mengeenheid één belangrijk nadeel. Het feit is dat het werkingsprincipe van de verwarmingslift u niet toestaat om de temperatuur van het mengsel aan de uitlaat te regelen. Wat is daar immers voor nodig? Wijzig indien nodig de hoeveelheid oververhitte koelvloeistof uit het netwerk en het aangezogen water uit de retour. Om bijvoorbeeld de temperatuur te verlagen, is het noodzakelijk om de stroomsnelheid bij de toevoer te verlagen en de stroom koelvloeistof door de jumper te vergroten. Dit kan alleen worden bereikt door de diameter van de spuitmond te verkleinen, wat onmogelijk is.

Elektrische liften helpen het probleem van kwaliteitsregulering op te lossen. Daarin neemt de diameter van het mondstuk toe of af door middel van een mechanische aandrijving die wordt geroteerd door een elektromotor. Dit wordt gerealiseerd door middel van een kegelvormige smoornaald die op een bepaalde afstand van binnenuit in de nozzle komt. Hieronder ziet u een diagram van een verwarmingslift met de mogelijkheid om de temperatuur van het mengsel te regelen:

1 - mondstuk; 2 - gasnaald; 3 - behuizing van de actuator met geleiders; 4 - as met tandwielaandrijving.

De relatief recent verschenen verstelbare verwarmingslift maakt de modernisering van verwarmingspunten mogelijk zonder een radicale vervanging van apparatuur.Gezien hoeveel meer van dergelijke knooppunten in het CIS actief zijn, worden dergelijke eenheden steeds belangrijker.

Berekening van de verwarmingslift

Opgemerkt moet worden dat de berekening van een waterstraalpomp, die een lift is, als nogal omslachtig wordt beschouwd, we zullen proberen deze in een toegankelijke vorm te presenteren. Voor de selectie van de unit zijn dus twee hoofdkenmerken van de liften belangrijk voor ons: de interne grootte van de mengkamer en de boringdiameter van het mondstuk. De cameragrootte wordt bepaald door de formule:

• dr is de gewenste diameter, cm;
• Gpr is de gereduceerde hoeveelheid gemengd water, t/h.

Het verminderde verbruik wordt op zijn beurt als volgt berekend:

In deze formule:

• τcm is de temperatuur van het mengsel dat wordt gebruikt voor verwarming, °С;
• τ20 is de temperatuur van de gekoelde koelvloeistof in de retour, °C;
• h2 - weerstand van het verwarmingssysteem, m. Kunst.;
• Q is het benodigde warmteverbruik, kcal/h.

Om de lifteenheid van het verwarmingssysteem te selecteren op basis van de grootte van het mondstuk, moet deze worden berekend volgens de formule:

• dr is de diameter van de mengkamer, cm;
• Gpr is het verminderde verbruik van gemengd water, t/h;
• u is de dimensieloze injectie(meng)coëfficiënt.

De eerste 2 parameters zijn al bekend, het blijft alleen om de waarde van de mengcoëfficiënt te vinden:

In deze formule:

• τ1 is de temperatuur van het oververhitte koelmiddel bij de liftinlaat;
• τcm, τ20 - hetzelfde als in de vorige formules.

Op basis van de verkregen resultaten wordt de selectie van de eenheid uitgevoerd volgens twee hoofdkenmerken. De standaardafmetingen van liften worden aangegeven met cijfers van 1 tot 7, het is noodzakelijk om degene te nemen die het dichtst bij de berekende parameters ligt.

ETA-P liftsterkteberekening

We berekenen de sterkte van de ETA-P lift met een draagvermogen van 50 ton (Q=500 kN). Met dezelfde techniek kunt u de lift van elke grootte berekenen.

Ontwerpbelasting

P = Q • K = 500 • 1,25 = 625 kN,

waarbij K een coëfficiënt is die rekening houdt met dynamische krachten en lichtkleven, K = 1,25

Lift lichaam. Materiaal 35HML

Lichaamsschouder (figuur 5.1)

We berekenen het steungebied voor de werking van breek-, schuif- en buigspanningen.

Afbeelding 5.1 - Lichaamskraag

usm = , MPa (5.1)

waar is het werkgebied van de belasting op het lichaam, mm².

= , mm² (5.2)

waar is de binnendiameter van de lichaamskraag, D1=132 mm;

- buitendiameter van de greep, D2=95 mm.

F1 \u003d 0,59 • (1322 - 952) \u003d 4955 mm²

Volgens formule 5.1:

usm = = 126 MPa,

Sectie a - a

usr = , MPa (5.3)

waar is het snijgebied, mm²

, mm² (5,4)

waarbij h de hoogte van de schouder is, mm

F2=0,75•р•132•30=9326 mm2..

Met formule 5.3 krijgen we

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5.5)

waarbij Мizg — buigend moment, N mm

Mizg = , N•mm (5,6)

Wizg - sectiemodulus, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Substitueren in formule 5.5 krijgen we

wizg = = 124 MPa.

Body lug

Afbeelding 5.2 - Kast lugs

Gevaarlijke sectie b-b onderhevig aan trekspanningen

usm = , MPa (5.8)

waarbij d de diameter is van het gat voor de vinger, d=35 mm;

e is de dikte van de nok, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Mechanische kenmerken van het lichaamsafgietsel:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

waarbij k de veiligheidsfactor is, k = 1,3.

Lift oorbel

Materiaal 40HN. Mechanische eigenschappen: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

De oorbel (figuur 5.3) wordt onderworpen aan de drukkracht van de schakel P en twee krachten P/2 uitgeoefend op de oogjes van de oorbel. Door de aanwezigheid van vervorming staat de oorbel in contact met de schakel over de lengte van de boog, gemeten door hoek b, en verschijnen er horizontale barstkrachten Q in de oogjes van de oorbel. Complexe wiskundige berekeningen zijn nodig om de krachten Q te bepalen . De grootte van de hoek 6 en de wet van drukverdeling langs de boog gemeten door hoek 6 en de wet van drukverdeling langs de boog gemeten door hoek 6 zijn onbekend. Hun theoretische definitie is moeilijk. Simplistisch berekenen we de oorbel zonder rekening te houden met de invloed van vervormingen door de werking van krachten Q.

Figuur 5.3 - Oorbel van de lift

Oorbel ogen, gevaarlijke sectie ah-ah

Trekspanningen

ur = , MPa (5,9)

waarbij c de dikte is van het buitenste deel van de nok, c = 17 mm;

d is de dikte van het binnenste deel van de nok, d = 12 mm;

R - buitenradius, R = 40 mm

r - binnenradius, r = 17,5 mm

ur

Met behulp van de Lame-formule bepalen we de grootste trekspanningen ur op punt b uit de krachten van interne druk (vingerdruk).

ur = , MPa (5.10)

waarbij q de intensiteit van interne drukkrachten is.

q = , MPa (5.11)

q = MPa.

Volgens formule 5.10 krijgen we

u=MPa.

Rechtlijnig deel I - I tot II - II. In sectie II - II treden trekspanningen in werking.

ur = , MPa (5.12)

waarbij D de diameter is van het rechte deel van de oorbel, D = 40 mm.

u = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1.3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Dus, na het berekenen van de sterkte van de lift, kan worden gezien dat wanneer het nominale laadvermogen met 25% wordt overschreden, de spanningen, en vooral in gevaarlijke secties, de toegestane sterktelimieten niet overschrijden. Het staalmateriaal dat wordt gebruikt bij de vervaardiging van de lift is het meest optimaal.