Bepaling van warmteverliezen, of wat is het, een warmtebeeldonderzoek van een huis

1. VERGELIJKINGEN VAN DIRECTE EN INVERSE WARMTEBALANS

Het meest complete beeld van de economische prestaties van een scheepsketel wordt gegeven door de warmtebalans, die laat zien hoeveel warmte de ketel binnenkomt, welk deel nuttig wordt gebruikt (voor stoomproductie) en welk deel verloren gaat.

Warmtebalans is de toepassing van de wet van behoud van energie op de analyse van het werkproces van een ketel. Bij het analyseren van het werkproces van de ketel in de stationaire (of stabiele) modus van zijn werking, wordt de warmtebalans samengesteld op basis van de resultaten van thermische tests. V

In algemene termen heeft de warmtebalansvergelijking de vorm
ik=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
ik=2

waarbij QPOD de hoeveelheid warmte is die aan de stoomketel wordt geleverd, kJ/kg; Q1 – nuttige warmte, kJ/kg;

QPOT – warmteverliezen, kJ/kg

In de standaard berekeningsmethode die is ontwikkeld voor stationaire ketels, wordt aanbevolen om rekening te houden met alle warmte die aan de oven wordt geleverd vanaf 1 kg brandstof (Fig. 4.1), d.w.z.

Q	ONDER	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ENZOVOORT	(4,2)
		H T

waarbij QHP de calorische onderwaarde is van de werkmassa van de brandstof, kJ/kg;

QT, QB, QPR - de hoeveelheid warmte die respectievelijk wordt geïntroduceerd met brandstof, lucht en stoom, die wordt geleverd voor brandstofverneveling, kLJ/kg.

De laatste drie waarden worden als volgt bepaald. Fysieke hitte van brandstof

QT	= cT tT	(4,3)

waarbij cT de warmtecapaciteit is van de brandstof bij zijn verwarmingstemperatuur tT, kJ/(kg K)

De waarde van QB houdt alleen rekening met de warmte die wordt opgenomen door de lucht buiten de ketel, bijvoorbeeld in een stoomluchtverwarmer. Bij de gebruikelijke indeling van de ketel met gasluchtverwarming is deze gelijk aan de hoeveelheid warmte die met koude lucht in de oven wordt gebracht, d.w.z.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
waarbij α de coëfficiënt van overtollige lucht is;
сХВ is de warmtecapaciteit van koude lucht bij een temperatuur tXB;
I XB- enthalpie van de theoretische hoeveelheid lucht V, kJ / kg
De hoeveelheid warmte die met stoom aan de oven wordt geleverd voor het sproeien van stookolie,
QPR =	GPR	(iPR i")	(4,5)
	BK

waarbij GPR het stoomverbruik is voor het vernevelen van de VC-brandstof, kg/h;

iPR, i” – stoomenthalpie voor verneveling van brandstof en droge verzadigde stoom in rookgassen, kJ/kg.

De waarde van i” in vergelijking (4.5) kan gelijk worden gesteld aan 2500 kJ/kg, wat overeenkomt met een partiële druk van waterdamp in de rookgassen pH2O van 0,01 MPa.

Voor scheepsketels is de bepalende hoeveelheid in vergelijking (4.2) QHP, aangezien de som van de overige termen niet groter is dan 1% van QP. In dit opzicht wordt bij het samenstellen van de warmtebalans van scheepsketels meestal genomen wanneer de lucht wordt verwarmd door rookgassen QPOD \u003d QHP, en wanneer

verwarmd met stoom QPOD = QHP +QB . In dit geval is de eerste vergelijking de belangrijkste, aangezien de stoom

Soorten warmteverspilling

Elke standplaats heeft zijn eigen type warmteverbruik. Laten we elk van hen in meer detail bekijken.

Stookruimte

Daarin is een ketel geïnstalleerd, die de brandstof omzet en thermische energie overdraagt ​​aan het koelmiddel. Elke unit verliest een deel van de opgewekte energie door onvoldoende verbranding van brandstof, warmteafgifte door de ketelwanden, problemen met blazen. De ketels die tegenwoordig worden gebruikt, hebben gemiddeld een rendement van 70-75%, terwijl nieuwere ketels een rendement van 85% zullen hebben en hun verliespercentage veel lager is.

Een extra impact op energieverspilling wordt uitgeoefend door:

1. gebrek aan tijdige aanpassing van ketelmodi (verliezen nemen toe met 5-10%).
2. discrepantie tussen de diameter van de brandermondstukken en de belasting van de thermische eenheid: warmteoverdracht wordt verminderd, de brandstof verbrandt niet volledig, verliezen nemen toe met gemiddeld 5%;
3. onvoldoende frequente reiniging van de ketelwanden - er verschijnen kalkaanslag en afzettingen, de werkefficiëntie neemt af met 5%;
4. gebrek aan bewakings- en aanpassingsmiddelen - stoommeters, elektriciteitsmeters, warmtebelastingssensoren - of hun onjuiste instelling vermindert de gebruiksfactor met 3-5%;
5. scheuren en schade aan de ketelwanden verminderen het rendement met 5-10%;
6. het gebruik van verouderde pompapparatuur verlaagt de kosten van de ketel voor reparatie en onderhoud.

Verliezen in pijpleidingen

Het rendement van de hoofdverwarming wordt bepaald door de volgende indicatoren:

1. Efficiëntie van pompen, met behulp waarvan het koelmiddel door de leidingen beweegt;
2. kwaliteit en wijze van leggen van de heatpipe;
3. juiste instellingen van het warmtenet, waarvan de distributie van warmte afhangt;
4. pijpleiding lengte.

Met een goed ontwerp van de thermische route zullen de standaardverliezen van thermische energie in thermische netwerken niet groter zijn dan 7%, zelfs als de energieverbruiker zich op een afstand van 2 km van de plaats van brandstofproductie bevindt. In dit deel van het netwerk kunnen warmteverliezen tegenwoordig zelfs 30 procent of meer bedragen.

Verliezen van consumptiegoederen

Het is mogelijk om het overtollige energieverbruik in een verwarmde ruimte te bepalen als er een meter of meter is.

De redenen voor dit soort verlies kunnen zijn:

1. ongelijke verdeling van verwarming door de kamer;
2. het verwarmingsniveau komt niet overeen met de weersomstandigheden en het seizoen;
3. gebrek aan recirculatie van warmwatervoorziening;
4. gebrek aan temperatuurregelsensoren op warmwaterboilers;
5. vuile leidingen of interne lekken.

Berekening van de thermische balans van de ketel. Bepaling van het brandstofverbruik

Thermische balans ketel

Het opstellen van de warmtebalans van de ketel bestaat uit het vaststellen van een gelijkheid tussen de hoeveelheid warmte die de ketel binnenkomt, de zogenaamde beschikbare warmte Q_P, en de hoeveelheid nuttige warmte Q₁ en warmteverliezen Q₂, Q₃, Q₄. Op basis van de warmtebalans wordt het rendement en het benodigde brandstofverbruik berekend.

De warmtebalans wordt opgesteld in relatie tot de stationaire thermische toestand van de ketel per 1 kg (1 m3) brandstof bij een temperatuur van 0°C en een druk van 101,3 kPa.

De algemene warmtebalansvergelijking heeft de vorm:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

waar Q_P — beschikbare warmte van de brandstof; Q_v.vn - warmte die door de lucht in de oven wordt gebracht wanneer deze buiten de ketel wordt verwarmd; Q_F - warmte die in de oven wordt gebracht door stoomstoot ("nozzle" stoom); Q₁ - nuttige warmte; Q₂ — warmteverlies bij rookgassen; Q₃ - warmteverlies door chemische onvolledigheid van brandstofverbranding - warmteverlies door mechanische onvolledigheid van brandstofverbranding; Q₅ — warmteverlies door buitenkoeling; Q₆ — warmteverlies van slakken.

Bij het verbranden van gasvormige brandstof in afwezigheid van externe luchtverwarming en stoomstoot, zijn de waarden van Q_v.vn, Q_F, Q₄, Q₆ zijn gelijk aan 0, dus de warmtebalansvergelijking ziet er als volgt uit:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Beschikbare warmte van 1 m3 gasvormige brandstof:

Q_P = Qd_I +ik_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

waar Qd_I — calorische onderwaarde van gasvormige brandstof, kJ/m3 (zie tabel 1); I_tl — fysieke brandstofwarmte, kJ/m3. Hiermee wordt rekening gehouden wanneer de brandstof wordt verwarmd door een externe warmtebron. In ons geval gebeurt dit niet, dus Q_P = Qd_I, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Warmteverlies en ketelrendement

Warmteverlies wordt meestal uitgedrukt als % van de beschikbare warmte van de brandstof:

enzovoort. (2.4.2-1)

Warmteverlies met rookgassen naar de atmosfeer wordt gedefinieerd als het verschil tussen de enthalpieën van verbrandingsproducten aan de uitlaat van het laatste verwarmingsoppervlak (economizer) en koude lucht:

, (2.4.2-2)

waar ik_Wauw = IN _EC is de enthalpie van de uitgaande gassen. Bepaald door interpolatie volgens tabel 7 voor een gegeven rookgastemperatuur t_Wauw°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

B_Wauw = bN_EC — coëfficiënt van overtollige lucht achter de economiser (zie tabel 3);

I_0.h.v. is de enthalpie van koude lucht,

I_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

waar (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - enthalpie van 1 m3 koude lucht op t_h.v. = 30°С; VH is het theoretische luchtvolume, m3/m3 (zie Tabel 4) = 9,74 m3/m3.

I_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387.652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Volgens de tabel met parameters van stoomketels t_Wauw = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Warmteverlies door chemische onvolledige verbranding q₃ , %, is te wijten aan de totale verbrandingswarmte van producten van onvolledige verbranding die in de rookgassen achterblijven (CO, H₂, CH₄ en etc.). Voor de ontworpen ketel accepteren we:

Q₃ = 0,5%.

Warmteverlies door buitenkoeling q₅ , %, genomen volgens tabel 8, afhankelijk van de stoomopbrengst van de ketel D, kg/s,

kg/sec, (2.4.2-8)

waarbij D, t/h - van de initiële gegevens = 6,73 t/h.

Tabel 8 - Warmteverliezen door externe koeling van een staartvlakstoomketel

Nominale stoomproductie van de ketel D, kg/s (t/u)	Warmteverlies q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

De geschatte waarde van q . vinden₅ , %, voor een nominale stoomcapaciteit van 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Totaal warmteverlies in de ketel:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Ketelrendement (bruto):

H_NAAR \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Maatregelen om warmteverlies vanaf het oppervlak van pijpleidingen te verminderen

Energiebesparing tijdens het transport van thermische energie hangt vooral af van de kwaliteit van thermische isolatie. De belangrijkste energiebesparende maatregelen die het warmteverlies van het oppervlak van pijpleidingen verminderen, zijn:

isolatie van niet-geïsoleerde gebieden en herstel van de integriteit van bestaande thermische isolatie;

herstel van de integriteit van de bestaande waterdichting;

het aanbrengen van coatings bestaande uit nieuwe warmte-isolerende materialen, of het toepassen van pijpleidingen met nieuwe soorten warmte-isolerende coatings;

isolatie van flenzen en kleppen.

Isolatie van niet-geïsoleerde secties is een primaire energiebesparende maatregel, aangezien warmteverliezen van het oppervlak van niet-geïsoleerde pijpleidingen erg groot zijn in vergelijking met verliezen van het oppervlak van geïsoleerde pijpleidingen, en de kosten voor het aanbrengen van thermische isolatie relatief laag zijn.

Nieuwe soorten warmte-isolerende coatings moeten niet alleen een lage thermische geleidbaarheid hebben, maar ook een lage lucht- en waterdoorlatendheid, evenals een lage elektrische geleidbaarheid, wat elektrochemische corrosie van het buismateriaal vermindert.

In geval van schending van de integriteit van de laag waterdichtmakende coatings, treedt een toename van het vochtgehalte van de thermische isolatie op. Aangezien de thermische geleidbaarheid van water in het temperatuurbereik van het verwarmingsnetwerk X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), en de thermische geleidbaarheid van thermische isolatiematerialen is meestal A,_van \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), dan kan het bevochtigen van het materiaal de thermische geleidbaarheid meerdere keren verhogen (in de praktijk meer dan 3 keer).

Bevochtiging van thermische isolatie draagt ​​bij aan de vernietiging van pijpen door corrosie van hun buitenoppervlak, waardoor de levensduur van pijpleidingen meerdere keren wordt verkort. Daarom wordt op het metalen oppervlak van de buis een corrosiewerende coating aangebracht, bijvoorbeeld in de vorm van silicaat-email, isol, enz.

Momenteel worden op grote schaal warmtepijpleidingen van het type "pijp in pijp" met polyurethaanschuimisolatie in een waterdichte schaal met afstandsbediening van de integriteit van de isolatie geïntroduceerd. Dit ontwerp zorgt voor voorisolatie met polyurethaanschuim en omhulling in polyethyleen, niet alleen buizen, maar ook alle systeemcomponenten (kogelfittingen, temperatuurcompensatoren, enz.). Warmteleidingen van dit ontwerp worden ondergronds gelegd zonder kanalen en zorgen voor aanzienlijke energiebesparingen dankzij de prefabricage van afzonderlijke geïsoleerde elementen in de fabriek en de hoge ondoordringbaarheid voor warmte en vocht. Een succesvolle werking van voorgeïsoleerde pijpleidingen vereist een installatie van hoge kwaliteit. Tegelijkertijd kunnen ze tot 30 jaar zonder vervanging functioneren.

Preventieve maatregelen om warmteverlies van het oppervlak van leidingen te verminderen zijn: voorkomen van onder water lopen van leidingen door het aanbrengen van afvoeren (indien niet aanwezig) en het op orde houden daarvan; ventilatie van doorgang en onbegaanbare kanalen om te voorkomen dat condensaat het oppervlak van de thermische isolatie binnendringt.

Een andere maatregel die warmteverlies van het oppervlak van pijpleidingen vermindert, is de overgang van het warmtetoevoersysteem naar een lagere temperatuurgrafiek (van 150/70 naar 115/70 of 95/70 °C / °C), wat leidt tot een afname van het temperatuurverschil van de warmtedrager in de toevoerleiding en omgeving. Dit vereist echter een grotere stroom koelvloeistof door het systeem om de benodigde hoeveelheid warmte aan de consument over te dragen. Om dit te doen, moet u de elektriciteitskosten verhogen om de pompen aan te drijven.Om de haalbaarheid van het uitvoeren van het betreffende evenement te bepalen, is daarom een ​​haalbaarheidsstudie noodzakelijk.

Thermische berekening van de verbrandingskamer

Aan de hand van de ontwerpgegevens van de ketel maken we een rekenschema voor de oven.

Rijst. 2.1 - Schema van de verbrandingskamer

We presenteren de berekening van de oven in tabel 2.3.

Tabel 2.3

Berekende waarde	Aanwijzing	Dimensie	Formule of rechtvaardiging	Betaling
Diameter en dikte van schermbuizen	dx	mm	Volgens de tekening	32x6
Pijpsteek	S1	mm	Ook	46
Oppervlakken:
voor muur	ff	m2	Volgens afb. 2.1	33,3.16,32=543,5
achterwand	Fz	Ook
zijmuur	Facebook
haard	Financier	8,47.16,32=138,2
plafond	Fp	3,2.16,32=52,2
venster verlaten	fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Het totale oppervlak van de wanden van de verbrandingskamer	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Het volume van de verbrandingskamer:	Vt	m3	Volgens afb. 2.1	233,5.16,32=3811
Effectieve dikte van de stralende laag	s	m
Thermische spanning van het ovenvolume	kW/m3
De coëfficiënt van overtollige lucht in de oven	t	—	Eerder geaccepteerd	1,05
hete lucht temperatuur	tg.c.	MET	Gegeven	333
Hete lucht enthalpie	kJ/m3	Volgens de tabel 2.2	4271,6
De warmte die door de lucht in de oven wordt geïntroduceerd	Qv	kJ/m3
Nuttige warmteafvoer in de oven	QT	kJ/m3
Theoretische verbrandingstemperatuur	een	MET	Volgens de tabel 2.2	2145C
Absolute theoretische verbrandingstemperatuur	Ta	NAAR	a+273	2418
Brander hoogte	hg	m	Volgens afb. 2.1
Hoogte vuurhaard (tot het midden van het uitlaatgasvenster)	Nt	m	Ook
Temperatuur maximale verschuiving boven de branderzone	x	—	Bij gebruik van vortexbranders in meerdere lagen en D>110kg/s	0,05
Relatieve positie van het temperatuurmaximum langs de ovenhoogte	xt	—
Coëfficiënt	m	—
De temperatuur van de gassen bij de uitlaat van de oven	MET	Wij accepteren vooraf:	1350
Absolute gastemperatuur aan de uitlaat van de oven	NAAR	1623
Enthalpie van gas	kJ/m3	Volgens de tabel 2.2	23993
Gemiddelde totale warmtecapaciteit van verbrandingsproducten	Vcav	kJ/(m3.K)
De druk in de oven	R	MPa	aanvaarden	0,1
Verzwakkingscoëfficiënt van stralen door drieatomige gassen
Thermische emissiviteit van niet-lichtgevende gassen	G	—
De verhouding tussen het gehalte aan koolstof en waterstof in de brandstof	—
Coëfficiënt van bundelverzwakking door roetdeeltjes
Verzwakkingscoëfficiënt van stralen door een lichtgevende fakkel	k
De thermische stralingscoëfficiënt van het lichtgevende deel van de fakkel	Met	—
Coëfficiënt die het deel van het ovenvolume kenmerkt dat is gevuld met het lichtgevende deel van de fakkel	m	—	Bij het verbranden van gas en	0,1
Fakkel thermische stralingscoëfficiënt	F	—
Schermhoek:	x	—	Voor finscreens	1
Voorwaardelijke coëfficiënt van oppervlakteverontreiniging	—	Bij het verbranden van gas- en wandmembraanschermen	0,65
Schild thermische efficiëntieverhouding:	gelijk aan	—	.X	0,65
Temperatuurcoëfficiënt	EEN	—	Voor aardgas	700
Correctiefactor voor onderlinge warmtewisseling van gasvolumes van het bovenste deel van de oven en schermen	—
Voorwaardelijke vervuilingscoëfficiënt van het oppervlak van de ingang van het scherm	Uitgang	—		0,65.0,52=0,338
Coëfficiënt van thermische efficiëntie van het uitgangsoppervlak:	Uitgang	—	uit.x	0,338
Gemiddelde thermische efficiëntiecoëfficiënt	wo	—
Oven thermische stralingscoëfficiënt	t	—
Waarde voor de formule voor de berekende temperatuur van gassen aan de uitlaat van de oven	R	—
Geschatte gastemperatuur aan de uitlaat van de oven	MET	Verschilt van de eerder geaccepteerde met minder dan 100С, daarom is de tweede benadering niet nodig
Enthalpie van gas	kJ/m3	Volgens de tabel 2.2	24590
De hoeveelheid warmte die in de oven wordt ontvangen	kJ/m3
Het oppervlak van de wanden van de oven, bezet door branders	Fgor	m2	Van tekening	14
Stralingsontvangend verwarmingsoppervlak van ovenschermen	nl	m2
Gemiddelde warmtebelasting van het verwarmingsoppervlak van de ovenschermen	ql	kW/m2

Classificatie van warmtetoevoersystemen

Er is een classificatie van warmtetoevoersystemen volgens verschillende criteria:

1. Op vermogen - ze verschillen in de afstand van warmtetransport en het aantal consumenten. Lokale verwarmingssystemen bevinden zich in hetzelfde of aangrenzende panden. Verwarming en warmteoverdracht naar lucht worden gecombineerd in één apparaat en geplaatst in de oven. In gecentraliseerde systemen zorgt één bron voor verwarming van meerdere kamers.
2. Door warmtebron. Wijs stadswarmtelevering en warmtelevering toe.In het eerste geval is de warmtebron het ketelhuis en bij verwarming wordt warmte geleverd door de WKK.
3. Per type koelmiddel worden water- en stoomsystemen onderscheiden.

De koelvloeistof, verwarmd in een stookruimte of WKK, geeft warmte af aan verwarmings- en watervoorzieningsapparatuur in gebouwen en woongebouwen. Waterthermische systemen zijn enkel- en tweepijps, minder vaak - meerpijps. In appartementsgebouwen wordt meestal een tweepijpssysteem gebruikt, wanneer warm water via één pijp het pand binnenkomt en via de andere pijp terugkeert naar de WKK of de stookruimte, nadat de temperatuur is opgegeven. Er wordt onderscheid gemaakt tussen open en gesloten watersystemen. Bij een open type warmtevoorziening krijgen de verbruikers warm water uit het leidingnet. Als het water volledig wordt gebruikt, wordt een systeem met één leiding gebruikt. Wanneer de watertoevoer gesloten is, keert de koelvloeistof terug naar de warmtebron.

Stadsverwarmingssystemen moeten aan de volgende eisen voldoen:

• sanitair en hygiënisch - het koelmiddel heeft geen nadelige invloed op de omstandigheden van het pand en zorgt voor een gemiddelde temperatuur van verwarmingsapparaten in de regio van 70-80 graden;
• technisch en economisch - de verhouding tussen de prijs van de pijpleiding en het brandstofverbruik voor verwarming;
• operationeel - de aanwezigheid van constante toegang om de aanpassing van het warmteniveau te garanderen, afhankelijk van de omgevingstemperatuur en het seizoen.

Ze leggen verwarmingsnetwerken boven en onder de grond, rekening houdend met het terrein, de technische omstandigheden, de temperatuursomstandigheden en het projectbudget.

Bij het kiezen van een territorium voor het leggen van een warmtepijpleiding, moet rekening worden gehouden met de veiligheid en moet worden voorzien in de mogelijkheid van snelle toegang tot het netwerk in geval van een ongeval of reparatie. Om de betrouwbaarheid te garanderen, worden warmtetoevoernetwerken niet gelegd in gemeenschappelijke kanalen met gaspijpleidingen, leidingen die zuurstof of perslucht vervoeren, waarbij de druk groter is dan 1,6 MPa.

1 Initiële gegevens

2.1.1 Bron
warmtelevering is een WKK als onderdeel van AO-Energo, onderdeel van RAO UES uit Rusland.

Per saldo
AO-Energo zijn hoofd- en onderdeel van distributiewater TS,
het grootste deel van de distributie- en kwartaalnetwerken worden geëxploiteerd
gemeentelijke onderneming; TC voor industriële ondernemingen, vormen een onbeduidende
aandeel van alle voertuigen staat op de balans van industriële ondernemingen.

Gehecht
warmtebelasting onder de contracten is 1258 Gcal/h; met inbegrip van
huishoudelijk 1093 en industrieel 165 Tkal/h; verwarming en ventilatie
thermische belasting is 955 Gcal/h, de maximale belasting op warm
watervoorziening (volgens een gesloten schema) - 303 Gcal / h; verwarming en ventilatie
belasting nutssector — 790 Gcal/h, inclusief verwarming —
650 en ventilatie - 140 Gcal / h.

goedgekeurd
AO-energie temperatuurschema warmtelevering (figuur van deze Aanbevelingen) - verhoogd, berekend
watertemperaturen 150/70 °С bij de geschatte buitenluchttemperatuur t_nr. = -30 °С, met cutoff 135 °С, rechttrekken voor hot
watertoevoer (SWW) 75 °С.

2.1.2 Thermisch
tweepijps doodlopend netwerk; TS worden voornamelijk gemaakt door ondergronds kanaal en
boven het hoofd op lage steunen met een pakking, andere soorten pakkingen (kanaalloos, in
doorgangskanalen, enz.) nemen een onbeduidend volume in beslag (qua materiaal)
karakteristiek). Thermische isolatie is gemaakt van minerale wolproducten.

Looptijd
stookperiode 5808 uur, zomer - 2448, reparatie - 504 uur.

2.1.3
De materiële kenmerken van de TS op de balans van AO-energos per sectie worden gepresenteerd in
tafel van deze
Aanbevelingen.

2.1.4
Gemiddelde maandelijkse en gemiddelde jaarwaarden van buitenlucht- en grondtemperatuur
(op de gemiddelde diepte van de leidingen) volgens lokaal
weerstation of klimaatgidsen, gemiddeld over
de laatste 5 jaar staan ​​in de tabel
van deze aanbevelingen.

2.1.5
Maandelijkse gemiddelde waarden van de temperatuur van het netwerkwater in de aanvoer en retour
leidingen volgens het goedgekeurde temperatuurschema voor warmteafgifte bij
gemiddelde maandwaarden van buitenluchttemperatuur en gemiddelde jaarwaarden
netwerkwatertemperaturen worden gegeven in de tabel van deze aanbevelingen.

2.1.6 Resultaten
tests om warmteverliezen te bepalen in de vorm van correctiefactoren om
soortelijke warmteverliezen volgens ontwerpnormen zijn: gemiddeld voor
bovengronds leggen - 0,91; ondergronds - 0,87. Tests werden uitgevoerd in 1997
g. in overeenstemming met RD
34.09.255-97 [].

testen
secties van hoofdleiding nr. 1 CHPP ÷ TK-1 en TK-1 ÷ TK-2 werden bovengronds gelegd met externe
met diameters van 920 en 720 mm met een lengte van respectievelijk 1092 en 671 m en secties
snelwegen nr. 2 TK-1 ÷ TK-4 en TK-4 ÷ TK-6 ondergronds
kanaalbekleding met buitendiameters van 920 en 720 mm lengte
respectievelijk 88 en 4108 m. Materiaalkenmerken van de geteste netwerken
is goed voor 38% van alle materiële kenmerken van de TS op de balans van AO-Energo.

2.1.7 Verwacht
(geplande) levering van thermische energie, bepaald door de geplande economische
diensten van de energieleverende organisatie per maand en voor het jaar, wordt gegeven in de tabel van deze Aanbevelingen (exclusief
hoeveelheid warmte bij industriële ondernemingen).