Toalett per million passasjerer
Ideen om å rekonstruere flyplassens kloakksystemer ved hjelp av nødkontrolltanker.
Da vi utviklet konseptet med ingeniørstøtte for Sheremetyevo-2-sektoren, omgikk ikke spesialistene i selskapet vårt den moderne teknologien for gjenoppbygging av eksisterende kloakkpumpestasjoner ved å bygge en ny type kontrolltank. Strømningsregulering for transportinfrastrukturanlegg er av stor betydning, fordi, ifølge SNIP, på flyplasser, er koeffisienten for ujevn kloakkstrøm 3. Eksperter forstår hva dette fører til. Beregninger av hele systemet for transport og deponering er gjort for topplast. Kraften til pumper, diameteren på rørledningene øker FLERE sammenlignet med gjennomsnittsverdien.
I praksis blir ting enda verre. Hvis koeffisienten for ujevnhet 3 fortsatt er langt unna. Og de siste årene, på store flyplasser, stopper ikke arbeidet til alle avdelinger og tjenester døgnet rundt. Det viser seg at valg av utstyr og beregning av avløpsvanntransportsystemer førte til en betydelig "brute force". Det er bare én vei ut - å jevne ut lasten. APP løser dette problemet.
Så for å øke den operative ytelsen til KNS-5 på Sheremetyevo lufthavn med 1000 kubikkmeter. per dag dvs. med 30 prosent er det nok å bare bygge om den eksisterende nødtanken til en nødregulerende. Ellers ville det være nødvendig å forskyve de 8 km lange utløpstrykkrørledningene med en økning i diameter, erstatte pumpene med en økning i strømforbruket og et automasjonssystem.
"Kraft på makt"
Eksterne ingeniørnettverk til kontorkomplekset til JSC AEROFLOT-RA.
Teknologisk tilkobling av trykkvannsledninger fra den utformede kloakkpumpestasjonen til trykkledningene til hovedkloakkpumpestasjonen til JSC Sheremetyevo International Airport (PSC-5).
Vår designorganisasjon utførte en hydraulisk beregning av alternativer for å koble den utformede kloakkpumpestasjonen til eksisterende nettverk og strukturer.
Takket være ingeniørberegningen ble det bevist muligheten for å koble til trykkvannsledninger d.160 fra kontorkomplekset som prosjekteres av kloakkpumpestasjonen med en kapasitet på 0,1 tusen kubikkmeter per dag. Direkte gjennom koblingskammeret til eksisterende ledninger d.400.
Byggingen av vannledninger fra designet SPS til SPS-5 ble kansellert, inkludert 1600 m. ruter i to rør og en lukket passasje gjennom Klyazma-elven. I stedet ble det bygget 120 rmp. spor og skiftekammer. Koblingskammeret er også seksjonert for ledninger fra hodet KNS-5 til spjeldbrønnen. Designløsningen foreslo å bygge 4 seksjoneringskamre for å forbedre påliteligheten til vannledningene.
Beregningen vurderer muligheter for å koble trykkvannsledninger fra prosjektert avløpspumpestasjon til ledninger fra avløpspumpestasjon-5 på to forskjellige punkter. Det første alternativet er å koble til på det nærmeste punktet. Den andre er forbindelsen ved det dikterende punktet til trykkrørene.
Det første tilkoblingsalternativet er preget av minimumskostnadene for konstruksjon.
Det andre alternativet, på grunn av konstruksjonen av et koblingskammer ved dikteringspunktet, øker driftskapasiteten til KNS-5 med 1000 kubikkmeter per dag. Dette gjør det mulig å ha en reguleringsreserve for vannledninger for KNS-5. Det vil si at ved en ulykke på en av kanalene hvor som helst, vil driften av kanalene alltid være sikret i henhold til ordningen: halvparten av ruten inn i to ledninger / halvparten inn i en ledning.
Som et resultat av utført arbeid ble det oppnådd besparelser i kapitalinvesteringer på ca. 80 %.
I tillegg er påliteligheten til hele systemet og dets operasjonelle ytelse økt.
Oppgaven viser også utsiktene til å utvikle kloakksystemet til OAO SIA, som sørger for rekonstruksjon av KNS-5 med bygging av et nødregulerende reservoar. En slik rekonstruksjon kan øke ytelsen til systemet med ytterligere 1000 kubikkmeter. per dag. Påliteligheten til arbeidet vil utvilsomt øke.Driftskostnadene vil reduseres ved å velge en permanent økonomisk driftsform for KNS-5-pumpene.
Ved bestilling av tjenester for beregning og prosjektering av KNS anbefaler vi at du tar hensyn til vår tjeneste for felttilsyn. Når du bestiller det, vil vi, som forfattere av prosjektet, overvåke overholdelse av alle kravene til prosjektet av byggeorganisasjonen
Valg av merke og antall pumpeenheter
Pumper, utstyr og rørledninger bør velges avhengig av estimert tilsig til kloakkpumpestasjonen, de fysiske og kjemiske egenskapene til avløpsvannet, høyden på heisen, og ta hensyn til egenskapene til pumper og trykkrørledninger.
Bestemme strømmen av pumper
Maksimal strømning av pumpestasjonen er tatt lik største timetilsig av avløpsvann qw, m3/h, eller litt over den.
For det første bestemmes det daglige forbruket av avløpsvann, m3/dag, av formelen
,
hvor qx — spesifikk vannavhending per 1 innbygger, l/(person•dag);
Nzh er antall innbyggere, pers.
Gjennomsnittlig timeforbruk qmidl, m3/t, bestemmes av:
og den gjennomsnittlige strømningshastigheten q, l/s, bestemmes av:
hvor T er varigheten av driften av pumpestasjonen i løpet av dagen, h. For bosetninger er T = 24 timer.
I henhold til den gjennomsnittlige andre strømningshastigheten q fra den totale maksimale koeffisient av ujevnhet tas kgen.max.
Ved q=162 l/s kgen.max=1,584.
Maksimalt timeforbruk q, l/s, bestemmes av: q=qmidl • kgen.max=1,584•583=924 m3/h.
Maksimal strømningshastighet per sekund bestemmes av: qmax=q • kgen.max=162 •1,584=256,6 l/s.
Avrunding av de beregnede verdiene av daglige kostnader må utføres til tiere, timekostnader til enheter, andre kostnader til tideler.
Maksimal andre strømningshastighet qmax av kloakk leveres av en gravitasjonsoppsamler, hvis hydrauliske parametere bestemmes fra .
Ved qmax=256,6 l/s er rørledningens diameter D=800 mm, fylling N/D = 0,6, hydraulisk helning i = 0,001.
Bestemmelse av pumpehode
Den nødvendige hodet Htr, m, (fig. 2.1), hvis verdi er nødvendig for valg av pumper, bestemmes av formelen:
Ntr \u003d Ng + hwater + hn.s. + hsv, (2.7)
hvor Hg er den geometriske høyden til avløpsvannstigningen; lik forskjellen mellom merkene for maksimal vannstand i mottakskammeret til behandlingsanleggene Z2 og gjennomsnittlig vannstand i mottakstanken til pumpestasjonene Z1. Siden det i de innledende dataene ikke er noe eksakt merke for tilførsel av avløpsvann til renseanlegget, tar vi foreløpig Z2 2 m over bakkenivå på stedet for mottakskammeret til renseanlegget. Merket Z1 er 1 m under merket for inntaksoppsamlerbrettet til mottakstanken til pumpestasjonen.
Deretter:
Z2=145.000+2.0=147.000 m;
Z1=136.000-1.0=135.000 m;
Hgeom=147.000-135.000=12,0 m.
hvann - trykktap i trykkrørledningen, m:
hwater=1,1•i •L,
hvor i er den hydrauliske helningen (trykktap per lengdeenhet av rørledningen);
L er lengden på trykkrørledningen fra avløpspumpestasjonen til renseanlegget, m.
I prosjektet aksepterer vi 2 linjer med trykkrørledninger fra kloakkpumpestasjonen til renseanlegget. I følge oppgaven er lengden på hver gjenge L = 500 m. Deretter beregnes hver rørledning for 50 % avløpsforsyning q1, l/s; og når en ledning av rørledningen er frakoblet i samsvar med kravene, må den andre ledningen passere hele 100% av avløpsvannets strømningshastighet qmax, l / s.
Når du velger diameter D, mm, den korrigerte hastigheten V, m/s og den hydrauliske helningen i, er det nødvendig å oppfylle kravene basert på de tillatte (ikke-silting) hastighetene.
For avløpsvannstrømningshastighet q1=128,3 l/s velger vi: en rørledning laget av elektrisk sveisede rør med en diameter (GOST 10704-91 og GOST 8696-74) D=400 mm, hastighet v=0,96 m/s og hydraulisk helning i = 0,0032;
Ved frakobling (uhell) en tråd, når
qmax=256,6 l/s og D=400 mm Vav=1,92 m/s, i=0,0125.
Deretter
hwater=1,1 •0,0032 •500=1,78 m.
havod=1,1 • 0,0125 •500=6,88 m.
hns - trykktap langs lengden og lokalt i de interne suge- og trykkledningene til stasjonen. Vi aksepterer foreløpig hns = 2 m. I fremtiden er de spesifisert;
1gsw - fritt hode når kloakk helles ut av røret; L„ \u003d 1,0 m.
Htr=12,0+1,78+2,0+1,0=16,78 m.
Natr \u003d 12,0 + 6,88 + 2,0 + 1,0 \u003d 21,88 m.
Utstyr og designfunksjoner til SPS
Designfunksjonene til kloakkpumpestasjonen bestemmes av sammensetningen av det pumpede avløpsvannet, som inneholder et stort antall forskjellige inneslutninger. Bruken av nedsenkbare pumpeenheter reduserer kostnadene ved drift av kloakkpumpestasjonen betydelig. Gitter er installert i mottakstanken til stasjonen, der store rusk som kommer med avløp beholdes.Størrelsen på åpningene til ristene avhenger av kraften til pumpeenhetene. Ved innløpet til avløpspumpestasjonen er det installert en avfallsbeholder på tilførselsledningen.
Med jevne mellomrom løftes kurven til overflaten og rengjøres. Hovedventilene er plassert på tilførselsledningen til avløpspumpestasjonen. For å utføre reparasjons- eller vedlikeholdsarbeid på trykkrørledninger monteres sluseventiler, sluseventiler eller tilbakeslagsventiler. For å utføre installasjon eller demontering av pumpeenheter og løfterister og annet utstyr til overflaten, brukes manuelle taljer med en løftekapasitet på opptil ett tonn.
Kontrollsystemet sikrer funksjonen til KNS i automatisk modus. Bruken av automatisk styring sikrer jevn slitasje på pumpene, endrer prioritet til pumpeenheter fra arbeid til standby og omvendt etter hver start. Ved svikt i pumpen som fungerer, genereres et FEILS-signal og backup-enheten startes automatisk.
Med en stor strøm av avløpsvann (nivået av avløpsvann inne i kloakkpumpestasjonen synker ikke), kobler kontrollsystemet, parallelt med hovedet, til standby-enheten og slår på alarmen. Nøddriftsmodusen vil være aktiv til den nedre avløpsnivåsensoren er slått på.
Den automatiske kontrollenheten i sin krets har en bryter for å bytte til reservestrøm. En hørbar og visuell alarm er gitt for å varsle om en nødsituasjon. Styrekortet er plassert i et beskyttende metallhus.
Beregningen av en kloakkpumpestasjon inneholder alle stadier for å lage en kloakkpumpestasjon, inkludert installasjonsarbeid. Installasjonen av kloakkpumpestasjonen utføres i flere trinn: installasjon av stasjonskroppen i gropen, installasjon av trykk- og tyngdekraftsamlere, tilkobling av strømkabelen.
Bestemmelse av kapasiteten til mottakstanken og valg av utstyr
Bestemme kapasiteten til mottakstanken
Kapasiteten til mottakstanken bestemmes avhengig av modusen for tilstrømning og pumping av kloakk og det tillatte antallet påkoblinger av elektrisk utstyr innen 1 time.
Volumet til mottakstanken, m3, må ikke være mindre enn volumet lik den fem-minutters maksimale strømningen til en av Q1-pumpene, m3/h:
Med den estimerte kapasiteten til mottakstanken og minimum og gjennomsnittlig tilstrømning av avløpsvann til mottakstanken, er det nødvendig å bestemme antall påkoblinger av pumpeenheter innen 1 time.
Maksimal pumpestrøm vil være Q1=462 m3/h, og tilsig vil bli tatt lik halve pumpeflow Qpr=231 m3/h.
Punkt A er plottet på grafen, tilsvarende time (i=60 min) pumpestrøm Q1=462 m3/h. Forbinder punkt A med origo, får vi linje 1 - en integrert graf over maksimal mulig utpumping av pumpen.
Ved å koble sammen punkt B tilsvarende valgt estimert timetilsig får vi linje 2 - en integrert graf over estimert tilsig av avløpsvann.
Hvis vi antar at ved begynnelsen av timen var mottakstanken tom og pumpen ikke fungerte, så bestemmer punktet a tidspunktet for fullstendig fylling av tanken.
I dette øyeblikket slås pumpen på, som pumper ut både væsken som er akkumulert i tanken og væsken som kommer i løpet av denne tidsperioden.
Pumpedriftsplanen for denne tidsperioden oppnås ved å trekke fra punkt b en linje parallelt med linje 1 til skjæringspunktet mellom linje 2. På dette tidspunktet blir tanken helt tom igjen og pumpen slås av. Inklusjonsmomentet (punktene e, h) og den integrerte grafen for å pumpe avløpsvann inn i de andre og tredje inneslutningene (linjene de og zk) er konstruert på samme måte.
Det kan ses av grafen at pumpen vil slå seg på tre ganger i timen, det vil si at begrensningen på antall pumpeaggregater i 1 time er oppfylt.
I henhold til standarddesignet er kapasiteten til mottakstanken 230 m3, som tilsvarer en 30-minutters ytelse av én pumpe SM 250-200-400a/6.
Bunnen av mottakstanken har en skråning z=0,l til gropen, hvor traktene til sugerørledningene er plassert.
Mottakstanken er utstyrt med en anordning for å røre opp og vaske av sedimentet.
Tilførselen av vann for omrøring reguleres av en ventil.
For å spyle oljen fra veggene og bunnen av tanken, er det utstyrt med en vannkran, utstyrt med en gummihylse med tekstilramme.
Vann tilføres vannkranen fra det hydrauliske tetningssystemet for pakkboksene til hovedpumpene SM 250-200-400a/6.
Nedstigningen til mottakstanken utføres gjennom en spesiell luke langs løpebrakettene.
Valg av risttype
Gitter er installert i mottakstanken for å holde stort avfall.
Avfallsvolum Wot, m3/dag, fjernet fra skjermene, bestemmes av formelen:
hvor aotb er mengden avfall som fjernes fra ristene, per 1 person, l/år, avhengig av bredden på spaltene B, mm, i ristene. Ved B = 16 mm aotb = 8 l / år-person (tabell 1.6);
Nx er antall innbyggere i bygda, mennesker.
Rist med mekaniserte river aksepteres.
Risterstørrelsene velges i henhold til det nødvendige arealet til den levende delen av arbeidsdelen av ristene, m2:
hvor qmax er maksimal tilstrømning av avløpsvann, l / s;
Vp er hastigheten til væsken i spaltene i gitteret, m/s;
Vp=0,9 m/s,
Ett arbeidsnett er akseptert.
Med mekaniserte rister er det installert knusere for å male avfallet og dumpe det i en mottakstank.
Mengden avfall som fjernes fra ristene Gotb, kg / dag:
Gotb= gob•Wotb=750•1,54=1154 kg/dag
hvor otb er egenvekten til avfall, kg / m3, otb = 750 kg / m3.
I standardprosjektet 902-1-142.88 *, to mekaniserte enhetlige rister MG 9T (1 arbeider, 1 reserve) med en maksimal gjennomstrømning på 33 000 m3 / dag og en DZ hammerknuser for knusing av avfall med en kapasitet på 300-600 kg / h monteres i ristrommet.
Spesifikasjoner er presentert i tabell. 2.6:
Tabell 2.6 Tekniske egenskaper for gitteret MG 9T:
|
Merke |
Kanalmål foran rist, mm |
Åpningsbredde, mm |
Vanngjennomstrømning, m3/døgn |
Gitterbredde ved gulv B1, mm |
Vekt (kg |
|
|
V |
H |
|||||
|
MG 9T |
1000 |
1200 |
16 |
33000 |
1425,0 |
1320 |
Spylingen av avfall til knuseren utføres med vann fra trykkrørledningen til pumpestasjonen. Det knuste avfallet slippes ut i en mottakstank.
