Beregning av varigheten av bygging av varmenettverk

Beregning av en dampkjele

Dampkapasiteten til kjelerommet er lik:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/s

Dampforbruk for fyringsoljeanlegg DMX = 0,03DP = 0,03•2,78= 0,083 kg/s

La oss bestemme dampforbruket for nettverksvarmer.

La oss bestemme temperaturen på returnettvannet ved inngangen til fyrrommet:

h - virkningsgrad for varmtvannsberederen ved sentralvarmestasjonen 0,98 (98%).

La oss bestemme entalpien til oppvarmingsdampkondensatet etter kjøleren:

Dt - underkjølende kondensat opp til t returnere nettverksvann i kjøleren.

Metningstemperatur i nettverksvarmeren:

Vi bestemmer entalpien i nettverksvarmeren i henhold til tNAS

\u003d 2738,5 kJ / kg

Dampforbruk for nettverksvarmer

ZSP - effektiviteten til nettverksvarmeren 0,98

Bestem strømningshastigheten til utblåsningsvann for dampkjeler

hvor K • DP - uttrykker dampforbruket til eget behov K - 0,08 - 0,15

-prosent av kjelens utblåsning

- dampkapasiteten til fyrrommet

La oss finne forbruket av rensevann som går til kloakken

Entalpi av utblåsningsvann fra kjeletrommelen (i henhold til P i kjeltrommelen)_

entalpi av damp og kokende vann ved utløpet av SNP (i henhold til P = 0,12 MPa i avlufteren)

Forbruk av sekundærdamp fra SNP som går til fôravlufteren

Vi bestemmer forbruket av tappevann ved inngangen til fyrrommet for å ta igjen tap

Her - ingen retur av kondensat fra produksjon; tap av vann i varmenett; tap av kondensat og vann inne i kjelehuset.

vann som forlater den kontinuerlige utblåsningen av kjelen til kloakken

Temperatur på springvann etter avkjøling

Her er tcool \u003d 50 0С temperaturen på vannet som fjernes til kloakken

kaldt vanntemperatur

koeffisient kjøligere varmetap

— vanntemperaturen som forlater den kontinuerlige utblåsningsseparatoren

Dampforbruk for tappevannvarmere

vanntemperatur nedstrøms varmeren foran kaldt vann = 300C

tN er metningstemperaturen i avlufteren (ved trykk i avlufteren 0,12 MPa);

id”, id’ er entalpien til damp og kondensat (ved trykk i avlufteren 0,12 MPa).

Dampforbruk for etterfyllingsvannavlufter

CWW-forbruk ved innløpet til etterfyllingsvannavlufteren:

Etterfyllingsvanntemperatur etter kjøler

Her er tHOV = 27 0C temperaturen på det kalde vannet etter det kalde vannet;

Dampforbruk for CWW-varmeren som kommer inn i matevannsavlufteren:

Her er GHOB2 strømningshastigheten til COW ved innløpet til fôravlufteren:

Her er tК = 950С temperaturen på kondensatet fra produksjons- og fyringsoljeanlegg.

Fôravlufterkapasitet:

Justerte utgifter til eget behov:

DCH = Dd1+ Dd2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 kg/s

Strømningshastigheten for vann som injiseres inn i desuperheateren ROU1 ved mottak av redusert industriell damp:

Here iK” er entalpien til damp bak kjelen (basert på trykket i trommelen);

iP" er entalpien til damp i industrien behov ved utgang fra fyrrom eller ved inngang til hoved

(ifølge P og t);

— entalpi av matevann foran kjelen

Strømningshastigheten for vann som injiseres i desuperheateren ROU2 ved mottak av damp for fyrhusets egne behov:

Her er iSN” entalpien til redusert damp (ved trykk nedstrøms ROU2 = 0,6 MPa)

Korrigert dampkapasitet i fyrrommet:

Resultatet er sammenlignbart med den forhåndsinnstilte dampeffekten

Kjele materialbalanse

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Varmtvannstransport

Beregningsskjemaalgoritmen er etablert av regulatorisk og teknisk dokumentasjon, statlige og sanitære standarder og utføres i strengt samsvar med den etablerte prosedyren.

Artikkelen gir et eksempel på beregningen av den hydrauliske beregningen av varmesystemet. Prosedyren utføres i følgende rekkefølge:

1. På den godkjente varmeforsyningsordningen for byen og distriktet er nodepunktene for beregning, varmekilden, ruting av tekniske systemer merket med en indikasjon på alle grener, tilknyttede forbrukerobjekter.
2. Avklare grensene for balanseeierskapet til forbrukernettverk.
3. Tildel numre til nettstedet i henhold til skjemaet, og start nummereringen fra kilden til sluttforbrukeren.

Nummereringssystemet bør klart skille mellom typer nettverk: hovedinternkvarter, interhus fra en termisk brønn til grenser for balansen, mens nettstedet er satt som et segment av nettverket, omsluttet av to grener.

Diagrammet indikerer alle parametrene for den hydrauliske beregningen av hovedvarmenettverket fra sentralvarmestasjonen:

• Q er GJ/time;
• G m3/h;
• D - mm;
• V - m/s;
• L er lengden på seksjonen, m.

Beregningen av diameteren er satt av formelen.

4 Fastsettelse av normaliserte driftsvarmetap med tap av nettvann

2.4.1
Normaliserte driftsvarmetap med nettvannstap
bestemmes generelt for varmeforsyningssystemet, dvs. tar hensyn til internt
volumet av TS-rørledninger, som begge er på balansen til energiforsyningen
organisasjon, og på balansen til andre organisasjoner, samt volumet av systemer
varmeforbruk, med frigjøring av varmetap med tap av nettvann i TS for
balanse for strømforsyningsorganisasjonen.

Kjøretøyvolum pr
Balansen til energileverandøren som en del av AO-energo er (se.
tabell av ekte
anbefalinger)

V_t.s = 11974 m3.

Kjøretøyvolum pr
balansen til andre, hovedsakelig kommunale, organisasjoner er (iht
driftsdata)

V_g.t.s = 10875 m3.

Systemvolum
varmeforbruket er (i henhold til driftsdata)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Totale volumer
nettverksvann er sesongmessig:

- oppvarming
årstid:

V_fra = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- sommersesong
(reparasjonsperioden tas med i antall driftstimer for kjøretøyet i sommersesongen ved fastsettelse
Vav.d):

V_l = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Gjennomsnittlig årlig
volumet av nettvann i TS rørledninger og varmeforbrukssystem Vav.g bestemmes
i henhold til formelen (37) RD
153-34.0-20.523-98 :

Inkludert i TS
på balansen til energiforsyningsorganisasjonen

2.4.2
Normalisert operativt årlig varmetap med normalisert lekkasje
nettverksvann
ble bestemt ved formelen (36) RD
153-34.0-20.523-98 :

hvor ρaver.g er gjennomsnittlig årlig
vanntetthet, kg/m3; bestemt ved temperatur , °С;

c - spesifikk
varmekapasiteten til nettverksvann; er tatt lik 4,1868 kJ/(kg
× °С)
eller 1 kcal/(kg × °C).

Gjennomsnittlig årlig
temperatur på kaldt vann som kommer inn i kilden til termisk energi for
etterbehandling for å lade opp kjøretøyet, (°C) bestemmes av
formel (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Temperatur
kaldt vann under oppvarmingsperioden tas = 5 ° С; om sommeren
periode = 15 °C.

Årlige tap
total varme i systemet
varmeforsyning er

eller

= 38552 Gcal,

inkludert i TC
på balansen til energiforsyningsorganisasjonen

eller

= 13872 Gcal.

2.4.3 Normalisert
driftsvarmetap med normalisert lekkasje av nettvann etter sesong
drift av kjøretøyet - oppvarming og sommer
bestemmes av formlene (39) og (40) RD
153-34.0-20.523-98 :

- for
fyringssesongen

eller

= 30709 Gcal,

inkludert i TC
på balansen til energiforsyningsorganisasjonen

eller

= 9759 Gcal;

- til sommeren
årstid

eller

= 7843 Gcal,

inkludert i TC
på balansen til energiforsyningsorganisasjonen

eller

= 4113 Gcal.

2.4.4
Normaliserte driftsvarmetap med nettverksvannlekkasje etter måneder
i varme- og sommersesongen
ble bestemt ved formlene (41) og (42) RD
153-34.0-20.523-98 :

- for
fyringssesong (januar)

eller

= 4558 Gcal,

inkludert i TC
på balansen til energiforsyningsorganisasjonen

eller

=
1448 Gcal.

på samme måte
varmetapet bestemmes for andre måneder, for eksempel for sommersesongen
(Juni):

eller

 = 1768 Gcal,

inkludert i TC
på balansen til energiforsyningsorganisasjonen

eller

 = 927 Gcal.

på samme måte
varmetapene bestemmes for andre måneder, resultatene er gitt i tabellen med disse anbefalingene.

2.4.5 Av
resultatene av beregningen bygges tomter (se figuren i disse anbefalingene) med månedlige og årlige varmetap fra
lekkasje av nettvann i varmeforsyningssystemet som helhet og på balansen
energiforsyningsorganisasjon.

Tabellen viser verdiene av varmetapet i
prosent til den planlagte mengden transportert termisk energi.
De lave verdiene av forholdet mellom varmetap og forsyningen forklares av de små
andel av kjøretøyet (i henhold til materialegenskaper) på balansen til energiforsyningen
organisasjon sammenlignet med alle nettverk i varmeforsyningssystemet.

Valg av varmeisolasjonstykkelse

q1 - normer for varmetap, W/m;

R er den termiske motstanden til hovedisolasjonslaget, K*m/W;

f er temperaturen på kjølevæsken i rørledningen, 0С;

dI, dH - ytre diameter av hovedisolasjonslaget og rørledningen, m;

LI - koeffisient. varmeledningsevne til hovedisolasjonslaget, W/m*K;

DIZ er tykkelsen på hovedisolasjonslaget, mm.

Damprørledning.

Rett linje: dB = 0,259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - gjennomborede mineralullmatter i skjell, klasse 150;

Returlinje (kondensatlinje):

dB = 0,07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

vannlinjer

Plott 0-1 Direkte linje:

dB = 0,10 m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

Returlinje:

dB = 0,10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

Plott 0-2 Direkte linje:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

Returlinje:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

Plot 0-3 Direkte linje:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

Returlinje:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Termisk isolasjonsmateriale - glassfibermatter

Indikatorer for normalt trykk

Som regel er det umulig å oppnå de nødvendige parameterne i henhold til GOST, siden ulike faktorer påvirker ytelsesindikatorene:

Utstyrskraft
nødvendig for å tilføre kjølevæsken. Trykkparametrene i varmesystemet til et høyhus bestemmes ved varmepunkter, hvor kjølevæsken varmes opp for tilførsel gjennom rør til radiatorer.

Utstyrets tilstand
. Både dynamisk og statisk trykk i varmeforsyningsstrukturen påvirkes direkte av slitasjenivået til kjelehuselementer som varmegeneratorer og pumper.

Like viktig er avstanden fra huset til varmepunktet.

Diameteren på rørledningene i leiligheten. Hvis eierne av leiligheten, når de utfører reparasjoner med egne hender, installerte rør med større diameter enn på innløpsrørledningen, vil trykkparametrene reduseres.

Plassering av egen leilighet i høyhus

Selvfølgelig bestemmes den nødvendige trykkverdien i henhold til normer og krav, men i praksis avhenger det mye av hvilken etasje leiligheten ligger på og avstanden til felles stigerør. Selv når stuer er plassert nær stigerøret, er angrepet av kjølevæsken i hjørnerommene alltid lavere, siden det ofte er et ekstremt punkt med rørledninger der.

Graden av slitasje på rør og batterier
. Når elementene i varmesystemet i leiligheten har tjent i mer enn et dusin år, kan en viss reduksjon i utstyrsparametere og ytelse ikke unngås. Når slike problemer oppstår, er det lurt å i første omgang bytte ut slitte rør og radiatorer og da vil det være mulig å unngå nødsituasjoner.

GOST- og SNiP-krav

I moderne bygninger med flere etasjer er varmesystemet installert basert på kravene til GOST og SNiP. Forskriftsdokumentasjonen spesifiserer temperaturområdet som sentralvarme skal gi. Dette er fra 20 til 22 grader C med fuktighetsparametere fra 45 til 30%.

For å oppnå disse indikatorene er det nødvendig å beregne alle nyansene i driften av systemet selv under utviklingen av prosjektet. Oppgaven til en varmeingeniør er å sikre minimumsforskjellen i trykkverdiene til væsken som sirkulerer i rørene mellom husets nedre og siste etasje, og dermed redusere varmetapet.

Følgende faktorer påvirker den faktiske trykkverdien:

• Tilstanden og kapasiteten til utstyret som leverer kjølevæsken.
• Diameteren på rørene som kjølevæsken sirkulerer gjennom i leiligheten. Det skjer at eierne selv ønsker å øke temperaturindikatorene, endrer diameteren oppover, noe som reduserer den totale trykkverdien.
• Plasseringen av en bestemt leilighet. Ideelt sett burde dette ikke ha betydning, men i virkeligheten er det en avhengighet av gulvet og avstanden fra stigerøret.
• Graden av slitasje på rørledningen og varmeinnretninger. I nærvær av gamle batterier og rør bør man ikke forvente at trykkavlesningene forblir normale. Det er bedre å forhindre at det oppstår nødsituasjoner ved å bytte ut ditt gamle varmeutstyr.

Kontroller arbeidstrykket i et høyhus ved hjelp av rørformede deformasjonstrykkmålere. Hvis designerne ved utformingen av systemet foreskrev automatisk trykkkontroll og styring av den, blir sensorer av forskjellige typer i tillegg installert. I samsvar med kravene foreskrevet i forskriftsdokumentene, utføres kontroll på de mest kritiske områdene:

• ved kjølevæsketilførselen fra kilden og ved utløpet;
• før pumpen, filtre, trykkregulatorer, gjørmeoppsamlere og etter disse elementene;
• ved utløpet av rørledningen fra fyrrom eller CHP, samt ved inngangen til huset.

Vennligst merk: 10 % forskjell mellom standard arbeidstrykk i 1. og 9. etasje er normalt

Generell informasjon

For å levere høy kvalitet til alle forbrukere med den nødvendige mengden varme i fjernvarme, er det nødvendig å gi et gitt hydraulisk regime. Hvis det spesifiserte hydrauliske regimet i varmenettverket ikke er oppfylt, er høykvalitets varmeforsyning til individuelle forbrukere ikke sikret selv med et overskudd av termisk kraft.

Et stabilt hydraulisk regime i varmenett sikres ved å forsyne individuelle bygninger med en gitt mengde kjølevæske som sirkulerer i grenene. For å oppfylle denne betingelsen foretas en hydraulisk beregning av varmeforsyningssystemet og rørledningenes diameter, trykkfallet (trykket) i alle deler av varmenettet bestemmes, tilgjengelig trykk i nettverket er gitt i samsvar med det som kreves av abonnentene og utstyret som er nødvendig for transport av kjølevæsken velges.

Bernoulli-ligningen for en jevn strøm av en inkompressibel væske

hvor I er det totale hydrodynamiske hodet, m. st;

Z er den geometriske høyden til rørledningens akse, m;

O - væskehastighet, m/s;

B\_₂ - tap av trykk; m vann. Kunst.;

Z+ p/pg - hydrostatisk hode (R = R_på + R_OG — absolutt trykk);

png - piezometrisk hode tilsvarende manometertrykk (R_OG— overtrykk), m vann. Kunst.

I den hydrauliske beregningen av varmenett er det ikke tatt hensyn til hastighetshøyden o212g, siden den er en liten brøkdel av den totale fallhøyden H og varierer litt langs lengden av nettverket. Da har vi

dvs. de anser at den totale trykkhøyden i enhver seksjon av rørledningen er lik den hydrostatiske høyden Z + s/s.

Trykktap Ar, Pa (trykk D/g, m vannsøyle) er lik

Her D/?_dl - trykktap langs lengden (beregnet ved hjelp av Darcy-Weisbach-formelen); Ar_m — trykktap i lokale motstander (beregnet ved hjelp av Weisbach-formelen).

hvor x, ?, er koeffisientene for hydraulisk friksjon og lokal motstand.

Hydraulisk friksjonskoeffisient X avhenger av modusen for væskebevegelse og ruheten til den indre overflaten av røret, koeffisienten for lokal motstand ?, avhenger av typen lokal motstand og modusen for væskebevegelse.

Lengdetap. Hydraulisk friksjonskoeffisient X. Distinguish: absolutt ruhet Til, den ekvivalente (ekvigranulære) ruheten Til_eh, hvis numeriske verdier er gitt i oppslagsverk, og den relative grovheten gutt (kjd er den ekvivalente relative ruheten). Verdier av koeffisienten for hydraulisk friksjon X beregnet i henhold til følgende formler.

Laminær væskestrøm (Re X beregnes ved hjelp av Poiseuille-formelen

Overgangsregion 2300 Re 4, Blasius-formel

turbulent bevegelse {Re > IT O4), formel A.D. Altshulya

På Til_eh = 0, har Altshul-formelen formen av Blasius-formelen. På Re —? oo Altshuls formel har formen av professor Shifrinsons formel

Ved beregning av varmenett benyttes formler (4.5) og (4.6). I dette tilfellet må du først bestemme

Hvis Re _ip, deretter X bestemmes av formel (4.5) if Re>Re_nr, deretter X beregnet etter (4.6). På Re>Re_np en kvadratisk (selvlignende) motstandssone observeres når X er en funksjon av kun den relative ruheten og er ikke avhengig av Re.

For hydrauliske beregninger av stålrørledninger i varmenettverk, er følgende verdier for ekvivalent ruhet tatt Til_eh, m: damprørledninger - 0,2-10″3; kondensatrørledninger og varmtvannsnettverk - 1-10'3; vannvarmenettverk (normal drift) - 0,5-10″3.

I termiske nettverk, vanligvis Re > Re_np.

I praksis er det praktisk å bruke det spesifikke trykkfallet

eller

hvor /?_l — spesifikt trykkfall, Pa/m;

/ - rørledningslengde, m.

For den kvadratiske motstandsregionen er Darcy-Weisbach-formelen for transport av vann (p = const) representert som

hvor L \u003d 0,0894?_eh°'25/r_v = 16,3-10-6 ved ^ = 0,001 m, s_v = 975.

(L = 13,62 106 kl Til_eh = 0,0005 m).

Ved å bruke strømningsligningen G= r • o • S, bestemme diameteren på rørledningen

Deretter

, 0,0475 0,5

Her A" = 0,63 L; EN* = 3,35 -2—; for 75 ° С; R_v = 975; = 0,001;

R

A* = 12110″3; D? = 246. (Når til, = 0,0005 m A % = 117-10'3, D? = 269).

Tap i lokale motstander beregnes ved å bruke konseptet "ekvivalent lengde" 1_E lokal motstand. Tar

vi får

Erstattende verdi X= OD 1 (Til_eh / d)0,25 i (4 L 0), får vi

hvor EN₁ = 9,1/^3'25. For p = 975 kg/m3, Til_eh = 0,001 m A, = 51,1.

Forhold AR_m til AR_T representerer andelen lokale trykktap

Fra fellesløsningen av ligningene (4.6), (4.10) og (4.11) får vi
hvor

For vann

hvor Ap_v — tilgjengelig trykkfall, Pa.

totalt trykkfall

Deretter

Koeffisientverdier A og Av presentert i.

Kontroll av tettheten til varmesystemet

Tetthetstesten utføres i to trinn:

• kaldt vann test. Rørledninger og batterier i en fleretasjes bygning fylles med kjølevæske uten å varme det opp, og trykkindikatorer måles. Samtidig kan verdien i løpet av de første 30 minuttene ikke være mindre enn standard 0,06 MPa. Etter 2 timer kan tapet ikke være mer enn 0,02 MPa. I fravær av vindkast vil varmesystemet til høyhuset fortsette å fungere uten problemer;
• test med varm kjølevæske. Varmesystemet testes før oppstart av fyringssesongen. Vann tilføres under et visst trykk, verdien bør være den høyeste for utstyret.

Men beboere i fleretasjes bygninger kan om ønskelig installere slike måleinstrumenter som trykkmålere i kjelleren og ved de minste avvik i trykk fra normen, rapportere dette til de aktuelle verktøyene. Hvis forbrukerne etter alle tiltakene fortsatt er misfornøyde med temperaturen i leiligheten, må de kanskje vurdere å organisere alternativ oppvarming.

Trykket som skal være i varmesystemet til en bygård er regulert av SNiPs og etablerte standarder

Ved beregning tar de hensyn til diameteren på rørene, typene rørledninger og varmeovner, avstanden til fyrrommet, antall etasjer

Verifikasjonsberegning

Etter at alle diametrene til rørene i systemet er bestemt, fortsetter de til verifikasjonsberegningen, hvis formål er å endelig verifisere riktigheten av nettverket, kontrollere samsvaret med det tilgjengelige trykket ved kilden og sikre det spesifiserte trykket kl. den mest fjerntliggende forbrukeren. På verifikasjonsberegningsstadiet er hele nettverket som helhet koblet sammen. Nettverkskonfigurasjonen bestemmes (radial, ring). Om nødvendig, i henhold til kartet over området, justeres lengdene / individuelle seksjoner, diametrene til rørledningene bestemmes igjen. Resultatene av beregningen gir grunnlag for valg av pumpeutstyr som benyttes i varmenettet.

Beregningen avsluttes med en oppsummeringstabell og tegning av en piezometrisk graf, hvorpå alle trykktap i områdets varmenett legges på. Beregningssekvensen er vist nedenfor.

• 1. Forhåndsberegnet diameter d Den /-te delen av nettverket rundes opp til nærmeste diameter i henhold til standarden (oppover) i henhold til utvalget av rør som produseres. De mest brukte standardene er: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 og 1200 mm. Større rør D_y = 1400 og ?>_på= 1800 mm brukes sjelden i nettverk. Innenfor grensene til Moskva, de vanligste ryggradsnettverkene med en betinget diameter D_y = 500 mm. I henhold til tabellene bestemmes stålkvaliteten og utvalget av rør produsert på fabrikken, for eksempel: d= 259 mm, Stål 20; d= 500 mm Stål 15 GS eller andre.
• 2. Finn tallet Re og sammenlign det med grensen Re_np, bestemt av formelen

Hvis Re > Re_np, så opererer rørledningen i området for et utviklet turbulent regime (kvadratisk område). Ellers er det nødvendig å bruke de beregnede forholdene for det forbigående eller laminære regimet.

Som regel opererer ryggradsnettverk i et kvadratisk domene. Situasjonen når et forbigående eller laminært regime oppstår i et rør, er bare mulig i lokale nettverk, i abonnentgrener med lav belastning. Hastigheten v i slike rørledninger kan synke til verdiene v

• 3. Erstatt den faktiske (standard) verdien av rørledningsdiameteren i formlene (5.32) og (5.25) og gjenta beregningen på nytt. I dette tilfellet er det faktiske trykkfallet Ar bør være lavere enn forventet.
• 4. De faktiske lengdene på seksjonene og diameteren til rørledningene påføres enkeltlinjediagrammet (fig. 5.10).

Hovedgrenene, ulykker og seksjonsventiler, termiske kamre, kompensatorer på varmeledningen er også brukt på ordningen. Opplegget utføres i en skala på 1:25 000 eller 1:10 000. For eksempel for en CHPP med en elektrisk effekt på 500 MW og en termisk effekt på 2000 MJ/s (1700 Gcal/t), er nettverksrekkevidden ca. 15 km. Diameteren på ledningene ved utløpet fra CHP-oppsamleren er 1200 mm. Etter hvert som vann distribueres til tilhørende grener, reduseres diameteren på hovedrørledningene.

Faktiske verdier /, og d_t hver seksjon og antall termiske kamre, merker fra jordens overflate er lagt inn i den endelige tabellen. 5.3. Nivået på CHPP-anlegget er tatt som nullmerket på 0,00 m.

I 1999, et spesielt program "Hydra”, skrevet på Fortran-IV-algoritmespråket og åpent for publikum på Internett. Programmet lar deg interaktivt foreta en hydraulisk beregning og få en sammendragstabell over resultater. I tillegg til tabellen, re-

Ris. 5.10. En-linje oppvarmingsnettverksdiagram og piezometrisk graf

Tabell 5.3

Resultatene av den hydrauliske beregningen av hovednettet til distriktet nr. 17

Nummer kameraer	DEN	TIL,	TIL2		Til,		Fjernkontroll abonnent
D	—
Seksjonslengde, m		h	/z		h	L	L+
Høyde av grunnflaten, m							0,0
Diameter på rørledningen	d	d2	d3		di	dn	da
Hodetap i området	TIL	h2	*3		L/	TIL
Piezometrisk hode i området	"R	H	n2		Hei	nP	HL

Resultatet av beregningen er en piezometrisk graf som tilsvarer oppvarmingsnettverket med samme navn.

Hvis trykket synker

I dette tilfellet er det tilrådelig å umiddelbart sjekke hvordan det statiske trykket oppfører seg (stopp pumpen) - hvis det ikke er noe fall, er sirkulasjonspumpene defekte, som ikke skaper vanntrykk. Hvis det også avtar, er det mest sannsynlig en lekkasje et sted i rørledningene til huset, varmeledningen eller selve kjelehuset.

Den enkleste måten å lokalisere dette stedet på er ved å slå av ulike seksjoner, overvåke trykket i systemet. Hvis situasjonen går tilbake til det normale ved neste avskjæring, er det en vannlekkasje på denne delen av nettverket. Ta samtidig hensyn til at selv en liten lekkasje gjennom en flensforbindelse kan redusere trykket på kjølevæsken betydelig.

Beregning av varmenett

Vannvarmenett skal gjøres to-rørs (med direkte og returledninger) og lukkes - uten å analysere en del av nettvannet fra returledningen til varmtvannsforsyningen.

Ris. 2.6 - Varmenett

Tabell 2.5

nr varmenettkonto	Nettseksjonslengde	Varmebelastning på stedet
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Hydraulisk beregning av varmenett

a) § 0-1

Kjølevæskeforbruk:

, hvor:

Q0-1 er estimert forbruk av varme som overføres gjennom denne seksjonen, kW;

tp og til er temperaturen på varmebæreren i frem- og returrørledningene, °С

Vi aksepterer det spesifikke trykktapet i hovedrørledningen h = 70 Pa / m, og i henhold til vedlegg 2 finner vi gjennomsnittlig tetthet av kjølevæsken c = 970 kg / m3, deretter den beregnede diameteren til rørene:

Vi aksepterer standard diameter d=108 mm.

Friksjonskoeffisient:

Fra vedlegg 4 tar vi koeffisientene til lokale motstander:

- sluseventil, o=0,4

- en tee for en gren, o=1,5, deretter summen av koeffisientene for lokal motstand ?o=0,4+1,5=1,9 - for ett rør i varmenettet.

Ekvivalent lengde på lokale motstander:

Totalt trykktap i tilførsels- og returrørledningene.

, hvor:

l er lengden på rørseksjonen, m, da

Hc \u003d 2 (8 + 7,89) 70 \u003d 2224,9 Pa \u003d 2,2 kPa.

b) Seksjon 1-2 Kjølevæskeforbruk:

Vi aksepterer det spesifikke trykktapet i hovedrørledningen h=70 Pa/m.

Estimert rørdiameter:

Vi aksepterer standard diameter d=89 mm.

Friksjonskoeffisient:

Fra app 4

- en tee for en gren, o=1,5, deretter ?o=1,5 - for ett rør i varmenettet.

Totalt trykktap i tilførsels- og returrørledningene:

\u003d 2 (86,5 + 5,34) 70 \u003d 12,86 kPa

Ekvivalent lengde på lokale motstander:

c) Seksjon 2-4 Kjølevæskeforbruk:

Vi aksepterer det spesifikke trykktapet i grenen h=250 Pa/m. Estimert rørdiameter:

Vi aksepterer standard diameter d=32 mm.

Friksjonskoeffisient:

Fra app 4

- ventil ved inngangen til bygget, o=0,5, ?o=0,5 for ett rør i varmenettet.

Ekvivalent lengde på lokale motstander:

Totalt trykktap i tilførsels- og returrørledningene:

=2 (7+0,6) 250=3,8 kPa

De resterende delene av varmenettet er beregnet på samme måte som de foregående, beregningsdata er oppsummert i tabell 2.6.

Tabell 2.6

Nettverkskontonr.	Varmeforbruk, kg/s	Beregning, dia, mm	?O	le, mm	standard, diameter, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc=98,66 kPa

Valg av nettverkspumper.

For tvungen sirkulasjon av vann i varmenett i fyrrom, installerer vi nettverkspumper med elektrisk drift.

Tilførsel av nettverkspumpe (m3 / h), lik timeforbruket av nettverksvann i tilførselsledningen:

,

hvor: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. er den beregnede varmebelastningen som dekkes av kjølevæsken - vann, W;

Fen. - termisk kraft forbrukt av fyrhuset til egne behov, W

Fs.n \u003d (0,03 ... 0,1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp og til - beregnede temperaturer for direkte- og returvann, °С

со er tettheten til returvann (vedlegg 2; ved til=70°C со =977,8 kg/m3)

Fs.n=0,05 747,2=37,36 kW

Fr.v \u003d 747.2-37.36 \u003d 709.84 kW, deretter

Trykket utviklet av nettverkspumpen avhenger av den totale motstanden til varmenettet. Hvis kjølevæsken oppnås i varmtvannskjeler, tas også trykktapene i dem i betraktning:

Нн=Нс+Нк,

hvor Hk - trykktap i kjeler, kPa

Hc=2 50=100kPa (s. ),

deretter: Нн=98,66+100=198,66 kPa.

Fra vedlegg 15 velger vi to sentrifugalpumper 2KM-6 med en elektrisk drift (en av dem er en reserve), den elektriske motoreffekten er 4,5 kW.

Varmebærer for kondensatnett

Beregningen for et slikt varmenettverk skiller seg betydelig fra de foregående, siden kondensatet er samtidig i to tilstander - i damp og i vann. Dette forholdet endres etter hvert som det beveger seg mot forbrukeren, det vil si at dampen blir mer og mer fuktig og blir til slutt fullstendig til en væske. Derfor har beregningene for rørene til hvert av disse mediene forskjeller og er allerede tatt i betraktning av andre standarder, spesielt SNiP 2.04.02-84.

Prosedyre for beregning av kondensatrørledninger:

1. I henhold til tabellene er den indre ekvivalente ruheten til rørene etablert.
2. Indikatorer for trykktap i rør i nettverksseksjonen, fra utløpet av kjølevæsken fra varmeforsyningspumpene til forbrukeren, aksepteres i henhold til SNiP 2.04.02-84.
3. Beregningen av disse nettverkene tar ikke hensyn til varmeforbruket Q, men kun dampforbruket.

Designfunksjonene til denne typen nettverk påvirker kvaliteten på målingene betydelig, siden rørledninger for denne typen kjølevæske er laget av svart stål, deler av nettverket etter nettverkspumper på grunn av luftlekkasjer korroderer raskt fra overflødig oksygen, hvoretter lav kvalitet kondensat med jernoksider dannes, som forårsaker metallkorrosjon.Derfor anbefales det å installere rørledninger i rustfritt stål i denne delen. Selv om det endelige valget vil bli tatt etter ferdigstillelse av mulighetsstudien av varmenettet.

Hvordan øke trykket

Trykkkontroller i varmeledningene til fleretasjesbygg er et must. De lar deg analysere funksjonaliteten til systemet. Et fall i trykknivået, selv med en liten mengde, kan forårsake alvorlige feil.

I nærvær av sentralisert oppvarming blir systemet oftest testet med kaldt vann. Trykkfallet i 0,5 timer med mer enn 0,06 MPa indikerer tilstedeværelsen av et vindkast. Hvis dette ikke overholdes, er systemet klart for drift.

Umiddelbart før oppstart av fyringssesongen utføres en test med varmtvann tilført under maksimalt trykk.

Endringer som skjer i varmesystemet til en fleretasjes bygning, avhenger oftest ikke av eieren av leiligheten. Å prøve å påvirke presset er en meningsløs foretak. Det eneste som kan gjøres er å eliminere luftlommer som har dukket opp på grunn av løse koblinger eller feil justering av luftutløserventilen.

En karakteristisk støy i systemet indikerer tilstedeværelsen av et problem. For varmeapparater og rør er dette fenomenet veldig farlig:

• Løsning av gjenger og ødeleggelse av sveisede skjøter under vibrasjon av rørledningen.
• Avslutning av tilførselen av kjølevæske til individuelle stigerør eller batterier på grunn av vanskeligheter med å avlufte systemet, manglende evne til å justere, noe som kan føre til avriming.
• En reduksjon i effektiviteten til systemet hvis kjølevæsken ikke slutter å bevege seg helt.

For å hindre at luft kommer inn i systemet, er det nødvendig å inspisere alle koblinger og kraner for vannlekkasje før du tester det som forberedelse til fyringssesongen. Hvis du hører en karakteristisk susing under en testkjøring av systemet, må du umiddelbart se etter en lekkasje og fikse den.

Du kan påføre en såpeløsning på leddene og bobler vil dukke opp der tettheten er brutt.

Noen ganger synker trykket selv etter å ha byttet ut gamle batterier med nye aluminiumsbatterier. En tynn film vises på overflaten av dette metallet fra kontakt med vann. Hydrogen er et biprodukt av reaksjonen, og ved å komprimere det reduseres trykket.

Å forstyrre driften av systemet i dette tilfellet er ikke verdt det.
Problemet er midlertidig og går over av seg selv over tid. Dette skjer bare første gang etter installasjon av radiatorer.

Du kan øke trykket i de øvre etasjene i et høyhus ved å installere en sirkulasjonspumpe.

Dampvarmenettverk

Dette varmenettet er beregnet for et varmeforsyningssystem som bruker en varmebærer i form av damp.

Forskjellene mellom denne ordningen og den forrige er forårsaket av temperaturindikatorer og mediets trykk. Strukturelt er disse nettverkene kortere i lengde; i store byer inkluderer de vanligvis bare de viktigste, det vil si fra kilden til sentralvarmepunktet. De brukes ikke som distriktsinterne og interne nettverk, bortsett fra på små industrianlegg.

Kretsskjemaet utføres i samme rekkefølge som med vannkjølevæsken. På seksjonene er alle nettverksparametere for hver gren angitt, dataene er hentet fra oppsummeringstabellen over marginalt timeforbruk av varme, med en trinnvis summering av forbruksindikatorer fra sluttforbruker til kilden.

De geometriske dimensjonene til rørledninger er etablert basert på resultatene av en hydraulisk beregning, som utføres i samsvar med statlige normer og regler, og spesielt SNiP. Den bestemmende verdien er trykktapet til gasskondensatmediet fra varmekilden til forbrukeren.Med et større trykktap og en mindre avstand mellom dem, vil bevegelseshastigheten være stor, og diameteren på damprørledningen må være mindre. Valget av diameter utføres i henhold til spesielle tabeller, basert på parametrene til kjølevæsken. Dataene legges deretter inn i pivottabeller.

Hvordan kontrollere systemtrykket

For å kontrollere på forskjellige punkter i varmesystemet settes det inn trykkmålere, og (som nevnt ovenfor) registrerer de overtrykk. Som regel er dette deformasjonsanordninger med Bredan-rør. I tilfelle det er nødvendig å ta hensyn til at trykkmåleren må fungere ikke bare for visuell kontroll, men også i automatiseringssystemet, brukes elektrokontakt eller andre typer sensorer.

Tilknytningspunktene er definert av forskriftsdokumenter, men selv om du har installert en liten kjele for oppvarming av et privat hus som ikke er kontrollert av GosTekhnadzor, er det fortsatt tilrådelig å bruke disse reglene, siden de fremhever de viktigste varmesystempunktene for trykkkontroll.

Kontrollpunktene er:

1. Før og etter varmekjelen;
2. Før og etter sirkulasjonspumpene;
3. Utgang av varmenett fra et varmegenererende anlegg (kjelehus);
4. Innføring av oppvarming i bygningen;
5. Hvis en varmeregulator brukes, skjærer trykkmålerne inn før og etter det;
6. I nærvær av gjørmeoppsamlere eller filtre, er det tilrådelig å sette inn trykkmålere før og etter dem. Dermed er det enkelt å kontrollere tilstoppingen, med tanke på det faktum at et brukbart element nesten ikke skaper en dråpe.

Et symptom på funksjonsfeil eller funksjonsfeil i varmesystemet er trykkstøt. Hva står de for?