6. GRUNNLEGGENDE INFORMASJON OM HYDRAULISK BEREGNING AV VANNNETT
|
Beregning av vannnett Ved beregning av vannledningsnettet er det forutsatt at Trykktapene beregnet fra den beregnede strømningen er lik Eksterne vannforsyningsnettverk beregnes flere ganger: ved maksimalt timeforbruk per dag maksimum for minimum timeforbruk per dag av maksimum for maksimal timestrøm, tatt i betraktning vanntilførselen til Med hastigheten på vannbevegelse og Hodetap i lokale motstander på grunn av deres litenhet Forgrenede vannnett er beregnet som systemer Beregningen av ringvannforsyningsnett er mye mer komplisert. Beregningen av ringvannledningsnettet reduseres til formålet I begynnelsen av beregningen på nettskjemaet planlegges fordelingen For å beregne hodetapet fra startpunktet for nettverket til Det er flere metoder for å beregne (lenke) ring For tiden er det utviklet metoder for beregning av ring |
BOKENS INNHOLD: Grunnleggende om vannforsyning og avløp
§ 23. Teoretisk grunnlag for verifikasjon hydraulisk
beregninger rørleggerarbeid nettverk. Kalibreringsoppgave beregning
nettverk er å bestemme vannføringen i områdene nettverk på
allerede kjente rørdiametre ...
Seksjon 3. VANNFORSYNING OG DISTRIBUSJONSSYSTEMER (VANN
NETTVERK OG VANNLEDNINGER).
Slik innbetaling er i hovedsak en bekreftelse beregning nettverk
og bærer navnet hydraulisk koblinger nettverk.
I lukkede varmeforsyningssystemer, når for behovene til varmtvannsforsyning
varmer opp springvann, vanligvis ikke myknet vanninnbetaling nettverk formler produseres sjelden på grunn av dens store
arbeidskrevende. Vanligvis når hydraulisk beregning.
Seksjon 3. VANNFORSYNING OG DISTRIBUSJONSSYSTEMER (VANN
NETTVERK OG VANNLEDNINGER). § 30. Kombinasjon av teknisk og økonomisk beregninger
med verifisering hydraulisk beregninger nettverk.
AndriyashevM M. hydraulisk beregninger
ledninger og rørleggerarbeid nettverk. M, Stroyizdat, 1964. Mosh n og L. F. Metoder for teknisk og økonomisk beregning rørleggerarbeid nettverk.
VANN NETTVERK.
§ 3.10. Spesielle tilfeller av drift av vannledninger og nettverk. hydraulisk
blåser.
Uttalelse av problemet om beregning rørleggerarbeid nettverk. mål beregning
nettverk er
På spørsmålet om å beregne kostnader og tap av vann i kaldt varmtvannsforsyningssystemer under produksjon og transport
Fjernøsten-bedrift Vodokanalnaladka
Far Eastern Enterprise Vodokanalnaladka LLC tilbyr
Begrunnelsestjenester for din bedrift
prosent av lekkasjer og uoppdagede utgifter i systemet med kaldt (varmt) vannforsyning.
Øv på å etablere dette
prosent i byer og tettsteder i Far Eastern Federal District indikerer at en slik verdi, godkjent av de relevante autoriserte strukturene, er betydelig undervurdert. Å undervurdere den reelle prosentandelen av utgifter og tap fører til det faktum at det ressursforsynende foretaket blir tvunget til å bære ytterligere ansvar, inkludert økonomisk, for usolgte vannmengder (varmt eller kaldt), betale skatt for dem, overvurdere utslippsgrenser, etc.
Nyttig vannforsyning er uunngåelig
ledsaget av tap, uoppgjorte kostnader og uproduktivt sløsing med vann, som
består av tap i produksjon og transport av vann og tap i intern distribusjon
vannforbrukernettverk.
Størrelsen på disse kostnadene avhenger av mange faktorer:
teknisk tilstand av vannforsyningsnettet av anlegg, stabilitet og kvalitet
jord ved bunnen av rørledninger, driftsnivået, tilstedeværelsen av vannbehandlingsanlegg, etc.
De forstås som det totale volumet av tilført vann,
brukt på behovene til driften; vannmengder som forbrukes av abonnenter, ikke
å ha måleenheter, samt alle typer vanntap fra nettet.
Mengden av tap og uregnskapsførte utgifter i
vannforsyningssystemet til en bygd er forskjellen mellom
mengder vann som trekkes ut av vannforsyningskilden og frigjort vann
forbrukere og uttrykkes i prosent.
Departement
konstruksjon og bolig og kommunale tjenester i den russiske føderasjonen utstedt ordre nr. 640 / pr datert 17. oktober 2014 (registrert
Russlands justisdepartement 17. februar 2015 nr. 36064) «Om godkjenning av retningslinjer for
beregning av tap av varmt, drikke, teknisk vann i sentraliserte systemer
vannforsyning under produksjon og transport» (heretter bestillingsnr. 640). Dette
den første forskriftsloven om beregning av lekkasjer og uoppgjorte kostnader i kulde og
varmtvannsforsyning av bosetninger.
Som oftest,
store tap
og lekkasjer fra nettverk oppstår uten feil av ressursleverandøren. Disse kostnadene kan for det meste være
lekkasjer, men de nyttige kostnadene til bedriften for å opprettholde driften av teknologisk
vannbehandlingsanlegg, naturlig tap av vann under transport, etc. komplett struktur
av alle utgifter og tap gjør det mulig å identifisere og fastsette beregningene etter bestillingsnr. 640.
Metoderetningslinjene legger ikke opp til koordineringsprosedyren ved stasjonene, derfor er dette ikke formelt nødvendig.
vann i det kalde (varme) systemet
vannforsyning med
produksjon og transport, må
godkjennes etter ordre fra lederen
foretak og brukes i produksjonsforskrifter.
Etter det kan denne verdien:
søke om
i beregninger av balansen mellom vannforbruk;
gis
til Prisutvalget ved begrunnelse av taksten;
bevise, inkl. før skattetjenesten, reduksjon av skattegrunnlaget ved begrunnelse av volum
salg av vann (deponering og utslipp av avløpsvann) mv.
I tilfelle en myndighet ikke er enig i mengden av utgifter og tap, har den rett til offisielt å vurdere de utførte beregningene for overholdelse av retningslinjene. Dersom det kommer innsigelser, må denne innsende dem skriftlig. Deretter vil den motta en tjenestemann
svar (skal utarbeides av oss i en skriftlig forespørsel) med forklaringer og avklaringer. Men gitt den lovgivende
nyhet er enkelte spørsmål om anvendelsen av retningslinjene underlagt regulering i praksis.
Vi tror at ytelsen til dette arbeidet i det angitte formatet, med en økning i den rimelige frekvensen av lekkasjer
og tap kan gi betydelige kostnadsbesparelser for bedriften din, og redusere en rekke administrative krav.
Vennlig hilsen.
Direktør for DV Enterprise Vodokanalnaladka LLC,
Inchagov A. D.
mobiltelefon 8-924-202-82-43
Kort beskrivelse av APT-systemet
Hensikten med den hydrauliske beregningen er å bestemme vannstrømmen for brannslukking, diametrene på distribusjons-, tilførsels- og forsyningsrørledninger og nødvendig nødvendig trykk og strømning for pumpeenheten.
Hydraulisk beregning ble utført i henhold til de tekniske dataene presentert i vedlegg A (Hydraulisk skjema for beregning av parametere)
Parametrene for brannslukkingsinstallasjonen til kjøpesenteret og andre lokaler i rommene under tribunene er vedtatt i samsvar med kravene til STU:
- objektets lokaler tilhører I-gruppen av lokaler;
— vanningsintensitet — 0,12 l/(s m2);
- minimumsarealet for beregning av vannstrømmen - 120 m2;
- varighet av vannforsyning - 60 min;
— maksimalt areal beskyttet av en sprinkler — 12 m2;
- vannforbruk for intern brannslukking av bygningen fra brannhydranter er 2 stråler med en strømningshastighet på hver på minst 5 l/s.
Arbeidsdokumentasjonen sørger for brannbeskyttelse ved en automatisk vannbrannslokkingsinstallasjon med RA1325 Pålitelige sprinklere med en ytelsesfaktor på 0,42.
På hovedrørledningsnettet er det planlagt å installere brannhydranter på forsynings- og distribusjonsrørledninger med en diameter på DN 65. Arrangementet av brannhydranter er laget under hensyntagen til vanning av hvert punkt i de beskyttede lokalene med to stråler med en kompakt jethøyde på minst 12 m for bygningens lokaler. Samtidig er strømningshastigheten fra en brannhydrant minst 5,2 l / s, og det nødvendige trykket ved brannhydranten er minst 19,9 m vann. Kunst. (ifølge tabell 3 SP10.13130.2009).
Rørledningene til brannslukningsinstallasjonen er laget av elektrisk sveisede og vanngassrør i henhold til GOST 10704-91 og GOST 3262-75 med forskjellige diametre.
Kilden til kaldtvannsforsyningen til det projiserte objektet er den projiserte ledningen. Trykket i eksisterende vannledningsnett er 2,6 atm. (26,0 m).
Det estimerte området for å bestemme parametrene til brannslukningspumpestasjonen ble tatt på høyde +21.600 (6. etasje), plasseringen av distribusjonsrørledningen på høyde +28.300 (under taket) med installasjonsposisjonen til sprinklerne vertikalt oppover. Seksjonen ble akseptert for beregning på grunn av at den er den mest avsidesliggende, blindvei og høyt hevet i forhold til andre seksjoner av denne seksjonen.
Den innvendige brannvannsledningen er laget kombinert med sprinklervann brannslokking, en felles pumpegruppe.
For å bestemme parametrene til brannslukningspumpestasjonen ble plasseringen av basen for brannpumper på kote -0,150 (1. etasje) tatt.
Maksimal avstand mellom sprinklere er 2,7-3,0 m (i form av en firkant, tatt i betraktning de tekniske kravene og vanningsdiagrammet, eller en rektangulær form, som observerer vanningsdekningen). Diameteren på sirkelen beskyttet av en sprinkler er 4,0 m, henholdsvis en sprinkler beskytter et område på 12,5 m2.
Det ledige hodet i den mest avsidesliggende og høytliggende sprinkleranlegget skal være minst 12 m (0,12 MPa).Strømningshastighet gjennom den dikterende sprinkleren Qmin = k√ H = 0,42√12 = 1,455 l/s.
På et beskyttet område på 120 m2 kreves det minst 16 (120/(2,76 * 2,76)) sprinklere, minimum vanningsintensitet er 0,12 l / (s m2), da bør vannstrømmen til hver sprinkler være: l / s, hvor m2 er vanningsarealet, er antall sprinkleranlegg, l/(s m2) er standard vanningsintensitet.
Hydrauliske beregninger av vannforsyningsnett
Vi tildeler rutene til motorveiene på en slik måte at vann leveres til alle forbrukere på kortest måte og antall motorveier er minst 2. Som følge av sporing er nettverksordningen tatt i bruk som en firering med et tårn i begynnelsen av nettet.
Tatt i betraktning at vannforsyningsnettet aksepteres med et tårn i begynnelsen av nettet, tar vi timen med maksimal nedtrekking som hoveddesignsak. I tillegg utfører vi en verifikasjonsberegning av nettet for perioden med slokking av brann og ulykke ved maksimalt vanninntak.
Den hydrauliske beregningen av ringvannforsyningsnettverket utføres i følgende sekvens:
- Vi lager en beregningsordning for vannuttak;
- Vi gjør en foreløpig fordeling av vannføringer over nettstrekningene;
- bestemme diameteren på rørene til seksjonene, trykktapet i dem og størrelsen på avvikene i ringene;
- Vi lager nettverkskobling;
Designskjema for vannuttak
Ved beregning forutsettes det at estimert vannføring er jevnt fordelt langs hovedledningens lengde. Samtidig trekker vi fra det totale vannforbruket gitt til nettverket forbruket til en industribedrift. Maksimalt vannforbruk fra 8 til 9 timer. På denne timen bruker byen 6,41 % av det daglige maksimumet eller 740,4 m3/t = 205,6 l/s, inkludert 59,6 m3/t = 15 l/s forbrukt av bedriften.
Strømningshastigheten jevnt fordelt langs lengden av nettverket er:
Q=Qmax-Qpr l/s
Q \u003d 205,6 - 15 \u003d 190,6 l/s
Spesifikt utvalg, det vil si returen av vann til nettverket per 1 meter av lengden bestemmes av formelen:
qsp=Q/Ul, l/s per 1 m
qsp \u003d 190,6 / 8820 \u003d 0,021 l/s per 1 m
hvor Ul er summen av lengdene til nettverksseksjonene i m, inkluderer det ikke lengdene til seksjonene som går gjennom det ubebygde territoriet; tomter som ligger i nærheten av industribedriften aksepterer 0,5l.
Deretter bestemmer vi reisekostnadene for vann i nettverksseksjonene:
Qput \u003d qsp lch, l / s
hvor luch er lengden på seksjonen.
Vi erstatter reiseutgifter med nodalutgifter:
Qnode=0,5 qud Ulunode= 0,011 Ulunode, l/s
hvor Ul node er summen av lengdene av seksjonene som grenser til noden.
Resultatene av fastsettelse av knutepunktkostnadene er vist i tabellen.
Tabell 5 Definisjon av nodalkostnader.
| Nodenummer | Antall kontoer ved siden av noden | Summen av lengdene til seksjonene ved siden av noden, Uluzl, m | Nodalstrøm, Qnode, l/s |
| 1 | 1-2; 1-8; 1-9 | 490 + 650 + 900 = 2040 | 22,5 |
| 2 | 1-2; 2-3 | 490 + 1050 = 1540 | 17 |
| 3 | 2-3; 3-4; 3-9 | 1050 + 390 + 910 = 2350 | 26 |
| 4 | 3-4; 4-5 | 390 + 1330 = 1720 | 18,9 |
| 5 | 4-5; 5-9; 5-6 | 1330 + 680 + 540 = 2550 | 28 |
| 6 | 5-6; 6-7 | 680 + 510 = 1190 | 13,2 |
| 7 | 6-7; 7-8; 7-9 | 510 + 700 + 670 = 1880 | 20,8 |
| 8 | 7-8; 8-1 | 700 + 650 = 1350 | 14,9 |
| 9 | 1-9; 3-9; 7-9; 5-9 | 900 + 910 + 670 + 540 = 3020 | 33,3 |
| ‡”? = 8820 | UQ-knute \u003d 190,6 |
|
Gå til filopplasting |
|||||||||||
| For å bestemme estimerte vannstrømningshastigheter for vannseksjoner utfører vi startstrømfordeling Ved startstrømfordeling må følgende krav oppfylles:
For alle designtilfeller, i henhold til de foreløpige strømningsfordelingsskjemaene, bestemmes gjennomsnittlige strømningshastigheter i seksjonen. I henhold til disse kostnadene, ved å bruke Shevelev-tabellene, er de mest økonomisk fordelaktige rørdiametrene. Diametrene til hopperne og lukkeseksjonene er tildelt konstruktivt. Diameteren på hopperne tas lik diameteren til den påfølgende strømnettet. Diametrene til lukkeseksjonene er tatt ett sortiment mindre enn de tidligere motorveiene, men ikke mindre enn 100 mm. Tabell 5.
|
I henhold til disse kostnadene godtar vi støpejernsrør med følgende diametre:
Seksjon 1-1 : 300 mm
Seksjon 2-2 : 250 mm
Seksjon 3-3 : 200 mm
Diameteren på hopperne, lik diameteren til de påfølgende linjene - 200 mm.
Diameteren på lukkeseksjonene er 150 mm.
Fastsettelse av vannforbruket til bedriften
V
i henhold til punkt 2.4, vedlegg 3 og
i henhold til oppgaven, hastigheten på vannforbruket
for husholdnings- og drikkebehov pr
godta en erstatning qn.x-n
\u003d 25 l / (se personer) (vedlegg 3). Vannforbruk
per skift
Daglig
vannforbruk
.
Vannforbruk for
dusjer per skift
Antall dusjer
rutenett
v
dag
Forbruk
vann til produksjonsbehov per skift
(etter bestilling), per time
Daglig
vannforbruk til produksjon
behov
På denne måten,
beregnet daglig vannforbruk
bedriften vil være
Total
vannforbruk per dag i bygda og
virksomhet er lik
Sette sammen en tabell
totalt vannforbruk etter timer
dager (tabell 1.3).
Forklaring
til bords. 1.3. Kolonne 1 viser hver time
intervaller fra 0 til 24 timer I kolonne 2 - forbruk
vann i landsbyen etter time på døgnet i prosent
fra daglig vannforbruk iht
Vedlegg 1 ved Kh= 1.45.
I kolonne 3 - vannforbruk av bygda for
husholdning og drikkebehov for hver
time på dagen i m3 (for eksempel fra 10.00 til 11.00.
brukte 5,8 % av
).
V
kolonne 4 - vannforbruk til husholdning og drikke
behovene til en offentlig bygning (i vår
eksempel - sykehus) etter timer på døgnet i
prosent av daglig forbruk.
Fordeling av vannforbruk på timer
dager tatt etter vedlegg 1 for
sykehus.
V
kolonne 5 - mengden vann i m3,
brukt av sykehuset på husholdning og drikking
behov for hver time av døgnet (for eksempel fra
10.00 til 11.00 6 % av daglig forbruk brukes
vann gjør vondt)
.
V
kolonne 6 - utgifter til husholdning og drikking
bedriftens behov ved skifttimer i
prosent av erstatningsvannføringen.
Fordeling av vannforbruk på timer
skift vedtatt etter vedlegg 1 ved Kh
= 3.
V
fanen. 1.3 gir fordeling av kostnader vedr
bedriftens husholdnings- og drikkebehov
for treskiftsarbeid. For et to-skift
arbeid i kolonne 6 fra 0 til 1 time registreres
12,5 % av Qcm,
fra 1 til 9 am - null og fra 9 am er registrert i
%, som i tabellen. 1.3.
V
kolonne 7 - mengden vann i m3,
brukt av selskapet på
husholdning og drikkebehov for hver
skifttime (det tar for eksempel fra kl. 10.00 til 11.00
6,25 % anleggsskiftkostnad)
.
I kolonne 8 - forbruk
vann til jobb dusj, som teller
innen en time etter hvert skift
(for eksempel slutter det første skiftet
kl. 16.00, dusjer åpne fra kl. 16.00 til 17.00).
V
kolonne 9 - vannforbruk til produksjon
behov, jevnt fordelt over timene
skifter (
,
skiftvarighet 8 timer)
.
V
kolonne 10 - summen av kostnadene til alle forbrukere
på et bestemt tidspunkt på døgnet i m3,
For eksempel brukes den fra klokken 8 til 9.
.
V
kolonne 11, summen av utgiftene til alle forbrukere
på en bestemt time på dagen i prosent
fra det totale daglige forbruket,
eks totalt daglig forbruk
vann 12762m3,
og den totale strømmen fra 8 til 9 am - 769,62 m3 / t,
hva er
.
Når du setter sammen en tabell, er det nødvendig å
kontroll summere tallene som står i
kolonner, for eksempel summen av tallene i kolonnen
3 må være lik Q
og
etc.
Fra
fanen. 1.3 kan det ses at for oppgjøret og virksomheten
mest vannforbruk skjer
fra 08.00 til 09.00, på dette tidspunktet for alle vannbehov
forbrukt 749,62 m3/t
eller
Etter selskap
estimert flyt
Antatt
forbruk av en offentlig bygning (sykehus)
Egen landsby
bruker
10 Hydraulisk beregning av intern vannforsyning
Hensikten med hydraulisk beregning er
definisjon av kostnadseffektiv
rørdiametre å hoppe over beregnet
vannføring og trykktap fra
dikterende instrument til tilkoblingspunkt
innganger til det eksterne vannforsyningsnettet.
det utføres i følgende rekkefølge.
1. Å kjenne plasseringen til inngangen i
bygning, kjellerplan
intern nettverksledning er under utforming
rørleggerarbeid og en beregnet
aksonometrisk diagram av det indre
rørleggernett. Valgt på diagrammet
bosetningsstigerør (lengst fra
input) og den beregnede retningen fra
dikteringsapparat til stedet
koble inngangen til den eksterne
rørleggerarbeid.
2.Det aksonometriske diagrammet brytes ned
på de beregnede arealene slik at i
strømningshastigheten endret seg ikke innenfor området.
3. Antall vannfolding
enheter N på oppgjør
tomter. Antatt
antall innbyggere Uv
bygning.
4. Verdien av sannsynligheten bestemmes
handlinger av vannfoldende enheter P.
5. På hvert sted bestemmes
produktet av P- og N-enheter forsynt med vann ved en gitt
seksjon (PN), og deretter langs
den resulterende verdien av dette produktet
koeffisienten α bestemmes.
6. På hvert beregningsområde skal
andreforbruk, q, l/s.
7. Lengdene på de beregnede strekningene bestemmes.
8. Etter mottatt utgift i henhold til tabellene
hydraulisk beregning er valgt
diameter d, mm, hver
beregnet areal, basert på verdien
økonomiske hastigheter for vannbevegelse ve = 0,9 - 1,2 m/s. Maksimum
hastighet i innvendig rørlegging
må overstige 3 m/s.
9. For hver valgt diameter
beregnet areal bestemme tapet
per lengdeenhet - 1000i (for å gjøre det enklere å håndtere små tall
verdien av Iøkt i
1000 ganger).
10. Hodetap bestemmes på hver
bosettingsområde:
Hl= 1000iL(1 +Kl) / 1000,
hvor koeffisient Kl tar hensyn til
lokale motstandstap
motstand av rør og beslag (0,3);
L er lengden på den beregnede
nettseksjon, m.
11. Summen av trykktap i
bygning Hlffra diktere
vann sammenleggbar enhet til vannmåler
node. Tap på tomten fastsettes
fra vannmåleren til tilkoblingspunktet
inngang til ekstern vannforsyning (VU -
Input) – inngangstap Нвв. Hydraulisk
beregning av internt vannforsyningsnett
oppsummert i en tabell.
12. Geometrisk høyde på vannforsyningen
til bygg Hgeomdefinert
som forskjellen i merkene på tuten
dikterende trykk
og høyder av bakken over punktet
koble inngangen til den eksterne
vannforsyning (antatt 750 mm for
vaskkraner, 1 000 mm for kraner
vasker, 2 200 mm for dusjen).
13. Trykktapet i vannmåleren bestemmes
h.
14. I følge tabellene bestemmes verdien
fritt (arbeids)press mot diktatoren
hf enheter.
15. Verdien av det nødvendige
hode i bygningen Ht, m:
Ht \u003d Hgeom + Hl + Hvv + h + Hf,
hvor Hf er det frie hodet, m, dikterende
Sanitærutstyr,
nødvendig for normal drift.
2. Bestemme tankkapasiteten til et vanntårn
Kapasitet
tank av vanntårnet skal være
lik klausul 9.1:
,
hvor:Wreg
–
regulering av tankkapasitet:
,
hvor: K
- koeffisient, tar hensyn til reguleringen
vanntårntankvolum i % av
daglig vannforbruk i landsbyen.
—
totalt vannforbruk i bygda
per dag.
Wn.z.
- volum av nødvannforsyning,
hvis verdi bestemmes i
i samsvar med punkt 9.5 i SNiP 2.04.02-84* fra
uttrykkene:
Først
begrep
- nødvendig vannforsyning i 10 minutter
slokketid
ekstern og en intern brann;
andre termin
- vannforsyning i 10 minutter, bestemt av
i henhold til maksimalt vannforbruk for
husholdning og drikke og industri
behov.
Regulering av vannvolumet i beholdere
(reservoarer, tanker med vanntårn)
bør bestemmes på grunnlag
vanninntak og uttaksplaner, og
i deres fravær i henhold til formelen gitt
i klausul 9.2 i SNiP 2.04.02-84*.
Vannvolum for
husholdnings- og drikkebehov og til formålene
brannslukking kan bestemmes
og dermed:
den
til Qhusstand
i l/s og kl
den
til Qpl
i l/s kl
Samtidig er det nødvendig
husk at brannvernvolumet
vanntårn vann, felles for
bosetting og industri
bedrifter bør tas
høyere estimert kostnad for
virksomhet eller lokalitet.
Regulatorisk
volum av vann i beholdere (reservoarer,
tanker med vanntårn) bør
fastsettes på grunnlag av diagrammer
vanninntak og uttak, og når de
fravær i henhold til formelen gitt i
klausul 9.2. I vårt eksempel er grafen definert
vannforbruk og det foreslåtte regimet
drift av HC-II, som regulerer
volumet av tanken til vanntårnet var
K=2,93 % av det daglige vannforbruket i landsbyen
(del 3):
hvor
=12762
m3/dag
(Tabell 1.3).
Siden den største
estimert vannforbruk som kreves for
slokking av en brann i bedriften,
deretter
I følge tabell.
1.3:
På denne måten,
Av
Vedlegg 3 aksepterer vanntrykk
tårn (standard designnummer 901-5-28/70)
25 m høy med tank med kapasitet på 800 m3.
Kjenne til kapasiteten til tanken
bestemme dens diameter og høyde:
,
I
For eksempel vil disse verdiene være:
,
prinsipielle
ordningen med vanntårnet og dets utstyr
vist i Fig.13.29 s. 301 litteratur
. Ved gjennomføring av et kursprosjekt
det er nødvendig å bringe denne ordningen, legge ned
beregnede dimensjoner
sjakt og tank til vanntårnet, spesifiser
brannmannnivå
vannforsyning, forklar formålet
utstyr og foreslå en måte
spare raffinerivann.
