Dimensjoner på badstuovner
For at badekaret skal være godt oppvarmet, er det nødvendig å beregne dimensjonene til ovnen riktig for det.
Før du gjør dette, må du være oppmerksom på hvilket materiale brannboksen skal være laget av. Denne faktoren påvirker direkte metoden for å bestemme dimensjonene til ovnen.
metall
Ulike metallsverd er for tiden tilgjengelig på markedet. Oftest er de laget av stål eller støpejern. De kan utformes for brensel som ved, gass eller elektrisitet.
For øyeblikket er det stål- og støpejernsovner for damprom, forskjellig i følgende dimensjoner (i mm):
- "Anapa" fra "EasySteam": 420x730x800.
- «Angara 2012» fra «Termofor»: 415x595x800.
- "Vesuvius Russian Steam" fra "Vesuvius": 660x860x1120.
- "Hephaestus ZK" fra "Hephaestus": 500x855x700.
- Zhikhorka fra Zhar-Gorynych: 450x450x1300.
- "Emelyanych" fra "Teplostal": 500x600x950.
- "Kalita Russian Steam" fra "Magnum": 650x800x1100.
- "Classic Steam" fra "Feringer": 480x810x800.
- "Kuban" fra "Teplodar": 500x700x865.
- "Kutkin 1.0" fra "Kutkin": 460x450x900.
- "Slavyanka Russian Steam" fra "Svarozhich": 480x570x900.
- "Khangar" fra "Teklar": 440x670x800.
I tillegg til de ovennevnte populære modellene av ovner, er det andre. Dette gjelder også elektriske varmeovner. Avhengig av produsenten kan sistnevnte ha helt forskjellige størrelser. Derfor kan kjøperen enkelt velge for sitt damprom akkurat den enheten som passer ham best.
fra murstein
For å bestemme dimensjonene til murovner for et bad, er det først og fremst nødvendig å være oppmerksom på dimensjonene til selve mursteinen, for eksempel:
- lengde - 250 mm;
- bredde - 120 mm;
- høyde - 65 mm.
Det er fra murstein av standardstørrelser at ovner for bad oftest lages. I dette tilfellet er den indre kjernen av varmestrukturen beskyttet av det såkalte ildleirelaget.
Ved å ha informasjon om dimensjonene til materialet som ovnen er laget av, kan du enkelt finne ut bredden og lengden på strukturen, hvis det er en ordre
Først av alt bør du ta hensyn til den første raden med murstein, som tydelig viser antall enheter av strukturelle elementer på hver side. For å beregne den fremtidige høyden på ovnen, er det nok bare å multiplisere antall rader med høyden på mursteinen og ta hensyn til 0,5 cm av hver søm
Dermed tar beregningen av dimensjonene til en mursteinsovn ikke mer enn noen få minutter ledig tid.
Oppvarmingstid for metall
Temperatur
røykgasser som forlater ovnen
lik
;
temperatur
ovner i holdesonen ved 50 ℃
over oppvarmingstemperaturen til metallet, dvs.
1300°MED.
Temperaturfordeling langs ovnens lengde
vist i fig.62.
For så vidt
hovedformålet med den metodiske
sonen er langsom oppvarming
metall til en tilstand av plastisitet,
deretter temperaturen i midten av metallet kl
overgang fra metodisk til sveising
sonen bør være i størrelsesorden 400-500 °C.
Forskjell
temperaturer mellom overflaten og midten
emner for den metodiske sonen av ovner
rullende produksjon kan aksepteres
lik (700-800) S,
hvor
S
- oppvarmet (beregnet) tykkelse. V
i dette tilfellet bilateralt
oppvarming
m
og derfor
,
dvs. du bør ta temperaturen
plateoverflate på slutten av den metodiske
sone lik 500 °C.
La oss definere
omtrentlige dimensjoner på ovnen. På
enkeltradsarrangement av emner
ovnsbredden vil være
Her
—
hull mellom plater og ovnsvegger.
V
anbefalt høyde
ovner er tatt like: i sløv
sone 1,65 m, i sveisesonen 2,8 m, in
metodisk sone 1,6 m.
Vi finner
murutviklingsgrad (per 1 m lengde
ovner) for:
metodisk
soner
;
sveising
soner
;
dvelende
soner
.
La oss definere
effektiv strålelengde, m:
metodisk
sone
sveising
sone
dvelende
sone
Definisjon
oppvarmingstid av metallet i den metodiske
sone
Vi finner
røykgassemissivitet
ved middels temperatur
delvis
press
er lik:
Av
nomogrammer i fig. 13-15 finner vi
;
;
.
Deretter
Redusert
emissiviteten til systemet som vurderes
er lik
grad
metallets sorthet er tatt lik
.
Gjennomsnitt
langs lengden av den metodiske sonekoeffisienten
varmeoverføring ved stråling bestemmes av
formel (67, b)
Vi definerer
temperaturkriterium Ɵ og kriterium
Bi:
Til
karbonstål med middels vekt
metall temperatur
på
Vedlegg IX finner vi
og
Av
funnet verdier av Ɵ og Bi
på
nomogrammer i fig. 22 for overflate
plater, finner vi Fourier-kriteriet
.
Deretter
oppvarmingstid av metallet i den metodiske
ovnssone er lik
Vi finner
sentertemperatur på plate på slutten
metodisk sone. I følge nomogrammet
i fig. 24 for innstikksenter kl
og temperatur
kriterium.
Nå er det enkelt å finne temperaturen på senteret
plate
.
Definisjon
metalloppvarmingstid i I-sveising
sone
La oss finne
røykgassutslipp ved:
Av
nomogrammer i fig. 13-15 finner vi
;
;
Deretter
.
Vi tar overflatetemperaturen
metall i enden av I sveisesone 1000°C.
Redusert
grad av emissivitet I av sveisesonen er lik
Vi finner
gjennomsnittlig tverrsnittstemperatur for metallet
i begynnelsen av I-sveising (på slutten av metodisk)
soner
Vi finner
temperaturkriterium for overflaten
plater
Så
som ved gjennomsnittstemperaturen til metallet
i følge
vedlegg IX termisk ledningsevne
karbonstål er
,
og koeffisienten for termisk diffusivitet, da
På
bestemmelse av gjennomsnittstemperaturen til metallet
i sveisesone I ble det antatt at
temperatur i midten av platen på slutten
sonen er 850 °C. Nå ifølge nomogrammet
i fig. 22 finn Fourier-kriteriet
.
Tid
oppvarming i I sveisesone
Vi definerer
temperatur i midten av platen på slutten I
sveisesone. I følge nomogrammet i fig.
24
på verdier
og
finne
betydning
,
som vi bestemmer med
Definisjon
oppvarmingstid
metall inn
II
sveising sone
Vi finner
grad av emissivitet av røykgasser ved.
Av
nomogrammer i fig. 13-15 finner vi
;
og
Nå
Redusert
grad av emissivitet II av sveisesonen er lik
Medium
metalltemperatur ved begynnelsen av II sveising
soner
er lik
Temperatur
kriterium for overflaten av platene i enden
II sveisesone er lik
På
gjennomsnittlig metalltemperatur i sonen
(Blindtarm
IX).
Deretter
Nå
i henhold til nomogrammet i fig. 22 finn FO
= l,l.
Tid
metalloppvarming i sveisesone II
er lik
Temperatur
platesenter i enden av sveisesone II
bestemt av nomogrammet i fig. 24 kl
verdier
ai
.
Deretter
Definisjon
metall forsvinnende tid
miste
temperaturer over tykkelsen på metallet i begynnelsen
dvelende sone er
.
Tillatt temperaturforskjell i
slutten av oppvarmingen er
Grad
temperaturutjevning er
På
koeffisient for asymmetri for oppvarming,
lik
kriterium
til
dvelende sone i henhold til nomogrammet
i fig. 19 (kurve 3) er
.
På
gjennomsnittstemperaturen til metallet i oppbevaringsrommet
sone
og
(vedlegg IX).
Tid
lengsel
Fullstendig
oppholdstiden for metallet i ovnen er
.
Eksperten svarer
Fredsstifter med Bazooka:
Kraften til ovnen velges avhengig av volumet til damprommet. Med god isolasjon krever 1 m3 badstue en elektrisk varmeovn med en effekt på 1 kW. 1 m2 uisolert stein, glass eller lignende overflate krever 20 % økning i varmeapparatets effekt. vds-sm /elctroharvia Min mening er fiksjon. Nok og 4 kilowatt til badet ditt. Her er mer Kraften til den elektriske varmeren avhenger av volumet til damprommet, kvaliteten på den termiske isolasjonen til veggene og temperaturen i atmosfæren. Grovt sett kan det antas at for 1 m3 dampromsvolum er strømforbruket 0,7 kW. Dette betyr at med en takhøyde på 2–2,2 m for oppvarming 1 kvm.området til damprommet krever 1,4–1,6 kW energi. .zavodprom /stati_o_stroit/mosh_eletrokam/index Jeg kan definitivt si at du har vakre vegger med utmerket varmeisolasjon. Hvis du har laget en dampsperre inni. .aquastyle /electrokamenki/
Ilya Vaslievich:
***Konveksjonsovner - driftsprinsipp***
Konveksjonsovner kan fungere på nesten hvilket som helst drivstoff. Det kan være ved, kull, fyringsolje, landbruksavfall, pellets, briketter og så videre.
Det spiller ingen rolle hvordan en slik ovn skal varmes opp. Det er viktig at under ovnen, takket være enheten, begynner den å varme opp rommet veldig raskt.
En konvensjonell konveksjonsovn har hull i en spesiell luftkappe som omgir brennkammeret, eller har ribbede overflater som raskt og kraftig varmer opp luften ved siden av. Varm luft fra kappen eller varmeveksleren stiger. Den erstattes umiddelbart av kald luft, som suges inn i skjortene nedenfra.
Jo kraftigere ovnen er, jo mer påvirker den blandingshastigheten av luftmasser inne i rommet. Det betyr at en 20 kW konveksjonsovn varmer opp rommet raskere enn den samme, men med 10-15 kW.
Og selv om du trenger en 10 kW ovn for å varme opp rommet ditt, vil en kraftig konveksjonsovn varme opp dette rommet mye raskere.
*** Konveksjonsovner for hjemmet - fordeler og ulemper ***
De viktigste fordelene som er iboende i konveksjonsovner er som følger:
Rask oppvarming av rommet, på grunn av muligheten til aktivt å blande varme og kalde luftmasser i rommet Mulighet for å velge modell med lang brennmodus Kompakthet og lite krevende installasjon ).Konveksjonsovner for ved og kull 3
Det er imidlertid ulemper med denne klassen av varmeapparater:
Tilstedeværelsen av varme overflater som kan brenne deg Kort varmeoverføringstid etter oppvarming Høye krav til installasjon av skorstein for å opprettholde trekk og mangel på kondensat slik - der de er ulønnsomme.
Det beste av alt er at slike varmegeneratorer kan brukes til oppvarming av små rom eller private hus, spesielt landhus. I en situasjon der den raskeste oppvarmingen av et kjølerom kreves, der folk for eksempel bare kommer i helgen.
Det er helt ulønnsomt å bruke konveksjonsovner der det kreves oppvarming av flere separate rom, spesielt de som ligger på forskjellige nivåer/etasjer. I dette tilfellet virker det mye mer hensiktsmessig å bruke en varmekjele med et radiatorsystem, eller å bruke gass- eller elektriske konvektorer.
Eliminerer problemet med RASK KJØLING av konveksjonsovner - SAUNAOVN I STØPEJERN. Gode, pålitelige badeovner i støpejern er Svarozhich og Hephaestus, hvorav de fleste bruker konveksjonsprinsippet. Støpejern brenner ikke ut, de tjener minst 30 år med 5 års produsentgaranti.
Du kan se og bestille i Russland her: Svarozhich: kamin-komfort /?Page=items&ParentID=2191
Thermofor: kamin-comfort /?Page=items&ParentID=553
Tatyana Mesyatseva:
Men du kan også prøve ovner fra andre produsenter, se på tylo saunaovns nettside .saunapechi /pechi1.php?&second=1&about=1&model_ind=1650010089&index=89&count_prod=3&index_cat=9&table_main=price er også veldig bra.
den olko:
Trenger du en badstuovn, eller en vanlig? For et bad trenger du ikke varme opp luften, men varme opp steinene, som vil fordampe dampen og varme opp damprommet. For å gjøre dette trenger du en badstuovn svarojich /catalog/pechi_dlya_bani
Beregning av drivstoffforbrenning
innbetaling
forbrenning av drivstoff (en blanding av naturlig og
masovnsgasser) produseres på samme måte
beregning av en blanding av koks og masovn
gasser omtalt i eksempel 34.
Sammensatt
kildegasser, %:
domene
gass -
naturlig
gass -
Tar
fuktighetsinnhold i gasser lik
og
omberegning i henhold til formelen (91, a),
vi får følgende sammensetning av våt
gasser, %:
domene
gass -
naturlig
gass -
Varme
gassforbrenning
Av
formel (92) finner vi sammensetningen av det blandede
gass, %:
Forbruk
oksygen for blandet gassforbrenning
av den betraktede sammensetningen kl
er lik
.
Forbruk
luft kl
Sammensatt
forbrenningsprodukter finnes av formlene
(96)
,
,
Total
volumet av forbrenningsprodukter er
.
Prosentdel
sammensetning av forbrenningsprodukter
;
;
;
.
Ikke sant
vi sjekker regnestykket ved å kompilere
materialbalanse.
Mottatt
kg:
Mottatt forbrenningsprodukter, kg:
Gass:
Til
bestemmelse av kalorimetrisk temperatur
forbrenning, må du finne entalpien
forbrenningsprodukter
.
Her
—
entalpi av luft ved (vedlegg II).
På
temperatur
entalpi
forbrenningsprodukter er
På
Av
formel (98) finner vi
Etter å ha akseptert
pyrometrisk koeffisient lik
,
finne den faktiske temperaturen
brennende drivstoff
Utvalg av ovner for oppvarmede rom.
Den andre faktoren Termisk kraft komfyr oppvarming hjemme er en utvalg av ovner for oppvarmede rom.
Velge en ovn:
- mellom barnehage og stue - i form av 1,66 x 0,64 = 1,06 m2, dvs. Den valgte ovnen er en stor ovn - fra 0,7 til 1,0 m2;
- mellom soverom og kjøkken - i form av 1,15 x 0,64 = 0,74 m2, dvs. Den valgte ovnen gjelder også for store ovner − fra 0,7 til 1,0 m2;
Disse beregningene vil være nyttige for oss nedenfor.
Tabell 2: Beregning av varmeeffekten til varme- og kokeovner.
| p.p. | Navn og typer oppvarming | Typer lokaler | Komfyrstørrelse | Areal av varmeoverføringsoverflaten til ovnsveggene, F=(omkrets x høyde) m2 | Mengde varme fra 1 m2 ovn (W) | Mengden varme fra det totale arealet av ovnen (W) | ||||
| bredde | lengde | høyde | med 1 brennkammer per dag | med 2 ovner per dag | med 1 brennkammer per dag | med 2 ovner per dag | ||||
| EN | B | V | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| Varmeovn - Totalt: | X | 0,64 | 1,66 | 2,4 | 9,50 | 290-360 medium 325 | 590-600 middels 595 | 3089 | 5655 | |
| 1 | gjelder også: | barnas | 1,66 | X | 2,4 | 3,98 | 1295 | 2370 | ||
| 2 | stue | 0,64 | 1,66 | 2,4 | 5,52 | 1794 | 3284 | |||
| X | a) kjøkkenovn-sidevegg | X | 0,79 | 1,15 | 0,77 | 1,49 | X | X | ||
| X | b) kjøkkenovn (komfyr) | X | 0,64 | 1,15 | X | 0,74 | X | X | ||
| X | c) utstikkende del over komfyren (grov) | X | 0,15 | 1,15 | 2,4 | 3,12 | X | X | ||
| X | d) utstikkende del inn i det tilstøtende rommet (grovt) | X | 1,15 | X | 2,4 | 2,76 | X | X | ||
| Kjøkkenovn - Totalt: | X | X | X | X | 8,11 | 2636 | 4825 | |||
| 3 | gjelder også: | kjøkken | 0,79 | 1,15 | 0,77 | 1,49 | X | X | ||
| 0,64 | 1,15 | X | 0,74 | X | X | |||||
| 0,15 | 1,15 | 2,4 | 3,12 | X | X | |||||
| X | kjøkkenrom - Totalt: | X | X | X | 5,35 | 1739 | 3183 | |||
| 4 | soverom | 1,15 | X | 2,4 | 2,76 | 897 | 1642 | |||
| Total: | X | X | X | X | 17,61 | X | X | 6178 | 11310 |
Til fjerning av forbrenningsprodukter det er tilrådelig å legge ut en rot (på sitt eget grunnlag) skorsteinplassert nær frontveggene til ovnene.
MERK FØLGENDE! Det bør tilveiebringes et snitt på punktet der forbrenningsproduktene kommer inn i skorsteinen, slik at forbrenningsproduktene ikke trenger inn i den tilstøtende ovnen under forbrenningen. Høyden på ovnen (2,4 m) sørger for en luftpute mellom ovnen og taket (med en takhøyde på 2,6 m), for å øke brannsikkerheten
Plasseringen av varmeavgivende overflater tas på en slik måte at det sikres etterfylling av varmetap i lokalene. Soverom, barnehage, stue og kjøkken varmes opp av to ovner
Ovnshøyde (2,4 m) gir en luftpute mellom ovn og tak (med en takhøyde på 2,6 m), for å forbedre brannsikkerheten. plassering varmeavgivende overflater tatt på en slik måte at det sikres etterfylling av varmetap i lokalene. Soverom, barnehage, stue og kjøkken varmes opp av to ovner.
Er vanlig varmetap rommene er (i henhold til tabell 1) 11414 W. Mangelen på varme vil være:
11310 W - 11414 W = - 104 W
Eller 0,9 % - en slik mangel på varme er tillatt (innenfor 3 % varmetap i rommet). De. utvalgte ovnsstørrelser (med to brannkasser per dag) tillatt for dette huset varme boligkvarter ved design (vinter) utelufttemperatur T = -35°C.
Beregning av varmeelementer
Opprinnelige data:
- nominell effekt til ovnen;
- forsyningsspenningen.
Egenskaper til varmeren laget av X20H80-legering:
- maksimal tillatt temperatur på varmeren;
— resistivitet ved en temperatur på 700ºC;
er tettheten til varmeren.
Tilkoblingstype varmeovner - sikk-sakk. Tilkoblingsskjemaet er en trekant.
er temperaturen på metallet i ovnen.
er ovnskammertemperaturen.
Kuppelens overflate:
. (2.145)
Lengden på buen til hvelvets bue:
. (2.146)
For en gitt ovnstemperatur, i henhold til planen, vedlegg 24, bestemmer jeg den tillatte spesifikke overflateeffekten for en ideell varmeapparat når aluminium varmes opp (fig. 2.5).
For en tape sikksakkvarmer, når aluminium varmes opp ( er strålingskoeffisienten), vil jeg bestemme det anbefalte forholdet med . Herfra finner jeg overflateeffekten til en ekte varmeovn
Enfase strøm: . (2.147)
Ris. 2.5 Graf over tillatte spesifikke overflateeffekter for en ideell varmeovn ved oppvarming av aluminium
Ved å ta forholdet bestemmer jeg, i henhold til beregningene, den omtrentlige tykkelsen på båndet (a).
. (2.148)
Etter beregningen godtar jeg standarddelen av båndet 3 x 30 mm.
Jeg beregner motstanden til fasevarmeelementet:
. (2.149)
Tapeseksjon:
. (2.150)
Derav faselengden:
. (2.151)
Den faktiske spesifikke overflateeffekten vil være lik:
, (2.152)
hvor er den totale overflaten til fasevarmeren,
er omkretsen til varmeren.
Enfase varmeapparatvekt:
, (2.153)
gitt en margin på 10 % - ;
Jeg plasserer varmeren i sporene på det ildfaste taket, ti spiraler per fase. Masse av en spiral: . Jeg aksepterer høyden på sikksakk 140 (mm) (med forventning om en mulig plassering i sporene og enkel utskifting), lengden på hver bølge (spole) 280 (mm), antall bølger (spoler) per fase : 87700/280 = 313, antall bølger (spoler) per helix: \u003d 313 / 10 \u003d 31,3? 31.5. Lengden på en spiral: ukomprimert - = 8770 (mm), komprimert - = 1328 (mm), derav trinnet:
. (2.154)
Jeg sjekker temperaturen på varmeren i drift:
Varmeoverflate:
, (2.155)
hvor er tykkelsen på tapen,
- beltebredde
er avstanden mellom tilstøtende varmesikksakk.
Separate sikksakk av båndvarmere påvirker hverandre, siden et visst antall stråler som kommer fra en sikksakk faller på en annen. Effekten av slik gjensidig skjerming på varmeoverføring kan tas i betraktning av koeffisienten for gjensidig eksponering:
.(2.156)
Således, med hensyn til gjensidig skjerming, er den gjensidige bestrålingsoverflaten lik:
, (2.157)
hvor er en koeffisient som tar hensyn til skjermingseffekten til sporveggene (jeg tar det ikke med i beregningen).
Jeg definerer den varmemottakende overflaten:
. (2.158)
Gjensidig overflate, avhengig av endringen i forholdet mellom avstanden mellom varmeovnene og ladningen til ovnskammerets bredde:
. (2.159)
Bestemmelse av den aktive overflaten til varmeren, med den beregnede varmetapskoeffisienten , vil jeg gjøre i henhold til formelen (tabell 6-2,):
. (2.160)
Produktoverflate:
. (2.161)
Varmeoverføringsligningen til varmeapparat-produktsystemet har formen:
(2.162)
Dermed har uttrykket for maksimal temperatur på varmeren formen:
. (2.163)
Temperaturverdien oppnådd som et resultat av beregninger er under maksimum (,), som tilfredsstiller betingelsene for normal drift av varmeovner, basert på dette konkluderer jeg med at de valgte varmeelementene (X20H80, ZIG-ZAG type, tape, S = 3 x 30, 10 spiraler per fase, 1.328 (m) lange) skal sikre tilstrekkelig levetid på spiralene og tildeling av tilstrekkelig kraft til dem.
