Bestemmelse av varmetap, eller hva er det, en termisk bildeundersøkelse av et hus

1. LIGNINGER AV DIREKTE OG INVERS VARMEBALANSE

Det mest komplette bildet av den økonomiske ytelsen til en skipskjele er gitt av varmebalansen, som viser hvor mye varme som kommer inn i kjelen, hvilken del av den som brukes nyttig (til dampproduksjon), og hvilken del som går tapt.

Varmebalanse er anvendelsen av loven om bevaring av energi til analysen av arbeidsprosessen til en kjele. Når man analyserer arbeidsprosessen til kjelen i stasjonær (eller stabil) modus for driften, kompileres varmebalansen på grunnlag av resultatene fra termiske tester. V

Generelt sett har varmebalanseligningen formen
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

hvor QPOD er ​​mengden varme som tilføres dampkjelen, kJ/kg; Q1 – nyttig varme, kJ/kg;

QPOT – varmetap, kJ/kg

I standard beregningsmetode utviklet for stasjonære kjeler, anbefales det å ta hensyn til all varmen som tilføres ovnen fra 1 kg brensel (fig. 4.1), dvs.

Q	UNDER	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ETC	(4,2)
		H T

hvor QHP er netto brennverdi av drivstoffets arbeidsmasse, kJ/kg;

QT, QB, QPR - mengden varme som tilføres henholdsvis med drivstoff, luft og damp, som tilføres for drivstoffforstøvning, kLJ/kg.

De tre siste verdiene bestemmes som følger. Fysisk varme av drivstoff

QT	= cT tT	(4,3)

der cT er varmekapasiteten til brenselet ved dets oppvarmingstemperatur tT, kJ/(kg K)

Verdien av QB tar kun hensyn til varmen som mottas av luften utenfor kjelen, for eksempel i en dampluftvarmer. Med den vanlige utformingen av kjelen med gassluftoppvarming er den lik mengden varme som føres inn i ovnen med kald luft, dvs.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
hvor α er koeffisienten til overflødig luft;
сХВ – varmekapasitet til kald luft ved temperatur tXB;
I XB- entalpi av den teoretiske mengden luft V, kJ / kg
Mengden varme som tilføres ovnen med damp for sprøyting av fyringsolje,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

hvor GPR er dampforbruket for atomisering av VC-drivstoffet, kg/t;

iPR, i” – dampentalpi for atomisering av drivstoff og tørr mettet damp i røykgasser, kJ/kg.

Verdien av i” i ligning (4.5) kan tas lik 2500 kJ/kg, som tilsvarer et partialtrykk av vanndamp i røykgassen pH2O på 0,01 MPa.

For marine kjeler er den definerende mengden i ligning (4.2) QHP, siden summen av de gjenværende leddene ikke overstiger 1% av QP. I denne forbindelse, når du kompilerer varmebalansen til marine kjeler, tas den vanligvis når luften varmes opp av røykgasser QPOD \u003d QHP, og når

oppvarmet med damp QPOD = QHP +QB . I dette tilfellet er den første ligningen den viktigste, siden dampen

Typer varmeavfall

Hvert sted har sin egen type varmeforbruk. La oss vurdere hver av dem mer detaljert.

Fyrrom

En kjele er installert i den, som konverterer drivstoffet og overfører termisk energi til kjølevæsken. Enhver enhet mister en del av den genererte energien på grunn av utilstrekkelig forbrenning av drivstoff, varmeeffekt gjennom kjeleveggene, problemer med å blåse. I gjennomsnitt har kjelene som brukes i dag en virkningsgrad på 70-75 %, mens nyere kjeler vil gi en virkningsgrad på 85 % og tapsprosenten deres er mye lavere.

En ekstra påvirkning på energisløsing utøves av:

1. mangel på rettidig justering av kjelemoduser (tap øker med 5-10%);
2. avvik mellom diameteren til brennerdysene og belastningen til den termiske enheten: varmeoverføringen reduseres, drivstoffet brenner ikke helt, tapene øker med gjennomsnittlig 5%;
3. utilstrekkelig hyppig rengjøring av kjeleveggene - kalk og avleiringer vises, arbeidseffektiviteten reduseres med 5%;
4. mangel på overvåkings- og justeringsmidler - dampmålere, strømmålere, varmebelastningssensorer - eller deres feil innstilling reduserer nyttefaktoren med 3-5%;
5. sprekker og skader på kjeleveggene reduserer effektiviteten med 5-10%;
6. bruk av utdatert pumpeutstyr reduserer kostnadene til fyrhuset for reparasjon og vedlikehold.

Tap i rørledninger

Effektiviteten til hovedoppvarmingen bestemmes av følgende indikatorer:

1. Effektivitet av pumper, ved hjelp av hvilken kjølevæsken beveger seg gjennom rørene;
2. kvalitet og metode for å legge varmerøret;
3. riktige innstillinger av varmenettverket, som fordelingen av varme avhenger av;
4. rørledningens lengde.

Med riktig utforming av den termiske ruten vil standardtapene av termisk energi i termiske nettverk ikke overstige 7%, selv om energiforbrukeren befinner seg i en avstand på 2 km fra stedet for drivstoffproduksjon. Faktisk, i denne delen av nettverket, kan varmetapene nå 30 prosent eller mer.

Tap av forbruksgjenstander

Det er mulig å bestemme overskuddsenergiforbruket i et oppvarmet rom hvis det er en måler eller måler.

Årsakene til denne typen tap kan være:

1. ujevn fordeling av oppvarming i hele rommet;
2. oppvarmingsnivået samsvarer ikke med værforhold og årstid;
3. mangel på resirkulering av varmtvannsforsyning;
4. mangel på temperaturkontrollsensorer på varmtvannskjeler;
5. skitne rør eller interne lekkasjer.

Beregning av den termiske balansen til kjelen. Bestemmelse av drivstofforbruk

Kjele termisk balanse

Å utarbeide varmebalansen til kjelen består i å etablere likhet mellom mengden varme som kommer inn i kjelen, kalt tilgjengelig varme Q_P, og mengden nyttig varme Q₁ og varmetap Q₂, Q₃, Q₄. Basert på varmebalansen beregnes virkningsgraden og nødvendig drivstofforbruk.

Varmebalansen er satt sammen i forhold til den steady state termiske tilstanden til kjelen per 1 kg (1 m3) brensel ved en temperatur på 0°C og et trykk på 101,3 kPa.

Den generelle varmebalanseligningen har formen:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

hvor Q_P — tilgjengelig varme fra drivstoffet; Q_v.vn - varme innført i ovnen med luft når den varmes opp utenfor kjelen; Q_f - varme innført i ovnen ved dampblåsing ("dyse"-damp); Q₁ - nyttig varme; Q₂ — tap av varme med røykgasser; Q₃ - varmetap fra kjemisk ufullstendighet ved forbrenning av drivstoff - varmetap fra mekanisk ufullstendighet ved forbrenning av drivstoff; Q₅ — varmetap fra utendørs kjøling; Q₆ — varmetap av slagg.

Ved brenning av gassformig drivstoff i fravær av ekstern luftoppvarming og dampeksplosjon, verdiene Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ er lik 0, så varmebalanseligningen vil se slik ut:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Tilgjengelig varme på 1 m3 gassformig drivstoff:

Q_P = Qd_Jeg +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

hvor Qd_Jeg — netto brennverdi av gassformig brensel, kJ/m3 (se tabell 1); Jeg_tl — fysisk varme fra brensel, kJ/m3. Det tas i betraktning når drivstoffet varmes opp av en ekstern varmekilde. I vårt tilfelle skjer ikke dette, så Q_P = Qd_Jeg, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Varmetap og kjeleeffektivitet

Varmetap uttrykkes vanligvis som en % av den tilgjengelige varmen til drivstoffet:

etc. (2.4.2-1)

Varmetap med røykgasser til atmosfæren er definert som forskjellen mellom entalpiene til forbrenningsprodukter ved utløpet av den siste varmeflaten (economizer) og kald luft:

, (2.4.2-2)

hvor jeg_wow = IN _EC er entalpien til de utgående gassene. Bestemt ved interpolasjon i henhold til tabell 7 for en gitt røykgasstemperatur t_wow°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_wow = bN_EC — koeffisient for overflødig luft bak economizeren (se tabell 3);

Jeg_0.h.v. er entalpien til kald luft,

Jeg_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4,2-4)

hvor (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpi på 1 m3 kald luft ved t_h.v. = 30°C; VH er teoretisk luftmengde, m3/m3 (se tabell 4) = 9,74 m3/m3.

Jeg_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2,4,2-5)

I henhold til tabellen over parametere for dampkjeler t_wow = 162°C,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Varmetap fra kjemisk ufullstendig forbrenning q₃ , %, skyldes den totale forbrenningsvarmen av produkter fra ufullstendig forbrenning som er igjen i røykgassen (CO, H₂, CH₄ og så videre.). For designet kjelen aksepterer vi

q₃ = 0,5%.

Varmetap fra utendørs kjøling q₅ , %, tatt i henhold til tabell 8, avhengig av dampeffekten til kjelen D, kg/s,

kg/s, (2,4,2-8)

hvor D, t/h - fra startdata = 6,73 t/h.

Tabell 8 - Varmetap fra ekstern kjøling av en dampkjel med haleflate

Kjelens nominelle dampeffekt D, kg/s (t/t)	Varmetap q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Finne den omtrentlige verdien av q₅ , %, for en nominell dampkapasitet på 6,73 t/t.

(2.4.2-9)

Totalt varmetap i kjelen:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Kjelens effektivitet (brutto):

h_TIL \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95 %. (2.4.2-11)

Tiltak for å redusere varmetapet fra overflaten av rørledninger

Energisparing under transport av termisk energi avhenger først og fremst av kvaliteten på termisk isolasjon. De viktigste energibesparende tiltakene som reduserer varmetapet fra overflaten av rørledninger er:

isolering av uisolerte områder og restaurering av integriteten til eksisterende termisk isolasjon;

restaurering av integriteten til den eksisterende vanntettingen;

påføre belegg bestående av nye varmeisolerende materialer, eller bruke rørledninger med nye typer varmeisolerende belegg;

isolasjon av flenser og ventiler.

Isolering av uisolerte seksjoner er et primært energibesparende tiltak, siden varmetapene fra overflaten av uisolerte rørledninger er svært store sammenlignet med tap fra overflaten på isolerte rørledninger, og kostnadene ved å påføre termisk isolasjon er relativt lave.

Nye typer varmeisolerende belegg bør ikke bare ha lav varmeledningsevne, men også lav luft- og vannpermeabilitet, samt lav elektrisk ledningsevne, noe som reduserer elektrokjemisk korrosjon av rørmaterialet.

I tilfelle brudd på integriteten til laget av vanntettingsbelegg, oppstår en økning i fuktighetsinnholdet i den termiske isolasjonen. Siden den termiske ledningsevnen til vann i temperaturområdet til varmenettet X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), og den termiske ledningsevnen til varmeisolasjonsmaterialer er vanligvis A,_fra \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), deretter kan fukting av materialet øke dens varmeledningsevne flere ganger (i praksis mer enn 3 ganger).

Fukting av termisk isolasjon bidrar til ødeleggelse av rør på grunn av korrosjon av deres ytre overflate, som et resultat av at levetiden til rørledninger reduseres flere ganger. Derfor påføres et anti-korrosjonsbelegg på rørets metalloverflate, for eksempel i form av silikatamaljer, isol, etc.

For tiden introduseres varmerørledninger av typen "rør i rør" med polyuretanskumisolasjon i et vanntett skall med fjernkontroll av integriteten til isolasjonen. Denne designen sørger for forisolering med polyuretanskum og inneslutning i polyetylen ikke bare rør, men også alle systemkomponenter (kulebeslag, temperaturkompensatorer, etc.). Varmerørledninger av denne designen legges under jorden uten kanaler og gir betydelige energibesparelser på grunn av prefabrikasjon av individuelle isolerte elementer på fabrikken og høy varme- og fuktugjennomtrengelighet. Vellykket drift av preisolerte rørledninger krever installasjon av høy kvalitet. Samtidig kan de fungere uten erstatning i opptil 30 år.

Forebyggende tiltak for å redusere varmetapet fra overflaten av rørledninger er: forebygging av oversvømmelse av rørledninger som følge av installasjon av avløp (hvis de ikke er tilgjengelige) og holde dem i riktig rekkefølge; ventilasjon av passasje- og ikke-passasjekanaler for å hindre at kondensat kommer inn i overflaten av varmeisolasjonen.

Et annet tiltak som reduserer varmetapet fra overflaten av rørledninger er overgangen av varmeforsyningssystemet til en lavere temperaturgraf (fra 150/70 til 115/70 eller 95/70 °C / °C), noe som fører til en nedgang i temperaturforskjellen til varmebæreren i tilførselsrørledningen og miljøet. Dette vil imidlertid kreve en større strøm av kjølevæske gjennom systemet for å overføre den nødvendige mengden varme til forbrukeren. For å gjøre dette må du øke kostnadene for elektrisitet for å drive pumpene.Derfor er det nødvendig med en mulighetsstudie for å avgjøre muligheten for å gjennomføre det aktuelle arrangementet.

Termisk beregning av brennkammeret

Ved å bruke designdataene til kjelen vil vi utarbeide et beregningsskjema for ovnen.

Ris. 2.1 - Skjema for forbrenningskammeret

Vi presenterer beregningen av ovnen i tabell 2.3.

Tabell 2.3

Beregnet verdi	Betegnelse	Dimensjon	Formel eller begrunnelse	innbetaling
Diameter og tykkelse på silrør	dx	mm	I følge tegningen	32x6
Pipe pitch	S1	mm	Også	46
Overflater:
frontvegg	Ff	m2	I henhold til fig. 2.1	33,3.16,32=543,5
bakvegg	Fz	Også
sidevegg	Fb
ildsted	Funder	8,47.16,32=138,2
tak	Fp	3,2.16,32=52,2
utgangsvindu	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Den totale overflaten av veggene til forbrenningskammeret	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Volumet av brennkammeret	Vt	m3	I henhold til fig. 2.1	233,5.16,32=3811
Effektiv tykkelse på det utstrålende laget	s	m
Termisk spenning av ovnsvolumet	kW/m3
Koeffisienten for overflødig luft i ovnen	T	—	Godtatt tidligere	1,05
varmluftstemperatur	tg.c.	MED	Gitt	333
Varmluft entalpi	kJ/m3	I følge tabellen 2.2	4271,6
Varmen introdusert av luften inn i ovnen	Qv	kJ/m3
Nyttig varmeavledning i ovnen	QT	kJ/m3
Teoretisk forbrenningstemperatur	en	MED	I følge tabellen 2.2	2145C
Absolutt teoretisk forbrenningstemperatur	Ta	TIL	a+273	2418
Brennerhøyde	hg	m	I henhold til fig. 2.1
Brannkammerhøyde (opp til midten av utløpsgassvinduet)	Nt	m	Også
Temperatur maksimal forskyvning over brennersonen	X	—	Ved bruk av virvelbrennere i flere lag og D> 110kg/s	0,05
Relativ plassering av temperaturmaksimum langs ovnshøyden	xt	—
Koeffisient	M	—
Temperaturen på gassene ved utløpet av ovnen	MED	Vi godtar på forhånd	1350
Absolutt gasstemperatur ved ovnens utløp	TIL	1623
Entalpi av gass	kJ/m3	I følge tabellen 2.2	23993
Gjennomsnittlig total varmekapasitet til forbrenningsprodukter	Vcav	kJ/(m3.K)
Trykket i ovnen	R	MPa	aksepterer	0,1
Dempningskoeffisient av stråler av triatomiske gasser
Termisk emissivitet for ikke-lysende gasser	G	—
Forholdet mellom innholdet av karbon og hydrogen i drivstoffet	—
Koeffisient for stråledempning av sotpartikler
Dempningskoeffisient av stråler med en lysende fakkel	k
Koeffisienten for termisk stråling til den lysende delen av fakkelen	Med	—
Koeffisient som karakteriserer andelen av ovnsvolumet fylt med den lysende delen av fakkelen	m	—	Ved brenning av gass og	0,1
Termisk strålingskoeffisient for fakkel	f	—
Skjermvinkel	X	—	For finneskjermer	1
Betinget koeffisient for overflateforurensning	—	Ved brenning av gass og veggmembranskjermer	0,65
Skjold termisk effektivitetsforhold	ekv	—	.X	0,65
Temperaturkoeffisient	EN	—	For naturgass	700
Korreksjonsfaktor for gjensidig varmeveksling av gassvolumer i øvre del av ovn og skjermer	—
Betinget forurensningskoeffisient av overflaten av inngangen til skjermen	exit	—		0,65.0,52=0,338
Koeffisient for termisk effektivitet av utgangsoverflaten	exit	—	ut.x	0,338
Gjennomsnittlig termisk effektivitetskoeffisient	ons	—
Termisk strålingskoeffisient for ovn	T	—
Verdi for formelen for den beregnede temperaturen til gasser ved utløpet av ovnen	R	—
Estimert gasstemperatur ved utløpet av ovnen	MED	Skiller seg fra den tidligere aksepterte med mindre enn 100С, derfor er den andre tilnærmingen ikke nødvendig
Entalpi av gass	kJ/m3	I følge tabellen 2.2	24590
Mengden varme mottatt i ovnen	kJ/m3
Overflaten av ovnens vegger, okkupert av brennere	Fgor	m2	Fra tegning	14
Strålingsmottakende varmeoverflate på ovnsskjermer	Nl	m2
Gjennomsnittlig varmebelastning av varmeoverflaten til ovnsskjermene	ql	kW/m2

Klassifisering av varmeforsyningssystemer

Det er en klassifisering av varmeforsyningssystemer i henhold til ulike kriterier:

1. Ved kraft - de er forskjellige i avstanden til varmetransport og antall forbrukere. Lokale varmeanlegg er plassert i samme eller tilstøtende lokaler. Oppvarming og varmeoverføring til luft er kombinert i en enhet og plassert i ovnen. I sentraliserte systemer gir én kilde oppvarming til flere rom.
2. Ved varmekilde. Tildele fjernvarmeforsyning og varmeforsyning.I det første tilfellet er oppvarmingskilden kjelehuset, og ved oppvarming er varme levert av CHP.
3. Etter type kjølevæske skilles vann- og dampsystemer.

Kjølevæsken, oppvarmet i et fyrrom eller CHP, overfører varme til varme- og vannforsyningsenheter i bygninger og boligbygg. Vanntermiske systemer er enkelt- og to-rør, sjeldnere - multi-rør. I bygårder brukes oftest et to-rørssystem, når varmt vann kommer inn i lokalene gjennom ett rør, og går tilbake til CHP eller fyrrommet gjennom det andre røret, etter å ha gitt opp temperaturen. Det skilles mellom åpne og lukkede vannsystemer. Med en åpen type varmeforsyning får forbrukerne varmt vann fra forsyningsnettet. Hvis vann brukes fullt ut, brukes et enkeltrørssystem. Når vanntilførselen er stengt, går kjølevæsken tilbake til varmekilden.

Fjernvarmeanlegg må oppfylle følgende krav:

• sanitær og hygienisk - kjølevæsken påvirker ikke forholdene i lokalene negativt, og gir en gjennomsnittlig temperatur på varmeenheter i området 70-80 grader;
• teknisk og økonomisk - det proporsjonale forholdet mellom prisen på rørledningen og drivstofforbruket for oppvarming;
• operasjonell - tilstedeværelsen av konstant tilgang for å sikre justering av varmenivået avhengig av omgivelsestemperatur og sesong.

De legger oppvarmingsnett over og under bakken, tar hensyn til terreng, tekniske forhold, driftstemperatur og prosjektbudsjett.

Når du velger et territorium for å legge en varmerørledning, er det nødvendig å ta hensyn til sikkerhet, samt sørge for muligheten for rask tilgang til nettverket i tilfelle en ulykke eller reparasjon. For å sikre pålitelighet legges ikke varmeforsyningsnettverk i felles kanaler med gassrørledninger, rør som fører oksygen eller trykkluft, der trykket overstiger 1,6 MPa.

1 Startdata

2.1.1 Kilde
varmeforsyning er en CHPP som en del av AO-Energo, som er en del av RAO UES i Russland.

På balanse
AO-Energo er hoved- og del av distribusjonsvann TS,
hoveddelen av distribusjons- og kvartalsnettet drives
kommunalt foretak; TC for industribedrifter, som utgjør en ubetydelig
andel av alle kjøretøy er på balansen til industribedrifter.

Vedlagte
varmebelastning under kontraktene er 1258 Gcal/t; gjelder også
husholdning 1093 og industri 165 Tkal/t; oppvarming og ventilasjon
termisk belastning er 955 Gcal/t, maksimal belastning på varmt
vannforsyning (i henhold til en lukket ordning) - 303 Gcal / t; oppvarming og ventilasjon
forsyningssektorbelastning — 790 Gcal/t, inkludert oppvarming —
650 og ventilasjon - 140 Gcal / t.

godkjent
AO-energi temperaturplan for varmeforsyning (figur av disse anbefalingene) - økt, beregnet
vanntemperaturer 150/70 °С ved estimert utelufttemperatur t_n.r. = -30 °С, med cutoff 135 °С, retting for varmt
vannforsyning (DHW) 75 °С.

2.1.2 Termisk
to-rørs blindvei nettverk; TS er laget hovedsakelig av underjordisk kanal og
overhead på lave støtter med en pakning, andre typer pakninger (kanalløse, inn
passasjekanaler osv.) opptar et ubetydelig volum (materialemessig
karakteristisk). Termisk isolasjon er laget av mineralullprodukter.

Varighet
fyringsperiode 5808 timer, sommer - 2448, reparasjon - 504 timer.

2.1.3
De materielle egenskapene til TS på balansen til AO-energos etter seksjoner er presentert i
tabell over disse
Anbefalinger.

2.1.4
Månedlige og gjennomsnittlige årlige verdier for uteluft og bakketemperatur
(ved gjennomsnittlig dybde av rørledningene) i henhold til lokale
meteorologisk stasjon eller klimaguider, gjennomsnitt over
de siste 5 årene er vist i tabellen
av disse anbefalingene.

2.1.5
Månedlige gjennomsnittsverdier av temperaturen på nettverksvannet i tilførsel og retur
rørledninger i henhold til godkjent temperaturplan for varmeavgivelse kl
gjennomsnittlige månedlige verdier for utelufttemperatur og gjennomsnittlige årlige verdier
nettverksvanntemperaturer er gitt i tabellen i disse anbefalingene.

2.1.6 Resultater
tester for å bestemme varmetap i form av korreksjonsfaktorer til
spesifikke varmetap i henhold til designstandarder er: i gjennomsnitt for
overjordisk legging - 0,91; underjordisk - 0,87. Tester ble utført i 1997
g. i henhold til RD
34.09.255-97 [].

Tester
seksjoner av hovedledning nr. 1 CHP ÷ TK-1 og TK-1 ÷ TK-2 av overjordisk legging med utvendig
med diametre på 920 og 720 mm med en lengde på henholdsvis 1092 og 671 m, og seksjoner
motorveier nr. 2 TK-1 ÷ TK-4 og TK-4 ÷ TK-6 under jorden
kanalforing med ytre diameter på 920 og 720 mm lengde
henholdsvis 88 og 4108 m. Materialegenskaper for de testede nettverkene
står for 38 % av alle materielle egenskaper til TS på balansen til AO-Energo.

2.1.7 Forventet
(planlagt) tilførsel av termisk energi, bestemt av den planlagte økonomiske
tjenester til energileverandørorganisasjonen etter måneder og for år, er gitt i tabellen i disse anbefalingene (unntatt
varmemengde i industribedrifter).