Cálculo de vazão e pressão da água
Tabela de seleção de bomba de poço.
A escolha do equipamento de bombeamento deve ser realizada, levando em consideração o consumo de água esperado para o local e a casa:
- para um chuveiro - 0,2-0,7 l / s;
- para jacuzzi - 0,4-1,4 l / s;
- para uma banheira com misturadores padrão - 0,3-1,1 l / s;
- para pias, pias na cozinha e banheiros - 0,2-0,7 l / s;
- para torneiras com pulverizadores - 0,15-0,5 l / s;
- para o banheiro - 0,1-0,4 l / s;
- para um bidê - 0,1-0,4 l / s;
- para um mictório - 0,2-0,7 l / s;
- para uma máquina de lavar - 0,2-0,7 l / s;
- para máquina de lavar louça - 0,2-0,7 l / s;
- para torneiras e sistemas de rega - 0,45-1,5 l / s.
Para calcular a pressão, deve-se lembrar que a pressão nos tubos deve ser de 2-3 atmosferas e o excesso de potência da bomba não deve exceder 20 m. Por exemplo, a profundidade de imersão é de 10 m do nível do solo, então o cálculo a perda será de 3 m. Neste caso, a pressão é calculada da seguinte forma: profundidade do poço + abastecimento de água ao longo do poço vertical + altura acima do nível do solo do ponto de extração superior + sobrepressão + perdas calculadas. Para este exemplo, o cálculo será o seguinte: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.
Ao somar o consumo aproximado por unidade de tempo, deve-se também levar em consideração o fato de que 5-6 torneiras são abertas ao mesmo tempo ou um número semelhante de pontos de extração é usado. O número de moradores, a presença de estufas no local, o jardim e outros parâmetros são levados em consideração. Sem esses dados, a seleção correta é impossível.
Seção 2. Cálculo estrutural de uma bomba centrífuga. .dezoito
-
Definição
fator de velocidade e tipo
bomba 20 -
Definição
diâmetro externo do rotor
D2 20 -
Definição
largura do impulsor da bomba na saída
da bomba b2……….20 -
Definição
diâmetro reduzido da entrada para o trabalho
roda D1 20 -
Definição
diâmetro da garganta do impulsor
DG 20 -
Escolha
cabeça de entrada de largura do impulsor
bombear b1 21 -
Escolha
ângulos da lâmina do impulsor
na saídae na entrada
21 -
Escolha
número de pás do rotor e
ajuste do ângulo da lâminae
21 -
Construção
para bomba de voluta 22
2.10. Escolha
dimensões do confundidor na entrada da bomba e
difusor de saída
a partir de
bomba 23
2.11. Definição
cabeça de design real,
desenvolvido
projetado
bomba, (Ndn)R 23
Seção 4 Cálculo da curva teórica da bomba 25
-
teórico
característica da cabeça da bomba 26 -
teórico
característica da bomba hidráulica
poder….27 -
teórico
característica da bomba de acordo com K.P.D 27
Perguntas
para o trabalho de conclusão de curso 31
Bibliográfico
lista 32
Alvo,
conteúdo e dados de fundo para o curso
trabalhos.
mirar
curso é projetar
hidráulica e acionamento hidráulico
sistemas
refrigeração líquida automotiva
motor.
Contente
a parte calculada do trabalho do curso.
-
Hidráulico
cálculo do sistema de arrefecimento do motor. -
Construtivo
cálculo de uma bomba centrífuga. -
Pagamento
características teóricas da bomba.
Inicial
dados do curso.
-
Poder
motor NDVD=
120,
kW. -
Compartilhado
potência do motor tomada
resfriamento= 0,18
-
Temperaturas
refrigerante (refrigerante)
na saída do motor t1
=
92, °С e na saída do radiador t2
=
67, °С. -
Frequência
rotação do impulsor na bomba n
= 510, rpm. -
Estimado
cabeça da bomba HPn
=
1,45,
m. -
Estimado
perda de pressão no dispositivo de refrigeração
motor
=
0,45,
m. -
Estimado
perda de pressão no radiador=
0,3,
m. -
Diâmetro
(interno) coletor inferior
dispositivos de refrigeração do motor d1
=
40,
milímetros.
9. Diâmetros
coletores de radiador (internos) d2
=
50 milímetros.
10.
Diâmetros internos de todas as tubulações
mangueiras d3
=
15,
milímetros.
11.
Comprimento total das tubulações do site
linhas hidráulicas, a primeira no sentido de marcha
a partir de
motor
para o radiador L1
=
0,7,
m.
12.
O comprimento total das tubulações do segundo
seção de linhas hidráulicas L2
=
1,5,
m.
DESCRIÇÃO
SISTEMAS DE REFRIGERAÇÃO DO MOTOR.
Sistema
arrefecimento do motor consiste (Fig. 1) de
bomba centrífuga 1, dispositivo
arrefecimento do motor 2, radiador para
fluxo de refrigeração
ar 3, válvula térmica 4 e conexão
tubulações - linhas hidráulicas 5. Todos
esses elementos do sistema estão incluídos
o chamado "grande" círculo de resfriamento.
Há também um "pequeno" círculo de resfriamento, quando
refrigerante não entra no radiador.
As razões para ter tanto "grandes" e
círculos de resfriamento "pequenos" são representados
em disciplinas especiais. Cálculo
sujeito apenas ao "grande" círculo, como
caminho calculado de movimento do resfriamento
líquido (refrigerante).
Dispositivo
refrigeração do motor consiste em uma "camisa"
refrigeração da cabeça do cilindro
motor (2a), camisas de arrefecimento
paredes laterais dos cilindros
motor (na forma de cursos verticais
forma cilíndrica, localizada
nos dois lados do motor) (26) e dois
coletores cilíndricos para coleta
refrigerante (2c). Representação
jaquetas de resfriamento de parede lateral
cilindros na forma de cursos verticais
é condicional, mas próximo o suficiente
para a realidade e
representação do elemento em questão
dispositivos de refrigeração do motor
seria usado na condução
sistema de cálculo hidráulico
arrefecimento do motor.
Radiador
3 consiste em superior (Za) e inferior (36)
coletores, tubos verticais
(Sv), ao longo do qual o refrigerante se move
do coletor superior para o inferior.
A válvula térmica (termostato) é
acelerador automático
dispositivo projetado para
alterações no movimento do líquido de arrefecimento ou
sobre
círculos "grandes" ou "pequenos".
Dispositivos e princípios de operação do radiador
e válvula térmica (termostato) são estudados
em disciplinas especiais.
refrigerante
quando se move em um círculo "grande"
vai da seguinte forma:
bomba centrífuga - camisa de refrigeração
tampas de cilindros - cursos verticais em
paredes do motor - coletores inferiores
dispositivos de refrigeração
engine - um nó conectando dois fluxos
- válvula térmica - coletor superior
radiador
- tubos do radiador - coletor inferior
radiador - entrada para a bomba. Pelo caminho
uma série de resistências "locais" são superadas
na forma de expansões ou contrações repentinas
fluxo, giros de 90°, bem como
dispositivo de aceleração (válvula térmica).
Tudo
linhas hidráulicas do sistema de arrefecimento do motor
feito de tecnicamente liso
tubos e os diâmetros internos dos tubos
em todas as linhas hidráulicas
são os mesmos
e igual a d3.
A tarefa também contém valores
diâmetros inferiores do coletor
dispositivos de refrigeração do motor d1
e ambos os coletores de radiador d2,
assim como
comprimento dos coletores do radiador lR=0,5
m.
refrigerante
no sistema de arrefecimento do motor é levado
refrigerante,
que a uma temperatura de +4 °C de densidade
é
=1080
kg/m3
, e a cinemática
viscosidade
m2/s.
Pode ser fluidos anticongelantes,
"Tosol", "Lena", "Orgulho" ou outros.
1 Parâmetros da bomba.
Innings
bomba de condensado é determinada
Da seguinte maneira:
,
;
pressão
bomba de condensado calculada
de acordo com a fórmula para o esquema com um desaerador:
,
;
Cabeça de condensado
bomba é calculada pela fórmula para
esquemas sem desaerador:
,
;
Membros incluídos em
dados da fórmula:
,
Onde
é a densidade do líquido bombeado;
,
Onde 
—
coeficiente de resistência hidráulica;
—
número
Reynolds;
por sua vez, a velocidade do fluido
Expresso como:
,
;
Dependendo do
o valor obtido do número de Reynolds
calcule o coeficiente hidráulico
resistência de acordo com as seguintes fórmulas:
a)
Com o valor do número
— regime de fluxo laminar:
;
b)
Com o valor do número
— regime de fluxo turbulento:
—
para tubos lisos
—
para bruto
tubos, onde
—
diâmetro equivalente.
v)
Com o valor do número
—
área de tubos hidraulicamente lisos:
Pagamento
é realizado de acordo com a fórmula de Colebrook:
;
,
- Rapidez
líquido bombeado;
Innings
bomba de alimentação determinada
Da seguinte maneira:
,
;
Pressão de nutrientes
bomba é calculada pela fórmula para
esquemas com um desaerador:
,
;
pressão
bomba de alimentação é calculada por
fórmula para um circuito sem desaerador:
,
;
Cálculo da bomba
Dados iniciais
Faça os cálculos necessários e selecione a melhor versão da bomba para abastecer o reator R-202/1 do tanque E-37/1 nas seguintes condições:
Quarta-feira - Gasolina
Taxa de fluxo 8 m3/h
A pressão no tanque é atmosférica
Pressão do reator 0,06 MPa
Temperatura 25°C
· Dimensões geométricas, m:z1=4; z2 =6; L=10
Determinação dos parâmetros físicos do líquido bombeado
Densidade da gasolina à temperatura:
Lugar para a fórmula.
No
Desta maneira
Viscosidade cinemática:
Viscosidade dinamica:
Passar
Pressão de vapor saturado:
Determinando a cabeça da bomba necessária
a) Determinação da altura geométrica da subida do líquido (a diferença entre os níveis do líquido na saída e na entrada do tanque, levando em consideração a superação da altura do reator):
(26)
onde Z1 é o nível de líquido no tanque E-37/1, m
Z2 é o nível de líquido na coluna R-202, m
b) Determinação das perdas de pressão para superar a diferença de pressão nos tanques de recepção e pressão:
(27)
onde Pn é a pressão absoluta de descarga (excesso) no tanque E-37/1, Pa;
Pv é a pressão absoluta de sucção (excesso) no reator R-202/1, Pa
c) Determinação dos diâmetros da tubulação nos caminhos de sucção e descarga
Vamos definir a velocidade recomendada de movimento do fluido:
Na tubulação de descarga, a velocidade de injeção Wн = 0,75 m/s
Na tubulação de sucção, a velocidade de sucção Wb = 0,5 m/s
Expressamos os diâmetros das tubulações a partir das fórmulas para a vazão do fluido:
(28)
(29)
Onde:
(30)
(31)
Onde d é o diâmetro da tubulação, m
Q é a vazão do líquido bombeado, m3/s
W é a vazão do fluido, m/s
Para posterior cálculo dos diâmetros, é necessário expressar a vazão Q em m3/s. Para fazer isso, divida a vazão dada em horas por 3600 segundos. Nós temos:
De acordo com o GOST 8732-78, selecionamos os tubos mais próximos desses valores.
Para diâmetro do tubo de sucção (108 5,0) 10-3 m
Para diâmetro da tubulação de descarga (108 5,0) 10-3 m
Especificamos a vazão do fluido de acordo com os diâmetros internos padrão das tubulações:
(32)
Onde - o diâmetro interno da tubulação, m;
- diâmetro externo da tubulação, m;
— espessura da parede da tubulação, m
As taxas de fluxo de fluido verdadeiras são determinadas a partir das expressões (28) e (29):
Comparamos as taxas de fluxo de fluido verdadeiras com as dadas:
d) Determinação do regime de escoamento do fluido em dutos (números de Reynolds)
O critério de Reynolds é determinado pela fórmula:
(33)
Onde Re é o número de Reynolds
W é a velocidade do fluxo do fluido, m/s; — diâmetro interno da tubulação, m; — viscosidade cinemática, m2/s
Tubulação de sucção:
Tubulação de descarga:
Como o número de Re em ambos os casos excede o valor da zona de transição do regime laminar de escoamento do fluido para turbulento, igual a 10000, isso significa que as tubulações possuem um regime turbulento desenvolvido.
e) Determinação do coeficiente de resistência ao atrito
Para um regime turbulento, o coeficiente de resistência ao atrito é determinado pela fórmula:
(34)
Para tubo de sucção:
Para tubulação de descarga:
f) Determinação dos coeficientes de resistência locais
O tubo de sucção contém duas válvulas de passagem e um cotovelo de 90 graus. Para esses elementos, de acordo com a literatura de referência, encontramos os coeficientes de resistência local: para uma válvula passante, para um joelho com giro de 90 graus,. Levando em conta a resistência que ocorre quando o fluido entra na bomba, a soma dos coeficientes de resistência local no trato de sucção será igual a:
(35)
Os seguintes elementos estão localizados na tubulação de descarga: 3 válvulas de passagem, válvula de retenção \u003d 2, diafragma, trocador de calor, 3 cotovelos com giro de 90 graus. Levando em conta a resistência que ocorre quando o líquido sai da bomba, a soma dos coeficientes de resistência local no caminho de descarga é igual a:
g) Determinação das perdas de pressão para superar as forças de atrito e resistências locais nas tubulações de sucção e descarga
Usamos a fórmula de Darcy-Weisbach:
(37)
onde DN é a perda de pressão para superar as forças de atrito, m
L é o comprimento real da tubulação, m
d é o diâmetro interno da tubulação, m
- a soma das resistências locais no caminho em consideração
Resistência hidráulica no tubo de sucção:
Resistência hidráulica na tubulação de descarga:
i) Determinando a cabeça da bomba necessária
A pressão necessária é determinada pela soma dos componentes calculados, nomeadamente a diferença geométrica dos níveis no forno e na coluna, as perdas para ultrapassar a diferença de pressão no forno e na coluna, bem como as resistências hidráulicas locais na aspiração e dutos de descarga, mais 5% para perdas não contabilizadas.
(40)
2 Parâmetros da etapa.
Multiroda
bombas centrífugas funcionam com
consistente
ou paralelo
conexão dos impulsores (ver fig. 5
esquerda e direita, respectivamente).
Bombas
com conexão serial de trabalhadores
rodas são chamadas multiestágio.
A cabeça de tal bomba é igual à soma das cabeças
estágios individuais, e o fluxo da bomba
é igual à alimentação de um estágio:
;
;
Onde
–
número de etapas;
,
;
Bombas
com conexão paralela de rodas é aceito
considerar multithread.
A cabeça de tal bomba é igual à cabeça de um
passos, e o feed é igual à soma dos feeds
bombas elementares individuais:
; 
;
Onde
— número
fluxos (para bombas de navio é aceito
não mais que dois).
Número de etapas
limitado à pressão máxima
criado por um estágio (geralmente não
excede 1000 J/kg).
Nós definimos
crítico
reserva de energia de cavitação
sem
desaerador
por
bomba de alimentação:
;
para condensado
bombear:
;
Crítico
reserva de energia de cavitação com
desaerador
para nutrição
bombear:
;
para condensado
bombear:
;
Onde
é a pressão de saturação do líquido em
Configure a temperatura;
— perdas hidráulicas da tubulação de sucção;
— coeficiente
reserva,
que é aceito
.
;
;
—
fator de velocidade
bomba (ver Fig. 7);
ou
- respectivamente
para água fria e do mar;
Coeficiente
reserva 
é escolhido assim
quais são os ingredientes em seu trabalho
satisfazer dependências gráficas
e
.
O valor resultante deste coeficiente
será esclarecido ao encontrar o calculado
índices 
ainda de acordo com a proposta
metodologia. (Observe que a proposta
figuras 6 e 7 dependências gráficas
são predominantemente nutricionais
bombas, para que em caso de falha
definir condições para nutrição
bombas, permitimos um aumento no
valor limite do coeficiente
reserva 
a um valor que
acabaria por satisfazer 
e
).
Avançar
definir máximo
velocidade permitida
impulsor:
,
Onde
—
cavitação
fator de velocidade,
que é escolhido com base na finalidade
bombear:
—
por
pressão e bomba de incêndio;
-por
bomba de alimentação;
—
por
bomba de alimentação com booster
degrau;
—
por
bomba de condensado;
—
por
bomba com roda axial pré-projetada;
Vamos definir
trabalhando
velocidade de rotação
rodas da bomba:
,
Onde
—
coeficiente
Rapidez,
tomando os seguintes valores:
—
por
pressão e bomba de incêndio;
—
por
bomba de alimentação com estágio booster;
—
por
bomba de alimentação;
—
por
bomba de condensado;
Doença
escolha correta do coeficiente
velocidade: harmonização
velocidades de rotação por desigualdade 
(e
não
menos de 50 devem ser tomadas).
Estimado
turnos
rodas pode ser encontrado pela expressão:
,
Onde
—
eficiência volumétrica, que é encontrada como:
,
Onde
—
leva em conta o fluxo de líquido através
vedação frontal;
Teórico
pressão
é encontrado pela fórmula:
,
Onde
— hidráulico
eficiência, que o
definido como:
,
Onde
—
reduzido
diâmetro
entrada do impulsor; aceitaram
(ver fig. 8). Observação
que ocorrem perdas hidráulicas
devido à presença de atrito nos canais do fluxo
partes.
Mecânico
eficiência
encontre pela fórmula:
,
Onde
leva em conta as perdas
energia de atrito da superfície externa
rodas no líquido bombeado
(atrito do disco):
;
—
leva em conta as perdas de energia devido ao atrito
rolamentos e caixas de empanque
bombear.
Em geral
eficiência bombear
definido como:
;
Eficiência dos navios
bombas centrífugas está dentro
de 0,55 a 0,75.
Consumido
potência
bomba e máximo
potência
em sobrecargas respectivamente
definido como:
;
;
3.1 Cálculo hidráulico de uma tubulação simples longa
Considere pipelines longos, ou seja,
aqueles em que a perda de pressão
vencendo a resistência local
insignificante em comparação com
perda de carga ao longo do comprimento.
Para o cálculo hidráulico usamos
fórmula ( ), para determinar as perdas
pressão ao longo de todo o comprimento da tubulação
P
crescimento
longa tubulação é
tubulação com diâmetro constante
tubos operando sob pressão H (figura
6.5).
Figura 6.5
Para calcular um pipeline longo simples
com diâmetro constante, escreva
A equação de Bernoulli para as seções 1-1 e 2-2
.
Velocidade 1=2=0,
e a pressãoP1=P2=Pno,então a equação de Bernoulli para estes
condições tomarão a forma
.
Portanto, toda pressão Hgasto na superação hidráulica
resistência ao longo de todo o comprimento da tubulação.
Uma vez que temos uma longa hidraulicamente
pipeline, então, negligenciando o local
perda de cabeça, obtemos
.
(6.22)
Mas de acordo com a fórmula (6.1)
,
Onde
Assim, a pressão
(6.24)
Cálculo dos parâmetros da bomba hidráulica
Para uma operação segura da linha hidráulica, aceitamos uma pressão padrão de 3 MPa. Vamos calcular os parâmetros do acionamento hidráulico no valor de pressão aceito.
O desempenho das bombas hidráulicas é calculado pela fórmula
V = ,(13)
onde Q é a força necessária na barra, Q = 200 kN;
L é o comprimento do curso de trabalho do pistão do cilindro hidráulico, L = 0,5 m;
t é o tempo do curso de trabalho do pistão do cilindro hidráulico, t = 0,1 min;
p é a pressão do óleo no cilindro hidráulico, p = 3 MPa;
η1 - eficiência do sistema hidráulico, η1 = 0,85;
V = = 39,2 l/min.
De acordo com o cálculo, selecionamos a bomba NSh-40D.
10 Cálculo do motor
A potência consumida para acionar a bomba é determinada pela fórmula:
N = ,(14)
onde η12 é a eficiência geral da bomba, η12 = 0,92;
V – produtividade da bomba hidráulica, V = 40 l/min;
p é a pressão do óleo no cilindro hidráulico, p = 3 MPa;
N = = 0,21 kW.
De acordo com os dados de cálculo, para obter o desempenho necessário da bomba, selecionamos o motor elétrico AOL2-11, com velocidade de rotação de n = 1000 min−1 e potência de N = 0,4 kW.
11 Cálculo do dedo do pé para flexão
Os dedos das patas experimentarão o maior momento de flexão na carga máxima R = 200 kN. Como há 6 patas, um dedo experimentará um momento de flexão da carga R = 200 / 6 = 33,3 kN (Figura 4).
Comprimento do dedo L = 100 mm = 0,1 m.
Tensão de flexão para seção circular:
σ = (15)
onde M é o momento fletor;
d é o diâmetro do dedo;
Na seção perigosa, o momento será
Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.
Figura 4 - Para o cálculo do dedo para flexão.
O dedo em sua seção transversal é um círculo com um diâmetro de d = 40 mm = 0,04 m. Vamos determinar sua tensão de flexão:
σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa
Condição de resistência: ≥ σbend.
Para aço St 45 tensão admissível = 280 MPa.
A condição de resistência é atendida, porque a tensão de flexão permitida é maior que a real.
Os parâmetros necessários do cilindro hidráulico foram calculados. De acordo com o cálculo, foi instalado um cilindro hidráulico com diâmetro do pistão de 250 mm e diâmetro da haste de 120 mm. A força atuante na barra é de 204 kN. A área da seção transversal do caule é de 0,011 m2.
O cálculo da haste para compressão mostrou que a tensão de compressão é de 18,5 MPa e menor que os 160 MPa permitidos.
Foi realizado o cálculo da resistência da solda. A tensão admissível é de 56 MPa. A tensão real que ocorre na solda é de 50 MPa. Área de costura 0,004 m2.
O cálculo dos parâmetros da bomba hidráulica mostrou que o desempenho da bomba deveria ser superior a 39,2 l/min. De acordo com o cálculo, selecionamos a bomba NSh-40D.
Foi realizado o cálculo dos parâmetros do motor elétrico. Com base nos resultados do cálculo, foi selecionado um motor elétrico AOL2-11 com velocidade de rotação n = 1000 min−1 e potência N = 0,4 kW.
O cálculo da pata para flexão mostrou que na seção perigosa o momento fletor será Mb = 1,7 kN∙m. Tensão de flexão σ = 135,35 MPa, que é menor do que o permitido = 280 MPa.
Conceitos e estrutura do mercado de serviços. Serviços de transporte
O termo amplo “comércio internacional” pode ser entendido não apenas como uma relação de venda de mercadorias, mas também de serviços. Os serviços são atividades que satisfazem diretamente as necessidades pessoais dos membros da sociedade, famílias, necessidades de vários tipos de empresas, associações, organizações ...
Processo tecnológico de montagem do motor
Instale o bloco de cilindros no suporte e verifique o aperto dos canais de óleo. A violação do aperto não é permitida. Instale o bloco mas o suporte para desmontagem - montagem na posição horizontal. Sopre todas as cavidades internas do bloco de cilindros com ar comprimido (pistola para soprar peças com ar comprimido ...
Determinando as relações de transmissão da caixa de transferência
Existem duas engrenagens nas caixas de transferência - alta e baixa. A engrenagem mais alta é direta e sua relação de transmissão é 1. A relação de transmissão da engrenagem inferior é determinada a partir das seguintes condições: - Da condição de superar a elevação máxima: - Da condição de uso total da massa do acoplamento ...
Mais sobre o método de abastecimento de água direto
O sistema pode ser organizado de diferentes maneiras. O mais simples, mas não o mais bem-sucedido, é a opção em que a água é fornecida de um poço aos locais de consumo sem dispositivos adicionais. Este esquema implica a ativação e desativação frequente da bomba durante a operação. Mesmo com uma curta abertura da torneira, o dispositivo de bombeamento será iniciado.
A opção de abastecimento direto de água pode ser usada em sistemas com ramificação mínima de tubulações, se ao mesmo tempo não for planejado morar permanentemente no edifício. Ao calcular os parâmetros principais, alguns recursos devem ser levados em consideração. Em primeiro lugar, diz respeito à pressão gerada. Usando uma calculadora especial, você pode fazer cálculos rapidamente para determinar a pressão de saída.
Sobre as principais características dos cálculos
Com residência permanente e a presença de um grande número de pontos de água no edifício, é melhor dispor de um sistema com acumulador hidráulico, o que permite reduzir o número de ciclos de trabalho. Isso terá um efeito positivo na vida útil da bomba. No entanto, esse esquema é complexo em design e requer a instalação de uma capacitância adicional, portanto, às vezes, seu uso é impraticável.
Dispositivo de bomba submersível para um poço
Com uma versão simplificada, o acumulador não é montado. O relé de controle é ajustado para que o dispositivo de sucção seja ligado quando a torneira for aberta e desligado quando for fechada. Devido à falta de equipamentos adicionais, o sistema é mais econômico.
Nesse esquema, a bomba do poço deve:
- garantir uma subida de água de alta qualidade diretamente até o ponto mais alto sem qualquer interrupção;
- superar sem dificuldades desnecessárias a resistência no interior das tubulações que vão do poço aos principais pontos de consumo;
- criar pressão nos locais de entrada de água, o que possibilita o uso de vários encanamentos;
- fornecer pelo menos uma pequena reserva operacional para que a bomba do poço não funcione no limite de suas capacidades.
Com cálculos adequados, o equipamento adquirido permitirá criar um sistema confiável que fornece abastecimento de água diretamente aos pontos de captação de água. O resultado final é emitido imediatamente em três quantidades, pois qualquer uma delas pode ser indicada na documentação técnica.
Economize tempo: artigos em destaque toda semana pelo correio
