Sisteme de incalzire

Control

Organizația de control este din nou rețelele de încălzire.

Ce mai exact controlează?

• De mai multe ori în timpul iernii se efectuează măsurători de control ale temperaturilor și presiunilor de alimentare, retur și amestec.
  . În cazul abaterilor de la graficul de temperatură, calculul elevatorului de încălzire se efectuează din nou cu o gaură sau o scădere a diametrului duzei. Desigur, acest lucru nu trebuie făcut în vârful vremii reci: la -40 pe stradă, încălzirea aleii poate prinde gheață în decurs de o oră de la oprirea circulației.
• În pregătirea sezonului de încălzire, se verifică starea supapelor
  . Verificarea este extrem de simplă: toate supapele din ansamblu sunt închise, după care se deschide orice supapă de control. Dacă apă provine din el, trebuie să căutați o defecțiune; in plus, in orice pozitie a supapelor, acestea nu ar trebui sa aiba scurgeri prin pressebuloase.
• În cele din urmă, la sfârșitul sezonului de încălzire, ascensoarele din sistemul de încălzire, împreună cu sistemul în sine, sunt testate pentru temperatură.
  . Când alimentarea cu ACM este oprită, lichidul de răcire este încălzit la valorile maxime.

Scop și caracteristici

Liftul de încălzire răcește apa supraîncălzită la temperatura calculată, după care apa preparată intră în dispozitivele de încălzire care se află în spațiile de locuit. Răcirea cu apă are loc în momentul în care apa caldă din conducta de alimentare este amestecată în lift cu apa răcită de la retur.

Schema ascensorului de încălzire arată clar că această unitate contribuie la creșterea eficienței întregului sistem de încălzire al clădirii. Îi sunt încredințate două funcții simultan - un mixer și o pompă de circulație. Un astfel de nod este ieftin, nu necesită energie electrică. Dar liftul are mai multe dezavantaje:

• Diferența de presiune dintre conductele de alimentare și retur trebuie să fie la nivelul de 0,8-2 bar.
• Temperatura de ieșire nu poate fi reglată.
• Trebuie să existe un calcul precis pentru fiecare componentă a ascensorului.

Ascensoarele sunt aplicabile pe scară largă în economia termică municipală, deoarece sunt stabile în funcționare atunci când regimul termic și hidraulic se modifică în rețelele termice. Elevatorul de încălzire nu trebuie monitorizat în mod constant, toate reglajele constând în alegerea diametrului corect al duzei.

Ascensorul de încălzire este format din trei elemente - un elevator cu jet, o duză și o cameră de rarefiere. Există, de asemenea, un astfel de lucru precum curele de lift. Aici trebuie utilizate supapele de închidere, termometrele de control și manometrele necesare.

Alegerea acestui tip de ascensor de încălzire se datorează faptului că aici raportul de amestecare variază de la 2 la 5, în comparație cu elevatoarele convenționale fără control al duzei, acest indicator rămâne neschimbat. Deci, în procesul de utilizare a ascensoarelor cu o duză reglabilă, puteți reduce ușor costurile de încălzire.

Designul acestui tip de ascensoare încorporează un actuator de reglare, care asigură stabilitatea sistemului de încălzire la debite mici de apă din rețea. În duza în formă de con a sistemului de lift, există un ac de reglare a accelerației și un dispozitiv de ghidare care învârte jetul de apă și joacă rolul unei carcase ale acului de accelerație.

Acest mecanism are o rolă dințată motorizată sau rotită manual. Este conceput pentru a deplasa acul clapetei în direcția longitudinală a duzei, modificându-i secțiunea transversală efectivă, după care debitul de apă este reglat. Deci, este posibil să creșteți consumul de apă din rețea din indicatorul calculat cu 10-20% sau să îl reduceți aproape până la închiderea completă a duzei. Reducerea secțiunii transversale a duzei poate duce la o creștere a debitului apei din rețea și a raportului de amestecare. Deci temperatura apei scade.

Efectul instalării șaibelor

După instalarea șaibelor, fluxul de lichid de răcire prin conductele rețelei de încălzire este redus de 1,5-3 ori. În consecință, scade și numărul de pompe de funcționare din camera cazanului. Acest lucru duce la economii de combustibil, electricitate, produse chimice pentru apa de completare.Devine posibilă creșterea temperaturii apei la ieșirea din camera cazanului. Pentru mai multe informații despre configurarea rețelelor de încălzire externe și domeniul de activitate, consultați ... ..Aici trebuie să oferiți un link către secțiunea site-ului „Configurarea rețelelor de încălzire”

Pucking-ul este necesar nu numai pentru reglarea rețelelor de încălzire exterioare, ci și pentru sistemul de încălzire din interiorul clădirilor. Coloanele sistemului de incalzire, situate mai departe de punctul de caldura situat in casa, primesc mai putina apa calda, este frig in apartamentele de aici. Este cald în apartamentele situate aproape de punctul de căldură, deoarece li se furnizează mai mult agent de căldură. Distribuția debitelor de lichid de răcire între coloane, în funcție de cantitatea necesară de căldură, se realizează și prin calcularea șaibelor și instalarea acestora pe coloane.

Calcul liftului cu cupe

Calculul elevatorului cu cupe se efectuează conform metodei descrise în / /.

Capacitatea ascensorului cu cupe vertical Q= 5 t/h destinate transportului cerealelor, densitatea boabelor R=700 kg/m3 la înălțimea de ridicare H= 11 m.

Selectam un elevator cu banda cu incarcare prin scooping, cu descarcare centrifuga, cu viteza benzii v = 1,7 m/s; găleți adânci cu factor de umplere c = 0,8.

Determinăm capacitatea găleților pe 1 m de element de tracțiune după formula:

i Q_p 5000

— = —— = ——— = 0,002

A 3,6 vp_mc 3,6 1,7 700 0,8

Pentru capacitatea obtinuta, galeti tip III cu o latime de V_La = 280 mm, capacitate i \u003d 4,2 l în trepte t = 180 mm./ /. După alegerea găleților, precizăm viteza. In cele din urma v = 2,2 m/s. Lățimea benzii B = B_La + 100 =280+ 100 +380 mm.

Valoare primită V corespunde celei mai apropiate valori conform standardului, egală cu 400 mm.

Masa încărcăturii pe 1 m de element de tracțiune va fi

Q_p 100

q = —- = —— = 12,63 kg/m.

3,6v 3,6 2,2

Calculăm puterea preliminară după formula:

Q_p H q v2

N_{inainte de} = -- (A_n + V_n - + C_n — )

367 Q_pH

Valoare q adoptată în baza condiţiei ca în elevatorul cu cupe să fie utilizate cupe de tip III. Cote A_n= 1,14, V_n= 1,6, CU_n = 0,25 - coeficienți în funcție de tipul elevatorului cu cupe (elevator cu bandă cu descărcare centrifugă)

N_{inainte de} =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 kW

Conform valorii calculate N_{inainte de} determinați rezistența maximă la întindere a elementului de tracțiune

1000 N_{inainte de} s efb

S_max = S_nb = ———-

v(efb — 1)

Unde h = 0,8 - eficienţă conduce;

b \u003d 180 - unghiul de înfășurare al tamburului de antrenare

f = 0,20 pentru un tambur din fontă atunci când elevatorul cu cupe funcționează într-o atmosferă umedă.

S_max = S_nb = 1000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 N

Apoi numărul aproximativ de tampoane z voi

S max n

z = ——

BK_p

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Banda este selectată cu garnituri din beltanit B-820 cu LA_R \u003d 610 N / cm și coeficientul n = 9. Numărul rezultat de tampoane este rotunjit la z = 4.

Determinăm sarcina pe 1 m, conform formulei pentru bandă de bumbac

q_l \u003d 1,1 V ( 1,25 z d₁ + q₂)

q_l = 1,1 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg/m.

Greutatea cupelor pe 1 m element de tracțiune cu greutatea unei cupe de tip III G_La = 1,5 kg vor fi

G_La 1,5

q_La = — = — = 8,33 kg/m

A 0,18

De aici

q'= q + q_l + q_La = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg/m

ramură inactivă

q"= q_l + q_La = 4,4 + 8,33 \u003d 12,73 kg / m.

Calculul tracțiunii se efectuează în conformitate cu schema de proiectare (Fig. 4.1.). Punctul cu tensiune minimă va fi punctul 2, adică. S₂ = S_min.

Rezistenta la scooping este determinata de formula, luand diametrul tamburului inferior la z=4D_b = 0,65 m.

W_h = K_oud q g D_b,

Unde q— masa încărcăturii pe 1 m de element de tracțiune, kg;

LA_oud este consumul specific de energie pentru culegere, LA_oud ? (6 h 10) D_b

D_b este diametrul tamburului inferior.

Atunci

S₃ = aproximativ S₂ +W₃ = 1,06S₂ + K_oud q g D_b = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ = S₃ +W_3-4 =1,06S₂ + 644 + q' g H = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

valoarea S₁ determinăm ocolind conturul pistei împotriva mișcării benzii, adică.

S₁ = S₂ +W_2-1 = S₂ +q" g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

Folosind expresia S_nb ? S_sat e fb , care în cazul nostru are forma S₄ ? 1,84S₁, obţinem valoarea tensiunii la punctul 2, egală cu 608N. Înlocuirea valorii găsite S₂în expresiile de mai sus, definim S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

Examinare S₃ din starea G_Bine ? 2S ținând cont de l = 0,075 m, h = 0,16 m și h₁ = 0,1 m pentru acest tip de găleată arată valoarea S₃ suficient pentru a asigura pretensionarea elementului de tracțiune. După valoarea găsită S₄ = S_max specificați valoarea z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Numărul de benzi obținute de bandă coincide cu cel preselectat, prin urmare, calculul tracțiunii nu trebuie efectuat din nou.

Determinați diametrul tamburului de antrenare

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

și rotunjite la valoarea de 630 mm conform GOST.

Frecvența de rotație a tamburului va fi

60v

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 rpm

p D_p.b.

Determinați valoarea distanței la poli

895

h = --- = 895 / 66,732 = 0,2 m

n2

D_p.b.

Valoare h deci descărcarea este centrifugă.

2

Determinăm puterea motorului electric pentru acționarea liftului, luând eficiență. mecanism de transmisie egal cu 0,8,

o (S4 +S1)v

N= —— = 1,06 (8751 - 4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 W

1000 s

După mărimea puterii calculate, selectăm motorul electric AO 72-6-UP cu o putere de N_d = 1,1 kW s n_d =980 rpm.

Etapele spălării sistemului de încălzire

• Calcul hidraulic al sistemului de încălzire, calculul șaibelor
• Elaborarea de recomandări pentru îmbunătățirea funcționării punctului de căldură, a sistemului de încălzire
• Instalarea șaibelor de control pe coloane (această lucrare poate fi efectuată de către client independent)

• Verificarea implementarii activitatilor recomandate
• Analiza noii stări de echilibru după spălarea sistemului de încălzire
• Corectarea dimensiunii șaibelor în locurile în care nu se obține rezultatul dorit (prin calcul)
• Demontarea șaibelor care necesită ajustare, instalarea șaibelor noi

La sistemele de incalzire interioara se pot instala masini de spalat atat iarna cat si vara. Verificați-le munca - numai în sezonul de încălzire.

Posibile probleme și defecțiuni

În ciuda rezistenței dispozitivelor, uneori unitatea de încălzire a liftului eșuează. Apa caldă și presiunea ridicată găsesc rapid puncte slabe și provoacă avarii.

Acest lucru se întâmplă inevitabil atunci când componentele individuale sunt de calitate inadecvată, diametrul duzei este calculat incorect și, de asemenea, din cauza blocajelor.

Zgomot

Liftul de încălzire, în timp ce funcționează, poate crea zgomot. Dacă se observă acest lucru, înseamnă că s-au format fisuri sau bavuri în partea de evacuare a duzei în timpul funcționării.

Motivul apariției neregulilor constă în alinierea greșită a duzei cauzată de alimentarea cu lichid de răcire la presiune ridicată. Acest lucru se întâmplă dacă capul în exces nu este reglat de regulatorul de debit.

Nepotrivirea temperaturii

Funcționarea de înaltă calitate a ascensorului poate fi pusă sub semnul întrebării și atunci când temperatura la intrare și la ieșire diferă prea mult de curba temperaturii. Cel mai probabil, motivul pentru aceasta este diametrul duzei supradimensionat.

Debitul de apă incorect

O accelerație defectă va duce la o modificare a debitului de apă în comparație cu valoarea de proiectare.

O astfel de încălcare este ușor de determinat prin schimbarea temperaturii în sistemele de conducte de intrare și retur. Problema se rezolva prin repararea regulatorului de debit (accelerator).

Elemente structurale defecte

Dacă schema de conectare a sistemului de încălzire la o rețea de căldură externă are o formă independentă, atunci cauza funcționării de proastă calitate a unității de lift poate fi cauzată de pompe defecte, unități de încălzire a apei, supape de închidere și de siguranță, tot felul de scurgeri în conducte și echipamente, funcționarea defectuoasă a regulatoarelor.

Principalele motive care afectează negativ schema și principiul de funcționare a pompelor includ distrugerea cuplajelor elastice în articulațiile pompei și arborii motorului, uzura rulmenților cu bile și distrugerea scaunelor de sub ele, formarea de fistule și fisuri pe carcasa și îmbătrânirea garniturii. Majoritatea defecțiunilor enumerate sunt reparate.

Funcționarea nesatisfăcătoare a încălzitoarelor de apă este observată atunci când etanșeitatea țevilor este ruptă, acestea sunt distruse sau fasciculul de tuburi se lipește între ele. Soluția problemei este înlocuirea țevilor.

Blocaje

Blocajele sunt una dintre cele mai frecvente cauze ale alimentării slabe cu căldură. Formarea lor este asociată cu pătrunderea murdăriei în sistem atunci când filtrele de murdărie sunt defecte. Creșteți problema și depunerile de produse de coroziune în interiorul conductelor.

Nivelul de înfundare al filtrelor poate fi determinat de citirile manometrelor instalate înainte și după filtru. O cădere semnificativă de presiune va confirma sau infirma ipoteza gradului de înfundare. Pentru a curăța filtrele, este suficient să îndepărtați murdăria prin dispozitivele de scurgere situate în partea inferioară a carcasei.

Orice problemă cu conductele și echipamentele de încălzire trebuie reparată imediat.

Observatiile minore care nu afecteaza functionarea instalatiei de incalzire se consemneaza neaparat in documentatia speciala, ele sunt incluse in planul de reparatii curente sau majore. Reparația și eliminarea comentariilor au loc în vara, înainte de începerea următorului sezon de încălzire.

2 Avantajele și dezavantajele unui astfel de nod

Liftul, ca orice alt sistem, are anumite puncte forte și puncte slabe.

Un astfel de element al sistemului termic a devenit larg răspândit datorită mai multor avantaje,
printre ei:

• simplitatea circuitului dispozitivului;
• întreținere minimă a sistemului;
• durabilitatea dispozitivului;
• preț accesibil;
• independență față de curentul electric;
• coeficientul de amestecare nu depinde de regimul hidrotermic al mediului extern;
• prezenţa unei funcţii suplimentare: nodul poate juca rolul unei pompe de circulaţie.

Dezavantajele acestei tehnologii sunt:

• incapacitatea de a regla temperatura lichidului de răcire la ieșire;
• procedură destul de consumatoare de timp pentru calcularea diametrului conului duzei, precum și a dimensiunilor camerei de amestecare.

Ascensorul are si o mica nuanta in ceea ce priveste montaj - caderea de presiune intre conducta de alimentare si retur ar trebui să fie în intervalul 0,8-2 atm.

2.1
Schema de conectare a unității liftului la sistemul de încălzire

Sistemele de încălzire și apă caldă (ACM) sunt într-o oarecare măsură interconectate. După cum am menționat mai sus, sistemul de încălzire necesită o temperatură a apei de până la 95 ° C, iar în apă caldă la nivelul de 60-65 ° C. Prin urmare, aici este necesară și utilizarea unui ansamblu de lift.

În orice clădire conectată la o rețea de încălzire centralizată (sau cazan), există o unitate de lift. Funcția principală a acestui dispozitiv este de a scădea temperatura lichidului de răcire în timp ce crește volumul de apă pompată în sistemul casei.

Sarcină Calculul unui ascensor cu cupe cu bandă cu o soluție

Calculați un elevator cu cupe cu bandă pentru transportul furajelor în vrac în funcție de următoarele caracteristici:

Material: ovăz;

Inaltime lift: 15 metri;

Productivitate: 30 t/h.

Plată.

Pentru ridicarea ovăzului, conform recomandărilor, se poate adopta un corp de tracțiune cu bandă cu găleți adânci distanțate cu descărcare centrifugă. (: tabelul 7.7)

Acceptăm viteza benzii V = 2,5 m / s

Conform recomandărilor prof. N. K. Fadeeva, pentru ascensoare de mare viteză cu descărcare centrifugă. Diametrul tamburului

Db \u003d 0,204 * V2 \u003d 0,204 * 2,52 \u003d 1,28 m

Acceptăm diametrul tamburului de antrenare Db = 1000mm adj. LXXXVII). acceptăm tamburul de capăt de același diametru.

Viteza tamburului:

nb===47,8 min-1

Distanța la poli

Deoarece b (raza tamburului), are loc descărcarea centrifugă, care corespunde condiției specificate anterior.

Capacitatea liniară a găleților:

l/m

P este productivitatea ascensorului, t/h;

— densitatea în vrac a încărcăturii, t/m3

- factor de umplere a găleții (1: tab. 77)

Conform tabelului 79 pentru = 6,8 alegem o găleată adâncă cu o capacitate de i0 = 4l, lățime găleată Bk = 320 mm, distanța dintre găleți a = 500 mm, lățime curea B = 400 mm.

Conform tabelului 80 selectați lungimea găleții A=15 mm, înălțimea găleții h=0mm, raza găleții R=60mm.

Numărul de tampoane i:

Acceptăm i=6

Greutatea liniară a benzii:

qo=1,1*B*(i+1+2)=1,1*0,4*(1,5*6+3+1,5)=5,9 kgf/m.

Greutatea liniară a curelei cu găleți:

qx=K*P=0,45*30=13,5 kgf/m.

Factorul K, valorile sale sunt date în (1: tab. 78)

Încărcare liniară de la sarcina ridicată

q= ex./m

Sarcina liniară pe ramura de lucru: qp=qx+q=13,5+3,3=16,9 kgf/m;

Calculul tracțiunii se realizează prin metoda traversării conturului. Când tamburul de antrenare este rotit în sensul acelor de ceasornic, tensiunea minimă va fi la punctul 2. Consultați diagrama din Figura 1.

Fig 1. Schema de amplasare a punctelor de tensiune verificate în bandă.

Tensiunea la punctul 3 este definită astfel:

S3=K*S2+W3=1,08*S2+13,2

W3 - rezistența la încărcare

W3=p3*q=4*3,3=13,2 kgf;

Р3-coeficient de scooping, acceptăm р3=4 kgf*m/kgf

K1 este coeficientul de creștere a tensiunii în cureaua cu găleți la rotunjirea tamburului.

Tensiune la punctul 4

S4=Snb=S3+qp*H=1,08*S2+13,2+16,9*1,5=1,08*S2+267

Tensiune la punctul 1

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13,5*15=S2+203

Pentru antrenare prin frecare cu cuplaj flexibil

Snb Sb*eFa

Între bandă și tambur de oțel în aer umed F=0,2. Unghiul de înfășurare a benzii al tamburului de antrenare =180o;

ЕFa=2.710.2*3.14=1.87 (1: adj. LXXXI), apoi

Snb1,87*Sb;

1,08*S2+2671,87*(S2+203);

1,08*S2+2671,87*S2+380;

0,79*S2-113

S2-143 kgf

Tensiunea minimă a curelei din condiția de prelevare normală a sarcinii trebuie să satisfacă condiția:

S2=Smin5*q=5*3,3=16,5 kgf

Acceptăm S2=25 kgf

Odată cu creșterea tensiunii în bandă, marja capacității de tracțiune a unității a crescut ușor. Tensiunea în alte puncte ale conturului va fi:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1,08*S2+13,2=1,08*25+13,2=40,2 kgf

S4=S3+qp*H=40,2+16,9*15=294 kgf

In functie de efortul maxim, specificam numarul de garnituri din banda

Marja de siguranță a benzii este luată ca pentru un transportor înclinat (1: tabel 55). n=12, =55 kgf/cm

B-820 cu numarul de distantiere i=2, latime B=400 mm, K0=0,85 - coeficient tinand cont de slabirea benzii prin gauri pentru nituri.

Cursa tamburului de tensionare pentru cureaua curelei:

m

Forța de tensiune aplicată tamburului de capăt:

pH=S2+S3=25+40,2=65,2 kgf

Forța de tracțiune pe arborele de antrenare al tamburului (ținând cont de eforturile asupra propriei rotații a tamburului):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1,08-1)*(294+228)=108 kgf

Factorul K/, care ține cont de rezistența la rotație a tamburului de antrenare.

Formula de calcul a motorului:

Np=kW

Puterea motorului instalată:

N0=ny*Np=1,2*3,1=3,7 kW

marja ny-putere 1.1…..1.2

Acceptăm tipul de motor MTH 311-6

N=7kW, n=965min-1(=101 rad/s),

Jp=0,0229 kgf*m*s2 (1: aprox. XXXV).

Raportul de viteză al liftului

Ir. r.==

Alegem cutia de viteze VK-400. Executarea III. Raportul de transmisie Ir=21. (1: Ap. LXIV)/

Principiul de funcționare și schema nodului

Apa caldă care intră în clădirea de locuit are o temperatură corespunzătoare programului de temperatură al centralei de termoficare. După ce au depășit supapele și filtrele de noroi, apa supraîncălzită intră în carcasa de oțel și apoi prin duză în cameră, unde are loc amestecarea. Diferența de presiune împinge jetul de apă în partea extinsă a corpului, în timp ce acesta este conectat la lichidul de răcire răcit din sistemul de încălzire al clădirii.

Lichidul de răcire supraîncălzit, având o presiune redusă, curge cu viteză mare prin duză în camera de amestecare, creând un vid. Ca urmare, efectul injectării (aspirației) a lichidului de răcire din conducta de retur are loc în camera din spatele jetului. Rezultatul amestecării este apa la temperatura de proiectare, care intră în apartamente.

Schema dispozitivului liftului oferă o idee detaliată a funcționalității acestui aparat.

Avantajele lifturilor cu jet de apă

O caracteristică a ascensorului este îndeplinirea simultană a două sarcini: să lucreze ca mixer și ca pompă de circulație. Este de remarcat faptul că unitatea de lift funcționează fără costul energiei electrice, deoarece principiul de funcționare al instalației se bazează pe utilizarea unei căderi de presiune la intrare.

Utilizarea jeturilor de apă are avantajele sale:

• design simplu;
• cost scăzut;
• fiabilitate;
• nu este nevoie de electricitate.

Folosind cele mai recente modele de ascensoare dotate cu automatizare, puteți economisi semnificativ căldura. Acest lucru se realizează prin controlul temperaturii lichidului de răcire în zona de evacuare a acestuia. Pentru a atinge acest obiectiv, puteți scădea temperatura în apartamente noaptea sau în timpul zilei, când majoritatea oamenilor sunt la serviciu, la studiu etc.

Unitatea de lift economică diferă de versiunea convențională prin prezența unei duze reglabile. Aceste piese pot avea un design și un nivel diferit de reglare. Raportul de amestecare pentru un aparat cu o duză reglabilă variază de la 2 la 6. După cum a arătat practica, acest lucru este suficient pentru sistemul de încălzire al unei clădiri rezidențiale.

Alegerea materialului pentru piesele de lift ETA-P

Atunci când alegeți un material pentru o anumită piesă, acestea iau în considerare natura și mărimea sarcinii care acționează asupra piesei, metoda de fabricație, cerințele de rezistență la uzură, condițiile de funcționare a acesteia etc.

O atenție deosebită este acordată asigurării rezistenței statice și la oboseală, deoarece durata de viață a pieselor variază de la 10 la 25 de ani. Pentru fabricarea ascensoarelor, se utilizează oțel structural de înaltă calitate din clasele 30, 35, 40, 45, 40X și 40XH.

Ele sunt utilizate în stare normalizată pentru fabricarea pieselor care suferă solicitări relativ scăzute, iar după călire și revenire ridicată - pentru fabricarea pieselor mai încărcate. Clasele de oțel 30 și 35 sunt supuse normalizării la o temperatură de 880 - 900 ° C; întărirea se efectuează în apă cu o temperatură de 860 - 880 ° C și revenirea la 550 - 660 ° C. Piesele din oțel de clase 40 și 45 sunt supuse normalizării la o temperatură de 860 - 880 ° C sau călirii în apă la o temperatură de 840-860 ° C, urmată de revenire; temperatura de revenire este atribuită în funcție de proprietățile mecanice necesare.

Cum funcționează liftul

Cu cuvinte simple, liftul din sistemul de încălzire este o pompă de apă care nu necesită alimentare externă cu energie. Datorită acestui lucru, și chiar și unui design simplu și cost redus, elementul și-a găsit locul în aproape toate punctele de încălzire care au fost construite în epoca sovietică. Dar pentru funcționarea sa fiabilă, sunt necesare anumite condiții, care vor fi discutate mai jos.

Pentru a înțelege designul liftului sistemului de încălzire, ar trebui să studiați diagrama prezentată mai sus în figură. Unitatea amintește oarecum de un T obișnuit și este instalată pe conducta de alimentare, cu ieșirea laterală se unește cu linia de retur. Doar printr-un simplu T, apa din rețea ar trece imediat în conducta de retur și direct în sistemul de încălzire fără a scădea temperatura, ceea ce este inacceptabil.

Un lift standard constă dintr-o țeavă de alimentare (pre-camera) cu o duză încorporată cu diametrul calculat și o cameră de amestec, în care lichidul de răcire răcit este alimentat de la retur. La ieșirea nodului, conducta de ramificație se extinde, formând un difuzor. Unitatea funcționează după cum urmează:

• lichidul de răcire din rețea cu o temperatură ridicată este trimis la duză;
• la trecerea printr-o gaură de diametru mic, viteza curgerii crește, din cauza căreia apare o zonă de rarefacție în spatele duzei;
• rarefacția determină aspirarea apei din conducta de retur;
• fluxurile se amestecă în cameră și ies din sistemul de încălzire printr-un difuzor.

Modul în care are loc procesul descris este arătat în mod clar de diagrama nodului ascensorului, unde toate fluxurile sunt indicate în culori diferite:

O condiție indispensabilă pentru funcționarea stabilă a unității este ca scăderea de presiune între liniile de alimentare și retur ale rețelei de alimentare cu căldură să fie mai mare decât rezistența hidraulică a sistemului de încălzire.

Alături de avantajele evidente, această unitate de amestecare are un dezavantaj semnificativ. Faptul este că principiul de funcționare al ascensorului de încălzire nu vă permite să controlați temperatura amestecului la ieșire. La urma urmei, ce este nevoie pentru asta? Dacă este necesar, schimbați cantitatea de lichid de răcire supraîncălzit din rețea și apă aspirată din retur. De exemplu, pentru a scădea temperatura, este necesar să reduceți debitul la alimentare și să creșteți debitul de lichid de răcire prin jumper. Acest lucru poate fi realizat doar prin reducerea diametrului duzei, ceea ce este imposibil.

Ascensoarele electrice ajută la rezolvarea problemei reglementării calității. La acestea, prin intermediul unui antrenament mecanic rotit de un motor electric, diametrul duzei crește sau scade. Acest lucru se realizează prin intermediul unui ac de reglare în formă de con care intră în duză din interior pe o anumită distanță. Mai jos este o diagramă a unui ascensor de încălzire cu capacitatea de a controla temperatura amestecului:

1 - duză; 2 - ac de accelerație; 3 - carcasa servomotorului cu ghidaje; 4 - arbore cu transmisie prin angrenaj.

Un lift de încălzire reglabil apărut relativ recent permite modernizarea punctelor de încălzire fără o înlocuire radicală a echipamentelor.Având în vedere câte astfel de noduri mai operează în CSI, astfel de unități devin din ce în ce mai importante.

Calculul liftului de încălzire

Trebuie remarcat faptul că calculul unei pompe cu jet de apă, care este un lift, este considerat destul de greoi, vom încerca să o prezentăm într-o formă accesibilă. Deci, pentru selectarea unității, două caracteristici principale ale ascensoarelor sunt importante pentru noi - dimensiunea interioară a camerei de amestec și diametrul găurii duzei. Dimensiunea camerei este determinată de formula:

• dr este diametrul dorit, cm;
• Gpr este cantitatea redusă de apă amestecată, t/h.

La rândul său, consumul redus se calculează după cum urmează:

In aceasta formula:

• τcm este temperatura amestecului utilizat pentru încălzire, °С;
• τ20 este temperatura lichidului de răcire răcit în retur, °С;
• h2 - rezistența sistemului de încălzire, m. Artă.;
• Q este consumul de căldură necesar, kcal/h.

Pentru a selecta unitatea de ridicare a sistemului de încălzire în funcție de dimensiunea duzei, este necesar să o calculați conform formulei:

• dr este diametrul camerei de amestecare, cm;
• Gpr este consumul redus de apă amestecată, t/h;
• u este coeficientul de injecție (amestecare) adimensional.

Primii 2 parametri sunt deja cunoscuți, rămâne doar să găsiți valoarea coeficientului de amestecare:

In aceasta formula:

• τ1 este temperatura lichidului de răcire supraîncălzit la intrarea liftului;
• τcm, τ20 - la fel ca în formulele anterioare.

Pe baza rezultatelor obținute, selecția unității se realizează în funcție de două caracteristici principale. Dimensiunile standard ale lifturilor sunt indicate prin numere de la 1 la 7, este necesar să se ia pe cel care este cel mai aproape de parametrii de proiectare.

Calculul rezistenței liftului ETA-P

Vom calcula rezistența ascensorului ETA-P cu o capacitate de transport de 50 de tone (Q=500 kN). Folosind aceeași tehnică, puteți calcula liftul de orice dimensiune.

Sarcina de proiectare

P = Q • K = 500 • 1,25 = 625 kN,

unde K este un coeficient care ia în considerare forțele dinamice și lipirea luminii, K = 1,25

Corpul liftului. Material 35HML

Umărul corpului (figura 5.1)

Calculăm suprafața de sprijin pentru acțiunea tensiunilor de strivire, forfecare și încovoiere.

Figura 5.1 - Guler de corp

usm = , MPa (5,1)

unde este aria de acțiune a sarcinii asupra corpului, mm².

= , mm² (5,2)

unde este diametrul interior al gulerului corpului, D1=132 mm;

- diametrul exterior al mânerului, D2=95 mm.

F1 \u003d 0,59 • (1322 - 952) \u003d 4955 mm²

Conform formulei 5.1:

usm = = 126 MPa,

Secțiunea a - a

usr = , MPa (5,3)

unde este aria tăiată, mm²

, mm² (5,4)

unde h este înălțimea umărului, mm

F2=0,75•р•132•30=9326 mm2..

Prin formula 5.3 obținem

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5,5)

unde Мizg — momentul încovoietor, N mm

Mizg = , N•mm (5,6)

Wizg - modul de secțiune, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Înlocuind în formula 5.5 obținem

wizg = = 124 MPa.

Urechea corpului

Figura 5.2 - Urechi de carcasă

Secțiunea periculoasă b-b supusă solicitărilor de tracțiune

usm = , MPa (5,8)

unde d este diametrul orificiului pentru deget, d=35 mm;

e este grosimea urechii, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Caracteristicile mecanice ale turnării caroseriei:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

unde k este factorul de siguranță, k = 1,3.

Cercel lift

Material 40HN. Caracteristici mecanice: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

Cercelul (figura 5.3) este supus forței de presiune a verigii P și a două forțe P/2 aplicate ochiurilor cercelului. Datorită prezenței deformării, cercelul este în contact cu legătura de-a lungul lungimii arcului, măsurată prin unghiul b, iar în ochiurile cercelului apar forțe orizontale de spargere Q. Sunt necesare calcule matematice complexe pentru a determina forțele Q. . Mărimea unghiului 6 și legea distribuției presiunii de-a lungul arcului măsurată cu unghiul 6 și legea distribuției presiunii de-a lungul arcului măsurată prin unghiul 6 sunt necunoscute. Definiția lor teoretică este dificilă. Simplist, calculăm cercelul fără a ține cont de influența deformațiilor din acțiunea forțelor Q.

Figura 5.3 - Cercel al liftului

Ochi de cercei, secțiune periculoasă ah-ah

Tensiuni de tracțiune

ur = , MPa (5,9)

unde c este grosimea părții exterioare a urechii, c = 17 mm;

d este grosimea părții interioare a urechii, d = 12 mm;

R - raza exterioară, R = 40 mm

r - raza interioară, r = 17,5 mm

ur

Folosind formula Lame, determinăm cele mai mari tensiuni de tracțiune ur în punctul b din forțele presiunii interne (presiunea cu degetul).

ur = , MPa (5,10)

unde q este intensitatea forțelor interne de presiune.

q = , MPa (5,11)

q = MPa.

Conform formulei 5.10 obținem

ur=MPa.

Partea rectilinie I - I la II - II. In sectiunea II - II actioneaza tensiunile de tractiune.

ur = , MPa (5,12)

unde D este diametrul părții drepte a cercelului, D = 40 mm.

ur = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1,3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Astfel, după ce s-a calculat rezistența ascensorului, se poate observa că atunci când capacitatea nominală de încărcare este depășită cu 25%, tensiunile, și mai ales în secțiunile periculoase, nu depășesc limitele de rezistență admise. Materialul de oțel folosit la fabricarea ascensorului este cel mai optim.