Vykurovacie systémy

Kontrola

Kontrolnou organizáciou sú opäť vykurovacie systémy.

Čo presne ovládajú?

• Počas zimy sa niekoľkokrát vykonávajú kontrolné merania teplôt a tlakov prívodu, spiatočky a zmesi.
  . V prípade odchýlok od teplotného grafu sa opäť vykoná výpočet vykurovacieho výťahu s vŕtaním alebo zmenšením priemeru dýzy. Samozrejme, nemalo by sa to robiť na vrchole chladného počasia: pri -40 na ulici môže vykurovanie príjazdovej cesty zachytiť ľad do hodiny po zastavení obehu.
• V rámci prípravy na vykurovaciu sezónu sa kontroluje stav ventilov
  . Kontrola je mimoriadne jednoduchá: všetky ventily v zostave sú zatvorené, potom sa otvorí akýkoľvek regulačný ventil. Ak z neho pochádza voda, musíte hľadať poruchu; okrem toho v žiadnej polohe ventilov by nemali mať netesnosti cez upchávky.
• Nakoniec sa na konci vykurovacej sezóny výťahy vo vykurovacom systéme spolu so samotným systémom testujú na teplotu
  . Po vypnutí dodávky TÚV sa chladiaca kvapalina zohreje na maximálne hodnoty.

Účel a vlastnosti

Vykurovací výťah ochladzuje prehriatu vodu na vypočítanú teplotu, po ktorej sa pripravená voda dostáva do vykurovacích zariadení, ktoré sú umiestnené v obytných priestoroch. K ochladzovaniu vody dochádza v momente, keď sa horúca voda z prívodného potrubia zmiešava vo výťahu s ochladenou vodou z spiatočky.

Schéma vykurovacieho výťahu jasne ukazuje, že táto jednotka prispieva k zvýšeniu účinnosti celého vykurovacieho systému budovy. Sú mu zverené dve funkcie naraz - mixér a obehové čerpadlo. Takýto uzol je lacný, nevyžaduje elektrickú energiu. Výťah má však niekoľko nevýhod:

• Tlakový rozdiel medzi prívodným a vratným potrubím by mal byť na úrovni 0,8-2 bar.
• Výstupnú teplotu nie je možné nastaviť.
• Pre každý komponent výťahu musí existovať presný výpočet.

Výťahy sú široko použiteľné v komunálnom tepelnom hospodárstve, pretože sú stabilné v prevádzke pri zmene tepelného a hydraulického režimu v tepelných sieťach. Výhrevný elevátor nie je potrebné neustále monitorovať, všetko nastavovanie spočíva vo výbere správneho priemeru trysky.

Vykurovací výťah pozostáva z troch prvkov – prúdového výťahu, trysky a riediacej komory. Existuje aj taká vec ako páskovanie výťahu. Tu by sa mali použiť potrebné uzatváracie ventily, kontrolné teplomery a tlakomery.

Výber tohto typu vykurovacieho výťahu je spôsobený skutočnosťou, že tu sa miešací pomer pohybuje od 2 do 5, v porovnaní s bežnými výťahmi bez ovládania trysiek zostáva tento indikátor nezmenený. Takže v procese používania výťahov s nastaviteľnou tryskou môžete mierne znížiť náklady na vykurovanie.

Konštrukcia tohto typu výťahov obsahuje regulačný pohon, ktorý zabezpečuje stabilitu vykurovacieho systému pri nízkych prietokoch sieťovej vody. V kužeľovej dýze výťahového systému sa nachádza regulačná škrtiaca ihla a vodiace zariadenie, ktoré roztáča vodný prúd a plní úlohu plášťa škrtiacej ihly.

Tento mechanizmus má motoricky alebo ručne otáčaný ozubený valec. Je určený na pohyb škrtiacej ihly v pozdĺžnom smere dýzy, čím sa mení jej účinný prierez, po ktorom sa reguluje prietok vody. Takže je možné zvýšiť spotrebu sieťovej vody z vypočítaného ukazovateľa o 10-20% alebo ju znížiť takmer na úplné uzavretie trysky. Zmenšenie prierezu trysky môže viesť k zvýšeniu prietoku sieťovej vody a zmiešavacieho pomeru. Takže teplota vody klesá.

Účinok inštalácie podložiek

Po inštalácii podložiek sa prietok chladiacej kvapaliny potrubím vykurovacej siete zníži 1,5-3 krát. V súlade s tým klesá aj počet prevádzkových čerpadiel v kotolni. Výsledkom je úspora paliva, elektriny, chemikálií pre prídavnú vodu.Je možné zvýšiť teplotu vody na výstupe z kotolne. Viac informácií o nastavení externých vykurovacích sietí a rozsahu prác nájdete v ... ..Tu je potrebné uviesť odkaz na sekciu stránky "Nastavenie vykurovacích sietí"

Pucking je potrebný nielen pre reguláciu vonkajších vykurovacích sietí, ale aj pre vykurovací systém vo vnútri budov. Stúpačky vykurovacieho systému, umiestnené ďalej od vykurovacieho bodu umiestneného v dome, dostávajú menej teplej vody, v bytoch je tu zima. V bytoch nachádzajúcich sa v blízkosti vykurovacieho bodu je horúco, pretože sa do nich dodáva viac nosiča tepla. Rozdelenie prietokov chladiacej kvapaliny medzi stúpačky v súlade s požadovaným množstvom tepla sa vykonáva aj výpočtom podložiek a ich inštaláciou na stúpačky.

Výpočet korčekového výťahu

Výpočet korčekového elevátora sa vykonáva podľa metódy opísanej v / /.

Kapacita vertikálneho korčekového výťahu Q= 5 t/h určené na prepravu obilia, hustota zrna R=700 kg/m3 pri výške zdvihu H= 11 m.

Vyberáme pásový elevátor s nakladaním naberaním, s odstredivým vykladaním, s rýchlosťou pásu v = 1,7 m/s; hlboké lopaty s faktorom plnenia c = 0,8.

Objem lyžíc na 1 m ťažného prvku určíme podľa vzorca:

i Q_p 5000

— = —— = ——— = 0,002

a 3,6 vp_mc 3,6 1,7 700 0,8

Pre výslednú kapacitu použite vedrá typu III so šírkou V_Komu = 280 mm, kapacita i \u003d 4,2 l v prírastkoch t = 180 mm. Po výbere vedier určíme rýchlosť. Konečne v = 2,2 m/s. Šírka pásky B = B_Komu + 100 = 280 + 100 + 380 mm.

Prijatá hodnota V zodpovedá najbližšej hodnote podľa normy, ktorá sa rovná 400 mm.

Hmotnosť nákladu na 1 m ťažného prvku bude

Q_p 100

q = —- = —— = 12,63 kg/m.

3,6v 3,6 2,2

Predbežný výkon vypočítame podľa vzorca:

Q_p H q v2

N_predtým = —- (A_n + V_n - + C_n — )

367 Q_pH

Hodnota q prijaté na základe podmienky, že v korčekovom výťahu sa budú používať vedrá typu III. Šance A_n= 1,14, V_n= 1,6, S_n = 0,25 - koeficienty v závislosti od typu korčekového elevátora (pásový elevátor s odstredivým vyprázdňovaním)

N_predtým =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 kW

Podľa vypočítanej hodnoty N_predtým určiť maximálny zisk v ťahu v ťažnom prvku

1000 N_predtým s efb

S_max = S_nb = ———-

v(efb — 1)

kde h = 0,8 - efektívnosť riadiť;

b \u003d 180 - uhol natočenia hnacieho bubna

f = 0,20 pre liatinový bubon, keď korčekový elevátor pracuje vo vlhkej atmosfére.

S_max =S_nb = 1 000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 N

Potom približný počet podložiek z bude

S max n

z = ——

BK_p

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Páska je vybraná s tesneniami vyrobenými z belanitu B-820 s TO_R \u003d 610 N / cm a koeficient n = 9. Výsledný počet podložiek sa zaokrúhli nahor z = 4.

Záťaž určíme na 1 m, podľa vzorca pre bavlnenú pásku

q_l \u003d 1,1 V (1,25 z d₁ + q₂)

q_l = 1,1 ± 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg/m.

Hmotnosť lyžíc na 1 m ťažného prvku s hmotnosťou jednej lyžice typu III G_Komu = 1,5 kg bude

G_Komu 1,5

q_Komu = — = — = 8,33 kg/m

a 0,18

Odtiaľ

q'= q + q_l + q_Komu = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg/m

nečinná vetva

q"= q_l + q_Komu = 4,4 + 8,33 \u003d 12,73 kg / m.

Výpočet trakcie sa vykonáva v súlade s návrhovou schémou (obr. 4.1.). Bod s minimálnym napätím bude bod 2, t.j. S₂ = S_min.

Odolnosť voči naberaniu je určená vzorcom, pričom sa vychádza z priemeru spodného bubna pri z = 4D_b = 0,65 m.

W_h = K_oud q g D_b,

kde q— hmotnosť nákladu na 1 m ťažného prvku, kg;

TO_oud je špecifická spotreba energie na naberanie, TO_oud ? (6 h 10) D_b

D_b je priemer spodného bubna.

Potom

S₃ = o S₂ +W₃ = 1,06 S₂ + K_oud q g D_b = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ = S₃ +W_3-4 = 1,06 S₂ + 644 + q' g H = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

hodnota S₁ určíme tak, že obídeme obrys dráhy proti pohybu pásky, t.j.

S₁ =S₂ +W_2-1 =S₂ +q" g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

Použitie výrazu S_nb ? S_So e fb , ktorý má v našom prípade tvar S₄ ? 1,84 S₁, získame hodnotu napätia v bode 2, ktorá sa rovná 608N. Nahradením zistenej hodnoty S₂do vyššie uvedených výrazov, definujeme S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

Vyšetrenie S₃ zo stavu G_Dobre ? 2S berúc do úvahy l = 0,075 m, h = 0,16 ma h₁ = 0,1 m pre tento typ vedra ukazuje hodnotu S₃ dostatočné na zabezpečenie predpätia ťažného prvku. Podľa nájdenej hodnoty S₄ = S_max uveďte hodnotu z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Získaný počet prúžkov pásky sa zhoduje s vopred zvoleným počtom, preto by sa výpočet trakcie nemal znova vykonávať.

Určite priemer hnacieho bubna

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

a zaokrúhlené nahor na hodnotu 630 mm podľa GOST.

Frekvencia otáčania bubna bude

60v

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 ot./min.

p D_p.b.

Určte hodnotu vzdialenosti pólov

895

h = --- = 895 / 66,732 = 0,2 m

n2

D_p.b.

Hodnota h preto je vykladanie odstredivé.

2

Určujeme výkon elektromotora pre pohon výťahu, pričom berieme účinnosť. prevodový mechanizmus rovný 0,8,

o (S4 + S1) v

N= —— = 1,06 (8751 – 4354) 2,2 / (1 000 0,8) = 1 121 W

1000 s

Podľa veľkosti vypočítaného výkonu vyberieme elektromotor AO 72-6-UP o výkone N_d = 1,1 kW s n_d = 980 ot./min.

Etapy umývania vykurovacieho systému

• Hydraulický výpočet vykurovacieho systému, výpočet podložiek
• Vypracovanie odporúčaní na zlepšenie prevádzky vykurovacieho bodu, vykurovacieho systému
• Inštalácia ovládacích podložiek na stúpačky (túto prácu môže vykonať zákazník samostatne)

• Overenie implementácie odporúčaných aktivít
• Analýza nového ustáleného stavu po umytí vykurovacieho systému
• Oprava veľkosti podložiek v miestach, kde nie je dosiahnutý požadovaný výsledok (výpočtom)
• Demontáž podložiek vyžadujúcich nastavenie, inštalácia nových podložiek

Na vnútorné vykurovacie systémy môžu byť práčky inštalované v zime aj v lete. Skontrolujte ich prácu - iba vo vykurovacej sezóne.

Možné problémy a poruchy

Napriek sile zariadení niekedy vykurovacia jednotka výťahu zlyhá. Horúca voda a vysoký tlak rýchlo nájdu slabé miesta a vyvolávajú poruchy.

K tomu nevyhnutne dochádza pri nedostatočnej kvalite jednotlivých komponentov, nesprávne vypočítanom priemere trysky a tiež v dôsledku upchatia.

Hluk

Vykurovací výťah môže počas prevádzky vytvárať hluk. Ak sa to spozoruje, znamená to, že sa vo výstupnej časti dýzy počas prevádzky vytvorili trhliny alebo otrepy.

Príčina výskytu nepravidelností spočíva v nesprávnom nastavení dýzy spôsobenej prívodom chladiacej kvapaliny pod vysokým tlakom. To sa stane, ak nadbytočná dopravná výška nie je priškrtená regulátorom prietoku.

Teplotný nesúlad

Kvalitnú prevádzku výťahu je možné spochybniť aj vtedy, keď sa teplota na vstupe a výstupe príliš líši od teplotnej krivky. S najväčšou pravdepodobnosťou je to spôsobené nadmerným priemerom trysky.

Nesprávny prietok vody

Chybná škrtiaca klapka bude mať za následok zmenu prietoku vody v porovnaní s konštrukčnou hodnotou.

Takéto porušenie sa dá ľahko určiť zmenou teploty vo vstupných a vratných potrubných systémoch. Problém je vyriešený opravou regulátora prietoku (škrtiacej klapky).

Chybné konštrukčné prvky

Ak má schéma pripojenia vykurovacieho systému k externému vykurovaciemu systému nezávislú formu, potom príčinou nekvalitnej prevádzky výťahovej jednotky môžu byť chybné čerpadlá, jednotky na ohrev vody, uzatváracie a poistné ventily, všetky druhy netesnosti potrubí a zariadení, porucha regulátorov.

Medzi hlavné dôvody, ktoré negatívne ovplyvňujú schému a princíp činnosti čerpadiel, patrí zničenie elastických spojok v spojoch hriadeľov čerpadla a motora, opotrebovanie guľkových ložísk a zničenie sedadiel pod nimi, tvorba fistúl a trhlín na kryt a starnutie tesnení. Väčšina uvedených porúch je opraviteľná.

Neuspokojivá prevádzka ohrievačov vody sa pozoruje pri porušení tesnosti potrubí, ich zničení alebo pri zlepení zväzku rúrok. Riešením problému je výmena potrubia.

Blokády

Blokády sú jednou z najčastejších príčin zlého zásobovania teplom. Ich vznik je spojený s prenikaním nečistôt do systému pri poruche filtrov nečistôt. Zvýšte problém a usadeniny produktov korózie vo vnútri potrubia.

Úroveň zanesenia filtrov je možné určiť na základe údajov na tlakomeroch inštalovaných pred a za filtrom. Výrazný pokles tlaku potvrdí alebo vyvráti predpoklad o miere zanesenia. Na čistenie filtrov stačí odstrániť nečistoty cez odtokové zariadenia umiestnené v spodnej časti krytu.

Akékoľvek problémy s potrubím a vykurovacím zariadením musia byť okamžite opravené.

Drobné poznámky, ktoré neovplyvňujú prevádzku vykurovacieho systému, sú nevyhnutne zaznamenané v špeciálnej dokumentácii, sú zahrnuté v pláne bežných alebo veľkých opráv. Oprava a odstraňovanie pripomienok prebieha v lete pred začiatkom ďalšej vykurovacej sezóny.

2 Výhody a nevýhody takéhoto uzla

Výťah, ako každý iný systém, má určité silné a slabé stránky.

Takýto prvok tepelného systému sa rozšíril vďaka množstvu výhod,
medzi nimi:

• jednoduchosť obvodu zariadenia;
• minimálna údržba systému;
• trvanlivosť zariadenia;
• priaznivá cena;
• nezávislosť od elektrického prúdu;
• zmiešavací koeficient nezávisí od hydrotermálneho režimu vonkajšieho prostredia;
• prítomnosť dodatočnej funkcie: uzol môže hrať úlohu obehového čerpadla.

Nevýhody tejto technológie sú:

• neschopnosť nastaviť teplotu chladiacej kvapaliny na výstupe;
• pomerne časovo náročný postup na výpočet priemeru kužeľa dýzy, ako aj rozmerov zmiešavacej komory.

Výťah má tiež malú nuanciu týkajúcu sa inštalácie - pokles tlaku medzi prívodným potrubím a spiatočkou by mala byť v rozmedzí 0,8-2 atm.

2.1
Schéma pripojenia výťahovej jednotky k vykurovaciemu systému

Systémy vykurovania a teplej vody (TUV) sú do istej miery prepojené. Ako je uvedené vyššie, vykurovací systém vyžaduje teplotu vody do 95 ° C a v horúcej vode na úrovni 60-65 ° C. Preto je aj tu potrebné použitie výťahovej zostavy.

V každej budove napojenej na sieť centralizovaného vykurovania (alebo kotolne) je výťah. Hlavnou funkciou tohto zariadenia je zníženie teploty chladiacej kvapaliny a zároveň zvýšenie objemu čerpanej vody v systéme domu.

Úloha Výpočet pásového korčekového elevátora s riešením

Vypočítajte pásový korčekový elevátor na prepravu sypkého krmiva podľa nasledujúcich charakteristík:

Materiál: ovos;

Výška výťahu: 15 metrov;

Produktivita: 30 t/h.

Platba.

Na zdvíhanie ovsa je možné podľa odporúčaní použiť teleso pásovej trakcie s rozmiestnenými hlbokými vedrami s odstredivým vyprázdňovaním. (: tabuľka 7.7)

Akceptujeme rýchlosť pásky V = 2,5 m / s

Podľa odporúčaní prof. N. K. Fadeeva, pre vysokorýchlostné výťahy s odstredivým vyprázdňovaním. Priemer bubna

Db \u003d 0,204 * V2 \u003d 0,204 * 2,52 \u003d 1,28 m

Akceptujeme priemer hnacieho bubna Db = 1000 mm adj. LXXXVII). akceptujeme koncový bubon rovnakého priemeru.

Rýchlosť bubna:

nb===47,8 min-1

Vzdialenosť pólov

Vzhľadom na to, že b (polomer bubna), dochádza k odstredivému vyprázdňovaniu, čo zodpovedá predtým špecifikovanej podmienke.

Lineárna kapacita vedier:

l/m

P je produktivita výťahu, t/h;

— objemová hmotnosť nákladu, t/m3

- faktor plnenia vedra (1: tab. 77)

Podľa tabuľky 79 pre = 6,8 volíme hlboké vedro s objemom i0 = 4l, šírka vedra Bk = 320 mm, rozteč vedra a = 500 mm, šírka pásu B = 400 mm.

Podľa tabuľky 80 zvoľte dosah lyžice A=15 mm, výšku lyžice h=0 mm, polomer lyžice R=60 mm.

Počet podložiek i:

Akceptujeme i=6

Lineárna hmotnosť pásky:

qo=1,1*B*(i+1+2)=1,1*0,4*(1,5*6+3+1,5)=5,9 kgf/m.

Lineárna hmotnosť pásu s vedierkami:

qx=K*P=0,45*30=13,5 kgf/m.

K-faktor, jeho hodnoty sú uvedené v (1: tab. 78)

Lineárne zaťaženie od zdvihnutého bremena

q = eg/m

Lineárne zaťaženie pracovnej vetvy: qp=qx+q=13,5+3,3=16,9 kgf/m;

Výpočet trakcie sa vykonáva metódou obchádzania obrysu. Keď sa hnací bubon otáča v smere hodinových ručičiek, minimálne napätie bude v bode 2. Pozrite si schému na obrázku 1.

Obr. 1. Rozloženie kontrolovaných napínacích bodov v páske.

Napätie v bode 3 je definované ako:

S3=K*S2+W3=1,08*S2+13,2

W3 - odolnosť proti naberaniu záťaže

W3=p3*q=4*3,3=13,2 kgf;

Р3-koeficient naberania, akceptujeme р3=4 kgf*m/kgf

K1 je koeficient zvýšenia napätia v páse s vedierkami pri zaobľovaní bubna.

Napätie v bode 4

S4=Snb=S3+qp*H=1,08*S2+13,2+16,9*1,5=1,08*S2+267

Napätie v bode 1

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13,5*15=S2+203

Pre trecí pohon s pružnou spojkou

Snb Sb*eFa

Medzi pásom a oceľovým bubnom vo vlhkom vzduchu F=0,2. Uhol ovinutia hnacieho bubna páskou =180o;

ЕFa=2,710,2*3,14=1,87 (1: adj. LXXXI), potom

Snb1,87*Sb;

1,08*S2+2671,87*(S2+203);

1,08*S2+2671,87*S2+380;

0,79*S2-113

S2-143 kgf

Minimálne napätie v páse z podmienok normálneho naberania nákladu musí spĺňať podmienku:

S2=Smin5*q=5*3,3=16,5 kgf

Akceptujeme S2 = 25 kgf

S nárastom napätia v páske sa mierne zvýšila rezerva trakčnej kapacity pohonu. Napätie v ostatných bodoch obrysu bude:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1,08*S2+13,2=1,08*25+13,2=40,2 kgf

S4=S3+qp*H=40,2+16,9*15=294 kgf

Podľa maximálneho úsilia určíme počet tesnení v páske

Bezpečnostná rezerva pásu sa berie ako pre šikmý dopravník (1: tabuľka 55). n = 12, = 55 kgf/cm

B-820 s počtom rozperiek i=2, šírka B=400 mm, K0=0,85 - koeficient zohľadňujúci zoslabenie pásky otvormi pre nity.

Zdvih napínacieho bubna pre remeňový pás:

m

Napínacia sila pôsobiaca na koncový bubon:

pH = S2 + S3 = 25 + 40,2 = 65,2 kgf

Trakčná sila na hnacom hriadeli bubna (berúc do úvahy úsilie o vlastné otáčanie bubna):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1,08-1)*(294+228)=108 kgf

K/-faktor, ktorý zohľadňuje odpor proti otáčaniu hnacieho bubna.

Výpočtový vzorec motora:

Np = kW

Inštalovaný výkon motora:

N0=ny*Np=1,2*3,1=3,7 kW

ny-power margin 1,1…..1,2

Akceptujeme typ motora MTH 311-6

N=7kW, n=965min-1(=101 rad/s),

Jp=0,0229 kgf*m*s2 (1: približne XXXV).

Prevodový pomer pohonu výťahu

Ir. r.==

Vyberáme prevodovku VK-400. Poprava III. Prevodový pomer Ir=21. (1: Príloha LXIV)/

Princíp činnosti a schéma uzla

Teplá voda vstupujúca do bytového domu má teplotu zodpovedajúcu teplotnému harmonogramu kombinovanej elektrárne. Po prekonaní ventilov a bahenných filtrov vstupuje prehriata voda do oceľového krytu a potom cez trysku do komory, kde dochádza k miešaniu. Tlakový rozdiel tlačí vodný prúd do rozšírenej časti telesa, pričom je napojený na ochladzovanú chladiacu kvapalinu z vykurovacieho systému budovy.

Prehriata chladiaca kvapalina so zníženým tlakom prúdi vysokou rýchlosťou cez trysku do zmiešavacej komory a vytvára vákuum. V dôsledku toho dochádza v komore za prúdom k účinku vstrekovania (nasávania) chladiva zo spätného potrubia. Výsledkom miešania je voda s návrhovou teplotou, ktorá vstupuje do bytov.

Schéma výťahového zariadenia poskytuje podrobnú predstavu o funkčnosti tohto zariadenia.

Výhody vodných prúdových výťahov

Charakteristickým rysom výťahu je súčasné vykonávanie dvoch úloh: pracovať ako mixér a ako obehové čerpadlo. Je pozoruhodné, že výťahová jednotka funguje bez nákladov na elektrickú energiu, pretože princíp fungovania zariadenia je založený na použití poklesu tlaku na vstupe.

Použitie vodných trysiek má svoje výhody:

• jednoduchý dizajn;
• nízke náklady;
• spoľahlivosť;
• nie je potrebná elektrina.

Pomocou najnovších modelov výťahov vybavených automatizáciou môžete výrazne ušetriť teplo. To sa dosiahne reguláciou teploty chladiacej kvapaliny v zóne jej výstupu. Na dosiahnutie tohto cieľa môžete znížiť teplotu v bytoch v noci alebo počas dňa, keď je väčšina ľudí v práci, štúdiu atď.

Ekonomická výťahová jednotka sa líši od bežnej verzie prítomnosťou nastaviteľnej trysky. Tieto časti môžu mať odlišný dizajn a úroveň nastavenia. Miešací pomer pre zariadenie s nastaviteľnou dýzou sa pohybuje od 2 do 6. Ako ukázala prax, je to dosť pre vykurovací systém obytnej budovy.

Výber materiálu pre diely výťahu ETA-P

Pri výbere materiálu na konkrétny dielec zohľadňujú charakter a veľkosť zaťaženia pôsobiaceho na dielec, spôsob výroby, požiadavky na odolnosť proti opotrebeniu, podmienky na jeho prevádzku atď.

Osobitná pozornosť sa venuje zabezpečeniu statickej a únavovej pevnosti, keďže životnosť dielov sa pohybuje od 10 do 25 rokov. Na výrobu výťahov sa používajú vysokokvalitné uhlíkové konštrukčné ocele triedy 30, 35, 40, 45, 40X a 40XH.

Používajú sa v normalizovanom stave na výrobu dielov, ktoré sú vystavené relatívne nízkemu namáhaniu, a po kalení a vysokom popúšťaní - na výrobu viac zaťažených dielov. Oceľ triedy 30 a 35 sa podrobuje normalizácii s teplotou 880 - 900 ° C; kalenie sa vykonáva vo vode s teplotou 860 - 880 ° C a popúšťaním pri 550 - 660 ° C. Časti vyrobené z ocele triedy 40 a 45 sa podrobia normalizácii pri teplote 860 - 880 ° C alebo kaleniu vo vode pri teplote 840 - 860 ° C, po ktorej nasleduje popúšťanie; teplota popúšťania sa priraďuje v závislosti od požadovaných mechanických vlastností.

Ako funguje výťah

Jednoducho povedané, výťah vo vykurovacom systéme je vodné čerpadlo, ktoré nevyžaduje externý zdroj energie. Vďaka tomu a dokonca aj jednoduchému dizajnu a nízkym nákladom si prvok našiel svoje miesto takmer vo všetkých vykurovacích bodoch, ktoré boli postavené v sovietskej ére. Ale pre jeho spoľahlivú prevádzku sú potrebné určité podmienky, o ktorých sa bude diskutovať nižšie.

Aby ste pochopili návrh výťahu vykurovacieho systému, mali by ste si preštudovať schému zobrazenú vyššie na obrázku. Jednotka trochu pripomína obyčajné odpalisko a je inštalovaná na prívodnom potrubí, pričom bočným výstupom sa spája so spätným potrubím. Len cez jednoduché odpalisko by voda zo siete okamžite prechádzala do vratného potrubia a priamo do vykurovacieho systému bez zníženia teploty, čo je neprijateľné.

Štandardný výťah pozostáva z prívodného potrubia (predkomory) so zabudovanou dýzou vypočítaného priemeru a zmiešavacej komory, kde je chladené chladivo privádzané zo spiatočky. Na výstupe z uzla sa odbočná rúrka rozširuje a vytvára difúzor. Jednotka funguje nasledovne:

• chladiaca kvapalina zo siete s vysokou teplotou sa posiela do dýzy;
• pri prechode cez otvor s malým priemerom sa rýchlosť prúdenia zvyšuje, vďaka čomu sa za dýzou objaví zóna riedenia;
• riedenie spôsobuje nasávanie vody zo spätného potrubia;
• prúdy sa zmiešajú v komore a opúšťajú vykurovací systém cez difúzor.

Ako opísaný proces prebieha, je jasne znázornené na diagrame výťahového uzla, kde sú všetky toky označené rôznymi farbami:

Nevyhnutnou podmienkou pre stabilnú prevádzku jednotky je, aby tlakový spád medzi prívodným a spätným potrubím tepelnej siete bol väčší ako hydraulický odpor vykurovacieho systému.

Spolu so zjavnými výhodami má táto miešacia jednotka jednu významnú nevýhodu. Faktom je, že princíp činnosti vykurovacieho výťahu neumožňuje regulovať teplotu zmesi na výstupe. Koniec koncov, čo je k tomu potrebné? V prípade potreby zmeňte množstvo prehriatej chladiacej kvapaliny zo siete a nasatú vodu zo spiatočky. Napríklad, aby sa znížila teplota, je potrebné znížiť prietok na prívode a zvýšiť prietok chladiacej kvapaliny cez prepojku. To sa dá dosiahnuť iba zmenšením priemeru trysky, čo je nemožné.

Elektrické výťahy pomáhajú riešiť problém regulácie kvality. V nich sa pomocou mechanického pohonu otáčaného elektromotorom zväčšuje alebo zmenšuje priemer dýzy. To sa realizuje pomocou škrtiacej ihly v tvare kužeľa, ktorá vstupuje do trysky zvnútra na určitú vzdialenosť. Nižšie je uvedený diagram vykurovacieho výťahu so schopnosťou regulovať teplotu zmesi:

1 - tryska; 2 - ihla plynu; 3 - puzdro pohonu s vodidlami; 4 - hriadeľ s ozubeným prevodom.

Relatívne nedávno sa objavil nastaviteľný vykurovací výťah umožňuje modernizáciu vykurovacích bodov bez radikálnej výmeny zariadení.Vzhľadom na to, koľko takýchto uzlov funguje v SNŠ, sú takéto jednotky čoraz dôležitejšie.

Výpočet vykurovacieho výťahu

Treba poznamenať, že výpočet vodného prúdového čerpadla, ktoré je výťahom, sa považuje za dosť ťažkopádne, pokúsime sa ho predstaviť v prístupnej forme. Pre výber jednotky sú teda pre nás dôležité dve hlavné charakteristiky elevátorov - vnútorný rozmer zmiešavacej komory a priemer otvoru dýzy. Veľkosť kamery je určená vzorcom:

• dr je požadovaný priemer, cm;
• Gpr je znížené množstvo zmiešanej vody, t/h.

Znížená spotreba sa zase vypočíta takto:

V tomto vzorci:

• τcm je teplota zmesi použitej na ohrev, °С;
• τ20 je teplota ochladzovanej chladiacej kvapaliny vo spiatočke, °С;
• h2 - odpor vykurovacieho systému, m. čl.;
• Q je požadovaná spotreba tepla, kcal/h.

Na výber výťahovej jednotky vykurovacieho systému podľa veľkosti dýzy je potrebné vypočítať ju podľa vzorca:

• dr je priemer zmiešavacej komory, cm;
• Gpr je znížená spotreba zmiešanej vody, t/h;
• u je bezrozmerný vstrekovací (miešací) koeficient.

Prvé 2 parametre sú už známe, zostáva len nájsť hodnotu zmiešavacieho koeficientu:

V tomto vzorci:

• τ1 je teplota prehriatej chladiacej kvapaliny na vstupe do výťahu;
• τcm, τ20 - to isté ako v predchádzajúcich vzorcoch.

Na základe získaných výsledkov sa výber jednotky uskutočňuje podľa dvoch hlavných charakteristík. Štandardné veľkosti výťahov sú označené číslami od 1 do 7, je potrebné vziať ten, ktorý je najbližšie k konštrukčným parametrom.

Výpočet pevnosti výťahu ETA-P

Vypočítame pevnosť výťahu ETA-P s nosnosťou 50 ton (Q=500 kN). Pomocou rovnakej techniky môžete vypočítať výťah akejkoľvek veľkosti.

Návrhové zaťaženie

P = Q • K = 500 • 1,25 = 625 kN,

kde K je koeficient, ktorý zohľadňuje dynamické sily a lepenie svetla, K = 1,25

Teleso výťahu. Materiál 35HML

Telo rameno (obrázok 5.1)

Vypočítame nosnú plochu pre pôsobenie tlakových, šmykových a ohybových napätí.

Obrázok 5.1 - Golier tela

usm = , MPa (5,1)

kde je oblasť pôsobenia zaťaženia na telo, mm².

= , mm² (5,2)

kde je vnútorný priemer goliera telesa, D1=132 mm;

- vonkajší priemer rukoväte, D2=95 mm.

F1 \u003d 0,59 • (1322 – 952) \u003d 4955 mm²

Podľa vzorca 5.1:

usm = = 126 MPa,

Oddiel a – a

usr = , MPa (5,3)

kde je plocha rezu, mm²

, mm² (5,4)

kde h je výška ramena, mm

F2=0,75•R•132•30=9326 mm2..

Podľa vzorca 5.3 dostaneme

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5,5)

kde Мizg — ohybový moment, N mm

Mizg = , N•mm (5,6)

Wizg - modul prierezu, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Dosadením do vzorca 5.5 dostaneme

wizg = = 124 MPa.

Očko tela

Obrázok 5.2 - Oká puzdra

Nebezpečný úsek b-b zaťažený ťahom

usm = , MPa (5,8)

kde d je priemer otvoru pre prst, d=35 mm;

e je hrúbka výstupku, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Mechanické vlastnosti odliatku tela:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

kde k je bezpečnostný faktor, k = 1,3.

Výťahová náušnica

Materiál 40HN. Mechanické vlastnosti: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

Na náušnicu (obrázok 5.3) pôsobí tlaková sila spojky P a dve sily P / 2 pôsobiace na očká náušnice. V dôsledku prítomnosti deformácie je náušnica v kontakte s článkom po dĺžke oblúka, meranej uhlom b, a v očkách náušnice sa objavujú horizontálne praskacie sily Q. Na určenie síl Q sú potrebné zložité matematické výpočty. . Veľkosť uhla 6 a zákon rozloženia tlaku pozdĺž oblúka meraný uhlom 6 a zákon rozloženia tlaku pozdĺž oblúka meraný uhlom 6 nie sú známe. Ich teoretické vymedzenie je ťažké. Zjednodušene vypočítame náušnicu bez zohľadnenia vplyvu deformácií od pôsobenia síl Q.

Obrázok 5.3 - Náušnica výťahu

Náušnicové oči, nebezpečný úsek ah-ah

Ťahové napätia

ur = , MPa (5,9)

kde c je hrúbka vonkajšej časti výstupku, c = 17 mm;

d je hrúbka vnútornej časti výstupku, d = 12 mm;

R - vonkajší polomer, R = 40 mm

r - vnútorný polomer, r = 17,5 mm

ur

Pomocou Lameho vzorca určíme najväčšie ťahové napätia ur v bode b zo síl vnútorného tlaku (tlak prsta).

ur = , MPa (5,10)

kde q je intenzita vnútorných tlakových síl.

q = , MPa (5,11)

q = MPa.

Podľa vzorca 5.10 dostaneme

ur=MPa.

Priamočiara časť I - I až II - II. V sekcii II - II pôsobia ťahové napätia.

ur = , MPa (5,12)

kde D je priemer rovnej časti náušnice, D = 40 mm.

ur = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1,3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Po výpočte pevnosti výťahu je teda možné vidieť, že pri prekročení menovitej nosnosti o 25 % napätia, a to najmä v nebezpečných úsekoch, neprekračujú prípustné medze pevnosti. Oceľový materiál použitý pri výrobe výťahu je najoptimálnejší.