Stanovenie tepelných strát, alebo čo to je, termovízny prieskum domu

1. ROVNICE PRIAMY A INVERZNEJ TEPELNEJ BILANCIE

Najucelenejší obraz o ekonomickej výkonnosti lodného kotla dáva tepelná bilancia, ktorá ukazuje, koľko tepla vstupuje do kotla, aká časť je užitočne využitá (na výrobu pary), aká časť sa stráca.

Tepelná bilancia je aplikácia zákona zachovania energie na analýzu pracovného procesu kotla. Pri analýze pracovného procesu kotla v stacionárnom (alebo ustálenom) režime jeho prevádzky sa tepelná bilancia zostavuje na základe výsledkov tepelných skúšok. V

Vo všeobecnosti má rovnica tepelnej bilancie tvar
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

kde QPOD je množstvo tepla dodaného do parného kotla, kJ/kg; Q1 – užitočné teplo, kJ/kg;

QPOT – tepelné straty, kJ/kg

Pri štandardnej výpočtovej metóde vyvinutej pre stacionárne kotly sa odporúča brať do úvahy všetko teplo dodané do pece z 1 kg paliva (obr. 4.1), t.j.

Q	POD	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ATĎ	(4,2)
		H T

kde QHP je čistá výhrevnosť pracovnej hmotnosti paliva, kJ/kg;

QT, QB, QPR - množstvo tepla vneseného do paliva, vzduchu a pary, ktoré sa dodáva na atomizáciu paliva, kLJ/kg.

Posledné tri hodnoty sú určené nasledovne. Fyzikálne teplo paliva

QT	= cT tT	(4,3)

kde cT je tepelná kapacita paliva pri teplote ohrevu tT, kJ/(kg K)

Hodnota QB berie do úvahy len teplo, ktoré je prijaté vzduchom mimo kotla, napríklad v parnom ohrievači vzduchu. Pri bežnom usporiadaní kotla s plynovým ohrevom vzduchu sa rovná množstvu tepla vneseného do pece so studeným vzduchom, t.j.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
kde α je koeficient prebytočného vzduchu;
сХВ – tepelná kapacita studeného vzduchu pri teplote tXB;
I XB- entalpia teoretického množstva vzduchu V, kJ / kg
Množstvo tepla dodávaného do pece parou na rozprašovanie vykurovacieho oleja,
QPR =	GPR	(iPR -i")	(4,5)
	BK

kde GPR je spotreba pary na rozprašovanie paliva VC, kg/h;

iPR, i” – entalpia pary pre atomizáciu paliva a suchej nasýtenej pary v spalinách, kJ/kg.

Hodnotu i“ v rovnici (4.5) možno považovať za rovnú 2500 kJ/kg, čo zodpovedá parciálnemu tlaku vodnej pary v spalinách pH2O 0,01 MPa.

Pre lodné kotly je určujúcou veličinou v rovnici (4.2) QHP, keďže súčet zostávajúcich členov nepresahuje 1 % QP. V tomto ohľade sa pri zostavovaní tepelnej bilancie námorných kotlov zvyčajne berie do úvahy, keď sa vzduch ohrieva spalinami QPOD \u003d QHP a keď

vyhrievaný parou QPOD = QHP +QB . V tomto prípade je prvá rovnica hlavná, pretože para

Druhy tepelného odpadu

Každá lokalita má svoj vlastný typ spotreby tepla. Uvažujme o každom z nich podrobnejšie.

Kotolňa

V ňom je inštalovaný kotol, ktorý premieňa palivo a prenáša tepelnú energiu do chladiacej kvapaliny. Akákoľvek jednotka stráca časť vyrobenej energie nedostatočným spaľovaním paliva, výstupom tepla cez steny kotla, problémami s prefukovaním. V priemere dnes používané kotly majú účinnosť 70-75%, pričom novšie kotly poskytnú účinnosť 85% a ich percento strát je oveľa nižšie.

Ďalší vplyv na plytvanie energiou má:

1. nedostatok včasného prispôsobenia režimov kotla (straty sa zvyšujú o 5-10%);
2. nesúlad medzi priemerom trysiek horáka a zaťažením tepelnej jednotky: prenos tepla je znížený, palivo úplne nespáli, straty sa zvyšujú v priemere o 5%;
3. nedostatočne časté čistenie stien kotla - objavuje sa vodný kameň a usadeniny, účinnosť práce klesá o 5%;
4. nedostatok monitorovacích a nastavovacích prostriedkov - paromery, elektromery, snímače tepelného zaťaženia - alebo ich nesprávne nastavenie znižuje úžitkový faktor o 3-5%;
5. praskliny a poškodenie stien kotla znižujú účinnosť o 5-10%;
6. použitie zastaraného čerpacieho zariadenia znižuje náklady kotolne na opravu a údržbu.

Straty v potrubiach

Účinnosť vykurovacieho potrubia je určená nasledujúcimi ukazovateľmi:

1. Účinnosť čerpadiel, pomocou ktorých sa chladiaca kvapalina pohybuje potrubím;
2. kvalita a spôsob kladenia tepelnej trubice;
3. správne nastavenie vykurovacej siete, od ktorej závisí distribúcia tepla;
4. dĺžka potrubia.

Pri správnom návrhu tepelnej trasy štandardné straty tepelnej energie v tepelných sieťach nepresiahnu 7 %, a to aj v prípade, že sa odberateľ energie nachádza vo vzdialenosti 2 km od miesta výroby paliva. V skutočnosti dnes v tejto časti siete môžu tepelné straty dosiahnuť 30 percent a viac.

Straty predmetov spotreby

Je možné určiť nadmernú spotrebu energie vo vykurovanej miestnosti, ak je k dispozícii merač alebo merač.

Dôvody tohto druhu straty môžu byť:

1. nerovnomerné rozloženie vykurovania v celej miestnosti;
2. úroveň vykurovania nezodpovedá poveternostným podmienkam a ročnému obdobiu;
3. nedostatok recirkulácie teplej vody;
4. nedostatok snímačov teploty na teplovodných kotloch;
5. špinavé potrubie alebo vnútorné netesnosti.

Výpočet tepelnej bilancie kotla. Stanovenie spotreby paliva

Tepelná bilancia kotla

Zostavenie tepelnej bilancie kotla spočíva v stanovení rovnosti medzi množstvom tepla vstupujúceho do kotla, nazývaným dostupné teplo Q_Pa množstvo užitočného tepla Q₁ a tepelné straty Q₂, Q₃, Q₄. Na základe tepelnej bilancie sa vypočíta účinnosť a požadovaná spotreba paliva.

Tepelná bilancia sa zostavuje vo vzťahu k ustálenému tepelnému stavu kotla na 1 kg (1 m3) paliva pri teplote 0°C a tlaku 101,3 kPa.

Všeobecná rovnica tepelnej bilancie má tvar:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

kde Q_P — dostupné teplo paliva; Q_v.vn - teplo privádzané do pece vzduchom, keď sa ohrieva mimo kotla; Q_f - teplo privádzané do pece prúdom pary ("tryska" para); Q₁ - užitočné teplo; Q₂ — straty tepla splodinami; Q₃ - tepelné straty z chemickej nedokonalosti spaľovania paliva - tepelné straty z mechanickej nedokonalosti spaľovania paliva; Q₅ — tepelné straty z vonkajšieho chladenia; Q₆ — tepelné straty trosky.

Pri spaľovaní plynného paliva bez vonkajšieho ohrevu vzduchu a prúdenia pary sú hodnoty Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ sa rovnajú 0, takže rovnica tepelnej bilancie bude vyzerať takto:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅kJ/m3. (2.4.1-2)

Disponibilné teplo 1 m3 plynného paliva:

Q_P = Qd_i +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

kde Qd_i — čistá výhrevnosť plynného paliva, kJ/m3 (pozri tabuľku 1); i_tl — fyzikálne teplo paliva, kJ/m3. Zohľadňuje sa, keď sa palivo ohrieva externým zdrojom tepla. V našom prípade sa to nestane, takže Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Tepelné straty a účinnosť kotla

Tepelné straty sa zvyčajne vyjadrujú ako % dostupného tepla paliva:

atď. (2.4.2-1)

Strata tepla spalinami do atmosféry je definovaná ako rozdiel medzi entalpiami spalín na výstupe z poslednej vykurovacej plochy (ekonomizéra) a studeného vzduchu:

, (2.4.2-2)

kde ja_Wow = IN _EC je entalpia vystupujúcich plynov. Určené interpoláciou podľa tabuľky 7 pre danú teplotu spalín t_Wow°С:

kJ/m3. (2.4.2-3)

b_Wow = bN_EC — koeficient prebytočného vzduchu za ekonomizérom (pozri tabuľku 3);

ja_0.h.v. je entalpia studeného vzduchu,

ja_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4,2-4)

kde (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpia 1 m3 studeného vzduchu pri t_h.v. = 30 °С; VH je teoretický objem vzduchu, m3/m3 (pozri tabuľku 4) = 9,74 m3/m3.

ja_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Podľa tabuľky parametrov parných kotlov t_Wow = 162 °С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Tepelné straty z chemického nedokonalého spaľovania q₃ , %, vzniká v dôsledku celkového spaľovacieho tepla produktov nedokonalého spaľovania zostávajúcich v spalinách (CO, H₂, CH₄ atď.). Pre navrhnutý kotol akceptujeme

q₃ = 0,5%.

Tepelné straty vonkajším chladením q₅ , %, odobraté podľa tabuľky 8 v závislosti od parného výkonu kotla D, kg/s,

kg/s, (2,4,2-8)

kde D, t/h - z počiatočných údajov = 6,73 t/h.

Tabuľka 8 - Tepelné straty z vonkajšieho chladenia parného kotla na chvostovej ploche

Menovitý parný výkon kotla D, kg/s (t/h)	Tepelné straty q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Zistenie približnej hodnoty q₅ , %, pre nominálny výkon pary 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Celkové tepelné straty v kotle:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Účinnosť kotla (brutto):

h_TO \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95 %. (2.4.2-11)

Opatrenia na zníženie tepelných strát z povrchu potrubí

Úspora energie pri preprave tepelnej energie závisí predovšetkým od kvality tepelnej izolácie. Hlavné opatrenia na úsporu energie, ktoré znižujú tepelné straty z povrchu potrubí, sú:

izolácia nezateplených priestorov a obnovenie celistvosti existujúcej tepelnej izolácie;

obnovenie celistvosti existujúcej hydroizolácie;

nanášanie náterov pozostávajúcich z nových tepelnoizolačných materiálov alebo používanie potrubí s novými typmi tepelnoizolačných náterov;

izolácia prírub a ventilov.

Izolácia neizolovaných úsekov je primárnym opatrením na úsporu energie, pretože tepelné straty z povrchu neizolovaných potrubí sú v porovnaní so stratami z povrchu izolovaného potrubia veľmi veľké a náklady na aplikáciu tepelnej izolácie sú relatívne nízke.

Nové typy tepelnoizolačných náterov by mali mať nielen nízku tepelnú vodivosť, ale aj nízku priepustnosť vzduchu a vody, ako aj nízku elektrickú vodivosť, ktorá znižuje elektrochemickú koróziu materiálu potrubia.

V prípade porušenia celistvosti vrstvy hydroizolačných náterov dochádza k zvýšeniu vlhkosti tepelnej izolácie. Od tepelnej vodivosti vody v teplotnom rozsahu vykurovacej siete X= 0,6 - 0,7 W / (m • K) a tepelná vodivosť tepelnoizolačných materiálov je zvyčajne A,_od \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), potom zmáčanie materiálu môže niekoľkokrát zvýšiť jeho tepelnú vodivosť (v praxi viac ako 3-krát).

Navlhčenie tepelnej izolácie prispieva k zničeniu rúr v dôsledku korózie ich vonkajšieho povrchu, v dôsledku čoho sa životnosť potrubí niekoľkokrát znižuje. Preto sa na kovový povrch potrubia nanáša antikorózny náter, napríklad vo forme silikátových emailov, izolantov atď.

V súčasnosti sa vo veľkom zavádzajú teplovody typu „pipe in pipe“ s izoláciou z polyuretánovej peny vo vodotesnom plášti s diaľkovým ovládaním celistvosti izolácie. Táto konštrukcia zabezpečuje predizoláciu polyuretánovou penou a uzavretie polyetylénu nielen rúrok, ale aj všetkých komponentov systému (guľové armatúry, teplotné kompenzátory atď.). Teplovody tohto prevedenia sú uložené pod zemou bez kanálov a poskytujú výrazné úspory energie vďaka prefabrikácii jednotlivých izolovaných prvkov vo výrobe a vysokej tepelnej a vlhkostnej nepriepustnosti. Úspešná prevádzka predizolovaných potrubí vyžaduje vysokokvalitnú inštaláciu. Zároveň môžu fungovať bez výmeny až 30 rokov.

Preventívne opatrenia na zníženie tepelných strát z povrchu potrubí sú: zabránenie zaplaveniu potrubí v dôsledku inštalácie odtokov (ak nie sú k dispozícii) a ich udržiavanie v správnom poriadku; vetranie priechodných a nepriechodných kanálov, aby sa zabránilo vniknutiu kondenzátu na povrch tepelnej izolácie.

Ďalším opatrením, ktoré znižuje tepelné straty z povrchu potrubí, je prechod systému zásobovania teplom na nižší teplotný graf (zo 150/70 na 115/70 resp. 95/70 °C / °C), čo vedie k zníženiu teplotný rozdiel nosiča tepla v prívodnom potrubí a prostredí. To si však vyžiada väčší prietok chladiacej kvapaliny systémom, aby sa požadované množstvo tepla odovzdalo spotrebiteľovi. Aby ste to dosiahli, musíte zvýšiť náklady na elektrickú energiu na pohon čerpadiel.Preto je na určenie realizovateľnosti uvažovaného podujatia potrebná štúdia uskutočniteľnosti.

Tepelný výpočet spaľovacej komory

Pomocou konštrukčných údajov kotla vypracujeme schému výpočtu pre pec.

Ryža. 2.1 - Schéma spaľovacej komory

Výpočet pece uvádzame v tabuľke 2.3.

Tabuľka 2.3

Vypočítaná hodnota	Označenie	Rozmer	Vzorec alebo odôvodnenie	Platba
Priemer a hrúbka tieniacich rúrok	dx	mm	Podľa nákresu	32x6
Rozstup potrubia	S1	mm	Tiež	46
Povrchy:
predná stena	Ff	m2	Podľa obr. 2.1	33,3.16,32=543,5
zadná stena	Fz	Tiež
bočná stena	Fb
ohnisko	Funder	8,47.16,32=138,2
strop	Fp	3,2.16,32=52,2
výstupné okno	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Celková plocha stien spaľovacej komory	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ + Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Objem spaľovacej komory	Vt	m3	Podľa obr. 2.1	233,5.16,32=3811
Efektívna hrúbka sálavej vrstvy	s	m
Tepelné namáhanie objemu pece	kW/m3
Koeficient prebytočného vzduchu v peci	T	—	Prijaté skôr	1,05
teplota horúceho vzduchu	tg.c.	S	Dané	333
Entalpia horúceho vzduchu	kJ/m3	Podľa tabuľky 2.2	4271,6
Teplo vnesené vzduchom do pece	Qv	kJ/m3
Užitočný odvod tepla v peci	QT	kJ/m3
Teoretická teplota spaľovania	a	S	Podľa tabuľky 2.2	2145C
Absolútna teoretická teplota spaľovania	Ta	TO	a+273	2418
Výška horáka	hg	m	Podľa obr. 2.1
Výška ohniska (do stredu výstupného plynového okna)	Nt	m	Tiež
Maximálny posun teploty nad zónu horáka	X	—	Pri použití vírivých horákov v niekoľkých vrstvách a D> 110kg/s	0,05
Relatívna poloha teplotného maxima pozdĺž výšky pece	xt	—
Koeficient	M	—
Teplota plynov na výstupe z pece	S	Akceptujeme vopred	1350
Absolútna teplota plynu na výstupe z pece	TO	1623
Entalpia plynu	kJ/m3	Podľa tabuľky 2.2	23993
Priemerná celková tepelná kapacita produktov spaľovania	Vcav	kJ/(m3,K)
Tlak v peci	R	MPa	súhlasiť	0,1
Koeficient zoslabenia lúčov triatómovými plynmi
Tepelná emisivita nesvietivých plynov	G	—
Pomer medzi obsahom uhlíka a vodíka v palive	—
Koeficient útlmu lúča časticami sadzí
Koeficient zoslabenia lúčov svietiacou baterkou	k
Koeficient tepelného žiarenia svietiacej časti horáka	S	—
Koeficient charakterizujúci podiel objemu pece naplneného svietiacou časťou horáka	m	—	Pri spaľovaní plynu a	0,1
Koeficient tepelného žiarenia horáka	f	—
Uhol obrazovky	X	—	Pre plutvové obrazovky	1
Podmienený koeficient povrchovej kontaminácie	—	Pri spaľovaní plynu a stenových membránových clôn	0,65
Pomer tepelnej účinnosti štítu	ekv	—	.X	0,65
Teplotný koeficient	A	—	Na zemný plyn	700
Korekčný faktor pre vzájomnú tepelnú výmenu objemov plynu hornej časti pece a sita	—
Podmienený koeficient znečistenia povrchu vstupu na clonu	východ	—		0,65.0,52=0,338
Koeficient tepelnej účinnosti výstupnej plochy	východ	—	out.x	0,338
Priemerný koeficient tepelnej účinnosti	St	—
Koeficient tepelného žiarenia pece	T	—
Hodnota pre vzorec pre vypočítanú teplotu plynov na výstupe z pece	R	—
Odhadovaná teplota plynu na výstupe z pece	S	Líši sa od predtým akceptovaného o menej ako 100 С, preto nie je potrebná druhá aproximácia
Entalpia plynu	kJ/m3	Podľa tabuľky 2.2	24590
Množstvo tepla prijatého v peci	kJ/m3
Povrch stien pece, obsadený horákmi	Fgor	m2	Z kreslenia	14
Vyhrievacia plocha sita pecí prijímajúca žiarenie	Nl	m2
Priemerné tepelné zaťaženie vykurovacej plochy sitiek pece	ql	kW/m2

Klasifikácia systémov zásobovania teplom

Existuje klasifikácia systémov zásobovania teplom podľa rôznych kritérií:

1. Podľa výkonu - líšia sa vzdialenosťou prepravy tepla a počtom spotrebiteľov. Lokálne vykurovacie systémy sú umiestnené v rovnakých alebo susedných priestoroch. Ohrev a prenos tepla do vzduchu sú spojené do jedného zariadenia umiestneného v peci. V centralizovaných systémoch jeden zdroj zabezpečuje vykurovanie viacerých miestností.
2. Podľa zdroja tepla. Prideliť diaľkové zásobovanie teplom a zásobovanie teplom.V prvom prípade je zdrojom vykurovania kotolňa a v prípade vykurovania teplo zabezpečuje KVET.
3. Podľa typu chladiacej kvapaliny sa rozlišujú vodné a parné systémy.

Chladivo, ohrievané v kotolni alebo CHP, prenáša teplo do vykurovacích a vodovodných zariadení v budovách a obytných budovách. Vodné termálne systémy sú jedno- a dvojrúrkové, menej často - viacrúrkové. V bytových domoch sa najčastejšie používa dvojrúrkový systém, keď horúca voda vstupuje do priestorov jedným potrubím a druhým potrubím sa vracia do CHP alebo kotolne, keď sa vzdala teploty. Rozlišujú sa otvorené a uzavreté vodné systémy. Pri otvorenom type dodávky tepla spotrebitelia dostávajú horúcu vodu z napájacej siete. Ak sa voda používa v plnom rozsahu, používa sa jednorúrkový systém. Keď je prívod vody uzavretý, chladiaca kvapalina sa vracia späť do zdroja tepla.

Systémy diaľkového vykurovania musia spĺňať tieto požiadavky:

• sanitárne a hygienické - chladivo neovplyvňuje nepriaznivo podmienky priestorov a poskytuje priemernú teplotu vykurovacích zariadení v rozsahu 70 - 80 stupňov;
• technický a ekonomický - pomerný pomer ceny potrubia k spotrebe paliva na vykurovanie;
• prevádzkové - prítomnosť neustáleho prístupu na zabezpečenie nastavenia úrovne tepla v závislosti od teploty okolia a sezóny.

Tepelné siete kladú nad a pod terénom s prihliadnutím na terén, technické podmienky, teplotné podmienky prevádzky a rozpočet projektu.

Pri výbere územia na kladenie tepelného potrubia je potrebné vziať do úvahy bezpečnosť, ako aj zabezpečiť možnosť rýchleho prístupu k sieti v prípade nehody alebo opravy. Z dôvodu spoľahlivosti nie sú siete na zásobovanie teplom uložené v spoločných kanáloch s plynovodmi, potrubiami na kyslík alebo stlačeným vzduchom, v ktorých tlak presahuje 1,6 MPa.

1 Počiatočné údaje

2.1.1 Zdroj
dodávka tepla je kogeneračná jednotka ako súčasť AO-Energo, ktorá je súčasťou RAO UES Ruska.

V rovnováhe
AO-Energo sú hlavnou a súčasťou rozvodu vody TS,
prevádzkuje sa hlavná časť distribučných a štvrťročných sietí
komunálny podnik; TC pre priemyselné podniky, ktoré predstavujú bezvýznamné
podiel všetkých vozidiel je v bilancii priemyselných podnikov.

Priložené
tepelná záťaž podľa zmlúv je 1258 Gcal/h; počítajúc do toho
domácnosť 1093 a priemyselná 165 Tkal/h; vykurovanie a vetranie
tepelné zaťaženie je 955 Gcal/h, maximálne zaťaženie za horúca
zásobovanie vodou (podľa uzavretej schémy) - 303 Gcal / h; vykurovanie a vetranie
zaťaženie sektora verejných služieb — 790 Gcal/h vrátane vykurovania —
650 a vetranie - 140 Gcal / h.

schválené
Harmonogram teplôt AO-energie pre dodávku tepla (obrázok týchto Odporúčaní) - zvýšené, vypočítané
teploty vody 150/70 °С pri predpokladanej teplote vonkajšieho vzduchu t_n.r. = -30 °С, s medzou 135 °С, vyrovnávanie za horúca
prívod vody (TÚV) 75 °С.

2.1.2 Tepelné
dvojrúrková slepá sieť; TS sa vyrábajú prevažne podzemným kanálom a
nad hlavou na nízkych podperách s tesnením, iné typy tesnení (bezkanálové, v
priechodné kanály atď.) zaberajú zanedbateľný objem (z hľadiska materiálu
charakteristika). Tepelná izolácia je vyrobená z minerálnej vlny.

Trvanie
vykurovacie obdobie 5808 hod., leto - 2448 hod., oprava - 504 hod.

2.1.3
Materiálové charakteristiky TS na súvahe AO-energos podľa sekcií sú uvedené v
tabuľka týchto
Odporúčania.

2.1.4
Priemerné mesačné a priemerné ročné hodnoty vonkajšej teploty vzduchu a zeme
(pri priemernej hĺbke potrubí) podľa miestnych
meteorologická stanica alebo klimatickí sprievodcovia, spriemerované nad
posledných 5 rokov je uvedených v tabuľke
týchto odporúčaní.

2.1.5
Mesačné priemerné hodnoty teploty sieťovej vody na prívode a spiatočke
potrubí podľa schváleného teplotného harmonogramu pre uvoľňovanie tepla pri
priemerné mesačné hodnoty vonkajšej teploty vzduchu a priemerné ročné hodnoty
teploty vody v sieti sú uvedené v tabuľke týchto odporúčaní.

2.1.6 Výsledky
testy na určenie tepelných strát vo forme korekčných faktorov k
merné tepelné straty podľa projektových noriem sú: v priemere za
nadzemné pokladanie - 0,91; podzemné - 0,87. Testy sa uskutočnili v roku 1997
g) v súlade s RD
34.09.255-97 [].

Testy
úseky hlavného vedenia č. 1 KVET ÷ TK-1 a TK-1 ÷ TK-2 nadzemnej uloženia s vonkajším
s priemermi 920 a 720 mm s dĺžkou 1092 a 671 m, resp.
diaľnice č. 2 TK-1 ÷ TK-4 a TK-4 ÷ TK-6 pod zemou
výstelka kanálov s vonkajšími priemermi dĺžky 920 a 720 mm
88 a 4108 m Materiálové charakteristiky testovaných sietí
predstavuje 38 % všetkých materiálových charakteristík TS v súvahe AO-Energo.

2.1.7 Očakáva sa
(plánovaná) dodávka tepelnej energie, určená plánovanou hospodár
služby organizácie dodávajúcej energiu podľa mesiacov a za rok, je uvedená v tabuľke týchto odporúčaní (okrem
množstvo tepla v priemyselných podnikoch).