Beräkning av varaktigheten av byggandet av värmenät

Beräkning av en ångpanna

Pannrummets ångkapacitet är lika med:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/s

Ångförbrukning för eldningsoljeanläggningar DMX = 0,03DP = 0,03•2,78= 0,083 kg/s

Låt oss bestämma ångförbrukningen för nätverksvärmare.

Låt oss bestämma temperaturen på returnätets vatten vid ingången till pannrummet:

h - verkningsgrad för varmvattenberedaren vid centralvärmestationen 0,98 (98%).

Låt oss bestämma entalpin för uppvärmningsångkondensatet efter kylaren:

Dt - underkylningskondensat upp till t returnera nätverksvatten i kylaren.

Mättnadstemperatur i nätverksvärmaren:

Vi bestämmer entalpin i nätverksvärmaren enligt tNAS

\u003d 2738,5 kJ / kg

Ångförbrukning för nätverksvärmaren

ZSP - effektiviteten hos nätverksvärmaren 0,98

Bestäm flödeshastigheten för utblåsningsvattnet för ångpannor

där K • DP - uttrycker ångförbrukningen för egna behov K - 0,08 - 0,15

- procentandel av pannavblåsning

- pannrummets ångkapacitet

Låt oss ta reda på förbrukningen av reningsvatten som går till avloppet

Entalpi av utblåsningsvatten från panntrumman (enligt P i panntrumman)_

entalpi av ånga och kokande vatten vid utloppet av SNP (enligt P = 0,12 MPa i avluftaren)

Förbrukning av sekundär ånga från SNP som går till foderavluftaren

Vi bestämmer förbrukningen av kranvatten vid ingången till pannrummet för att kompensera för förlusterna

Här - ingen återgång av kondensat från produktionen; förlust av vatten i värmenät; förlust av kondensat och vatten inuti pannhuset.

vatten som lämnar den kontinuerliga utblåsningen av pannan i avloppet

Temperaturen på kranvattnet efter kylning

Här är tcool \u003d 50 0С temperaturen på vattnet som tas bort till avloppet

kallvattentemperatur

koefficient svalare värmeförlust

— Vattentemperaturen som lämnar den kontinuerliga utblåsningsseparatorn

Ångförbrukning för tappvattenberedare

vattentemperatur nedströms värmaren framför kallvatten = 300C

tN är mättnadstemperaturen i avluftaren (med tryck i avluftaren 0,12 MPa);

id”, id’ är entalpin för ånga och kondensat (genom trycket i avluftaren 0,12 MPa).

Ångförbrukning för påfyllningsvattenavluftare

CWW-förbrukning vid inloppet till påfyllningsvattenavluftaren:

Påfyllningsvattentemperatur efter kylare

Här är tHOV = 27 0C temperaturen på det kalla vattnet efter det kalla vattnet;

Ångförbrukning för CWW-värmaren som kommer in i matarvattenavluftaren:

Här är GHOB2 flödeshastigheten för COW vid inloppet till foderavluftaren:

Här är tК = 950С temperaturen på kondensatet från produktions- och eldningsoljeanläggningar.

Mataravluftarens kapacitet:

Justerade utgifter för egna behov:

DCH = Dd1+ Dd2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0,068+0,03+0,12+0,15+0,08 = 17,97 kg/s

Flödeshastigheten för vatten som sprutas in i desuperheater ROU1 vid mottagning av reducerad industriell ånga:

Här är iK” entalpin för ånga bakom pannan (baserat på trycket i trumman);

iP” är entalpin för ånga i industrin behov vid utgången från pannrummet eller vid ingången till huvudet

(enligt P och t);

— Entalpi av matarvatten framför pannan

Flödeshastigheten för vatten som injiceras i desuperheater ROU2 vid mottagning av ånga för pannhusets egna behov:

Här är iSN” entalpin för reducerad ånga (genom tryck nedströms ROU2 = 0,6 MPa)

Korrigerad ångkapacitet i pannrummet:

Resultatet är jämförbart med den förinställda ångeffekten

Pannans materialbalans

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Varmvattentransport

Algoritmen för beräkningsschemat är etablerad av reglerande och teknisk dokumentation, statliga och sanitära standarder och utförs i strikt enlighet med det fastställda förfarandet.

Artikeln ger ett exempel på beräkningen av den hydrauliska beräkningen av värmesystemet. Proceduren utförs i följande ordning:

1. På det godkända värmeförsörjningsschemat för staden och distriktet är nodpunkterna för beräkning, värmekällan, routing av tekniska system markerade med en indikation på alla grenar, anslutna konsumentobjekt.
2. Förtydliga gränserna för balansräkningens ägande av konsumentnätverk.
3. Tilldela nummer till webbplatsen enligt schemat, börja numreringen från källan till slutkonsumenten.

Numreringssystemet bör tydligt skilja mellan typerna av nätverk: huvudsakliga intra-kvartal, inter-house från en termisk brunn till gränser för balansräkningen, medan platsen är inställd som ett segment av nätverket, omslutet av två grenar.

Diagrammet indikerar alla parametrar för den hydrauliska beräkningen av huvudvärmenätet från centralvärmestationen:

• Q är GJ/timme;
• G m3/h;
• D - mm;
• V - m/s;
• L är längden på sektionen, m.

Beräkningen av diametern bestäms av formeln.

4 Bestämning av normaliserade driftvärmeförluster med förluster av nätvatten

2.4.1
Normaliserade driftvärmeförluster med nätvattenförluster
bestäms generellt för värmeförsörjningssystemet, dvs. med hänsyn till internt
volymen av TS-ledningar, som båda finns på energiförsörjningens balansräkning
organisation, och på balansräkningen för andra organisationer, liksom volymen av system
värmeförbrukning, med utsläpp av värmeförluster med förluster av nätvatten i TS för
energiförsörjningsorganisationens balansräkning.

Fordonsvolym per
balansräkningen för den energiförsörjande organisationen som en del av AO-energo är (se.
tabell av verkliga
rekommendationer)

V_t.s = 11974 m3.

Fordonsvolym per
balansräkning för andra, främst kommunala, organisationer är (enl
driftsdata)

V_g.t.s = 10875 m3.

Systemvolym
värmeförbrukningen är (enligt driftsdata)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Totala volymer
nätverksvatten är säsongsmässigt:

- uppvärmning
säsong:

V_från = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- sommarsäsong
(reparationsperioden beaktas i antalet drifttimmar av fordonet under sommarsäsongen vid fastställandet
Vav.d):

V_l = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Genomsnittlig årlig
volymen nätvatten i TS rörledningar och värmeförbrukningssystem Vav.g bestäms
enligt formeln (37) RD
153-34.0-20.523-98 :

Bland annat i TS
på energiförsörjningsorganisationens balansräkning

2.4.2
Normaliserade årliga värmeförluster i drift med normaliserat läckage
nätverksvatten
bestämdes med formeln (36) RD
153-34.0-20.523-98 :

där ρaver.g är medelårstalet
vattendensitet, kg/m3; bestäms vid temperatur , °С;

c - specifik
värmekapacitet för nätverksvatten; tas lika med 4,1868 kJ/(kg
× °С)
eller 1 kcal/(kg × °C).

Genomsnittlig årlig
temperatur på kallt vatten som kommer in i källan för termisk energi för
efterbehandling för att ladda fordonet, (°C) bestäms av
formel (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Temperatur
kallt vatten under uppvärmningsperioden tas = 5 ° С; i sommar
period = 15 °C.

Årliga förluster
total värme i systemet
värmeförsörjning är

eller

= 38552 Gcal,

inklusive i TC
på energiförsörjningsorganisationens balansräkning

eller

= 13872 Gcal.

2.4.3 Normaliserad
driftvärmeförluster med normaliserat läckage av nätvatten efter säsong
drift av fordonet - uppvärmning och sommar
bestäms av formlerna (39) och (40) RD
153-34.0-20.523-98 :

- för
eldningssäsong

eller

= 30709 Gcal,

inklusive i TC
på energiförsörjningsorganisationens balansräkning

eller

= 9759 Gcal;

- för sommaren
säsong

eller

= 7843 Gcal,

inklusive i TC
på energiförsörjningsorganisationens balansräkning

eller

= 4113 Gcal.

2.4.4
Normaliserade operativa värmeförluster med nätvattenläckage med månader
i värme- och sommarsäsonger
bestämdes med formlerna (41) och (42) RD
153-34.0-20.523-98 :

- för
eldningssäsong (januari)

eller

= 4558 Gcal,

inklusive i TC
på energiförsörjningsorganisationens balansräkning

eller

=
1448 Gcal.

Liknande
Värmeförlusterna bestäms för andra månader, till exempel för sommarsäsongen
(juni):

eller

 = 1768 Gcal,

inklusive i TC
på energiförsörjningsorganisationens balansräkning

eller

 = 927 Gcal.

Liknande
värmeförluster bestäms för andra månader, resultaten ges i tabellen i dessa rekommendationer.

2.4.5 Av
resultatet av beräkningen, tomter byggs (se figuren i dessa rekommendationer) av månatliga och årliga värmeförluster från
läckage av nätvatten i värmeförsörjningssystemet som helhet och på balansräkningen
energiförsörjningsorganisation.

Tabellen visar värdena för värmeförluster i
procent till den planerade mängden transporterad värmeenergi.
De låga värdena för förhållandet mellan värmeförluster och dess tillförsel förklaras av de små
andel av fordonet (enligt materialegenskaper) på energiförsörjningens balansräkning
organisation jämfört med alla nätverk i värmeförsörjningssystemet.

Val av värmeisoleringstjocklek

q1 - normer för värmeförluster, W/m;

R är det termiska motståndet för huvudisoleringsskiktet, K*m/W;

f är temperaturen på kylvätskan i rörledningen, 0С;

dI, dH - ytterdiameter av huvudisoleringsskiktet och rörledningen, m;

LI - koefficient. värmeledningsförmåga för huvudisoleringsskiktet, W/m*K;

DIZ är tjockleken på huvudisoleringsskiktet, mm.

Ångledning.

Rak linje: dB = 0,259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Värmeisoleringsmaterial - genomborrade mineralullsmattor i skal, klass 150;

Returledning (kondensatlinje):

dB = 0,07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

vattenledningar

Handling 0-1 Direktlinje:

dB = 0,10 m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

Returrad:

dB = 0,10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

Plot 0-2 Direktlinje:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

Returrad:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

Plot 0-3 Direktlinje:

dB = 0,359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

Returrad:

dB = 0,359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Värmeisoleringsmaterial - glasfibermattor

Indikatorer för normalt tryck

Som regel är det omöjligt att uppnå de nödvändiga parametrarna enligt GOST, eftersom olika faktorer påverkar prestationsindikatorerna:

Utrustningskraft
behövs för att tillföra kylvätskan. Tryckparametrarna i värmesystemet i ett höghus bestäms vid värmepunkter, där kylvätskan värms upp för tillförsel genom rör till radiatorer.

Utrustningens skick
. Både dynamiskt och statiskt tryck i värmeförsörjningsstrukturen påverkas direkt av slitagenivån på pannhuselement som värmegeneratorer och pumpar.

Lika viktigt är avståndet från huset till värmepunkten.

Diametern på rörledningarna i lägenheten. Om ägarna av lägenheten, när de utför reparationer med sina egna händer, installerade rör med en större diameter än på inloppsröret, kommer tryckparametrarna att minska.

Placering av en separat lägenhet i ett höghus

Naturligtvis bestäms det erforderliga tryckvärdet i enlighet med normerna och kraven, men i praktiken beror det mycket på vilket våningsplan lägenheten ligger på och dess avstånd från den gemensamma stigaren. Även när vardagsrum är belägna nära stigaren, är angreppet av kylvätskan i hörnrummen alltid lägre, eftersom det ofta finns en extrem punkt av rörledningar där.

Graden av slitage på rör och batterier
. När elementen i värmesystemet i lägenheten har tjänat i mer än ett dussin år, kan en viss minskning av utrustningsparametrar och prestanda inte undvikas. När sådana problem uppstår är det lämpligt att initialt byta ut slitna rör och radiatorer och då kommer det att vara möjligt att undvika nödsituationer.

GOST- och SNiP-krav

I moderna flervåningsbyggnader är värmesystemet installerat baserat på kraven i GOST och SNiP. I föreskriftsdokumentationen anges det temperaturområde som centralvärme ska ge. Detta är från 20 till 22 grader C med luftfuktighetsparametrar från 45 till 30%.

För att uppnå dessa indikatorer är det nödvändigt att beräkna alla nyanser i driften av systemet även under utvecklingen av projektet. Värmeteknikerns uppgift är att säkerställa den minsta skillnaden i tryckvärdena för vätskan som cirkulerar i rören mellan husets nedre och sista våning och därigenom minska värmeförlusten.

Följande faktorer påverkar det faktiska tryckvärdet:

• Tillståndet och kapaciteten hos den utrustning som levererar kylvätskan.
• Diametern på rören genom vilka kylvätskan cirkulerar i lägenheten. Det händer att ägarna själva vill öka temperaturindikatorerna ändrar sin diameter uppåt, vilket minskar det totala tryckvärdet.
• Platsen för en viss lägenhet. Helst borde detta inte spela någon roll, men i verkligheten finns det ett beroende av golvet och avståndet från stigaren.
• Graden av slitage på rörledningen och värmeanordningar. I närvaro av gamla batterier och rör bör man inte förvänta sig att tryckavläsningarna förblir normala. Det är bättre att förhindra uppkomsten av nödsituationer genom att byta ut din gamla värmeutrustning.

Kontrollera arbetstrycket i ett höghus med hjälp av rörformiga deformationstryckmätare. Om konstruktörerna vid konstruktionen av systemet fastställde automatisk tryckkontroll och dess styrning, installeras dessutom sensorer av olika typer. I enlighet med de krav som föreskrivs i regeldokumenten utförs kontroll inom de mest kritiska områdena:

• vid kylvätsketillförseln från källan och vid utloppet;
• före pumpen, filter, tryckregulatorer, leruppsamlare och efter dessa element;
• vid utloppet av rörledningen från pannrummet eller CHP, såväl som vid dess inträde i huset.

Observera: 10 % skillnad mellan standardarbetstrycket på 1:a och 9:e våningen är normalt

Allmän information

För högkvalitativ försörjning av alla konsumenter med den erforderliga mängden värme i fjärrvärme är det nödvändigt att tillhandahålla en given hydraulisk regim. Om den specificerade hydrauliska regimen i värmenätverket inte är uppfylld, säkerställs inte högkvalitativ värmeförsörjning till enskilda konsumenter även med ett överskott av termisk kraft.

En stabil hydraulisk regim i värmenätverk säkerställs genom att förse enskilda byggnader med en given mängd kylvätska som cirkulerar i grenarna. För att uppfylla detta villkor görs en hydraulisk beräkning av värmeförsörjningssystemet och rörledningarnas diametrar, tryckfallet (trycket) i alla delar av värmenätverket bestäms, det tillgängliga trycket i nätverket tillhandahålls i enlighet med det som krävs av abonnenterna och den utrustning som krävs för att transportera kylvätskan väljs.

Bernoullis ekvation för ett jämnt flöde av en inkompressibel vätska

där I är det totala hydrodynamiska huvudet, m. st;

Z är den geometriska höjden av rörledningsaxeln, m;

O - vätskehastighet, m/s;

B\_₂ - förlust av tryck; m vatten. Konst.;

Z+ p/pg - hydrostatiskt huvud (R = R_på + R_OCH — absolut tryck);

png - piezometriskt huvud som motsvarar manometertrycket (R_OCH— övertryck), m vatten. Konst.

I den hydrauliska beräkningen av värmenätverk tas inte hänsyn till hastighetshöjden o212g, eftersom den är en liten del av den totala lyfthöjden H och varierar något längs nätverkets längd. Då har vi

d.v.s. de anser att den totala tryckhöjden i varje sektion av rörledningen är lika med den hydrostatiska tryckhöjden Z + p/sid.

Tryckförlust Ar, Pa (tryck D/g, m vattenpelare) är lika med

Här D/?_dl - tryckförlust längs längden (beräknad med Darcy-Weisbach-formeln); Ar_m — tryckförlust i lokala motstånd (beräknat med Weisbach-formeln).

var x, ?, är koefficienterna för hydraulisk friktion och lokalt motstånd.

Hydraulisk friktionskoefficient X beror på vätskerörelsens sätt och grovheten hos rörets inre yta, koefficienten för lokalt motstånd ?, beror på typen av lokalt motstånd och på vätskerörelsens riktning.

Längdförlust. Hydraulisk friktionskoefficient X. Distinguish: absolut strävhet Till, motsvarande (ekvigranulära) grovhet Till_eh, vars numeriska värden anges i referensböcker, och den relativa grovheten unge (kjd är motsvarande relativa grovhet). Värden för hydraulisk friktionskoefficient X beräknas enligt följande formler.

Laminärt vätskeflöde (Re X beräknas med hjälp av Poiseuille-formeln

Övergångsområde 2300 Re 4, Blasius formel

turbulent rörelse {Re > IT O4), formel A.D. Altshulya

På Till_eh = 0, Altshul-formeln har formen av Blasius-formeln. På Re —? oo Altshuls formel har formen av professor Shifrinsons formel

Vid beräkning av värmenät används formler (4.5) och (4.6). Bestäm i det här fallet först

Om Re _ip, då X bestäms av formel (4.5) if Re>Re_nr, då X beräknat enligt (4.6). På Re>Re_np en kvadratisk (självlik) motståndszon observeras när X är en funktion av endast den relativa grovheten och beror inte på Re.

För hydrauliska beräkningar av stålrörledningar i värmenätverk tas följande värden av ekvivalent grovhet Till_eh, m: ångledningar - 0,2-10″3; kondensatrörledningar och DHW-nätverk - 1-10'3; vattenvärmenät (normal drift) - 0,5-10″3.

I termiska nätverk, vanligtvis Re > Re_np.

I praktiken är det bekvämt att använda det specifika tryckfallet

eller

var /?_l — Specifikt tryckfall, Pa/m;

/ - rörledningslängd, m.

För den kvadratiska resistansregionen representeras Darcy-Weisbach-formeln för transport av vatten (p = const) som

var L \u003d 0,0894?_eh°'25/r_v = 16,3-10-6 vid ^ = 0,001 m, sid_v = 975.

(L = 13,62 106 kl Till_eh = 0,0005 m).

Använder flödesekvationen G= r • o • S, bestäm rörledningens diameter

Sedan

, 0,0475 0,5

Här A" = 0,63L; A* = 3,35 -2—; för 75 °С; R_v = 975; = 0,001;

R

A* = 12110″3; D? = 246. (När till, = 0,0005 m A% = 117-10'3, D? = 269).

Förluster i lokala motstånd beräknas med begreppet "ekvivalent längd" 1_E lokalt motstånd. Tar

vi får

Ersättande värde X= OD 1 (Till_eh / d) 0,25 i (4 L 0), får vi

var A₁ = 9,1/^3'25. För p = 975 kg/m3, Till_eh = 0,001 m A, = 51,1.

Förhållande AR_m till AR_T representerar andelen lokala tryckförluster

Från den gemensamma lösningen av ekvationerna (4.6), (4.10) och (4.11) får vi
var

För vatten

var Ap_v — tillgängligt tryckfall, Pa.

totalt tryckfall

Sedan

Koefficientvärden A och Av presenteras i .

Kontrollera värmesystemets täthet

Täthetstestet utförs i två steg:

• kallvatten test. Rörledningar och batterier i en flervåningsbyggnad fylls med kylvätska utan att värma det, och tryckindikatorer mäts. Samtidigt kan dess värde under de första 30 minuterna inte vara mindre än standarden 0,06 MPa. Efter 2 timmar kan förlusten inte vara mer än 0,02 MPa. I avsaknad av vindbyar kommer höghusets värmesystem att fortsätta att fungera utan problem;
• testa med en varm kylvätska. Värmesystemet testas innan eldningssäsongen börjar. Vatten tillförs under ett visst tryck, dess värde bör vara det högsta för utrustningen.

Men invånare i flervåningshus kan, om så önskas, installera sådana mätinstrument som tryckmätare i källaren och, vid minsta avvikelse i trycket från normen, rapportera detta till relevanta verktyg. Om konsumenterna efter alla vidtagna åtgärder fortfarande är missnöjda med temperaturen i lägenheten kan de behöva överväga att organisera alternativ uppvärmning.

Trycket som bör vara i värmesystemet i ett hyreshus regleras av SNiPs och etablerade standarder

Vid beräkning tar de hänsyn till rörens diameter, typerna av rörledningar och värmare, avståndet till pannrummet, antalet våningar

Verifikationsberäkning

Efter att alla diametrar på rören i systemet har bestämts fortsätter de till verifieringsberäkningen, vars syfte är att slutligen verifiera nätverkets riktighet, kontrollera överensstämmelsen med det tillgängliga trycket vid källan och säkerställa det specificerade trycket vid källan. den mest avlägsna konsumenten. Vid verifieringsberäkningsstadiet kopplas hela nätverket samman. Nätverkskonfigurationen bestäms (radial, ring). Vid behov, enligt kartan över området, justeras längderna / individuella sektioner, rörledningarnas diametrar bestäms igen. Resultatet av beräkningen ger skäl för valet av pumputrustning som används i värmenätet.

Beräkningen avslutas med en sammanfattande tabell och upprättande av en piezometrisk graf, på vilken alla tryckförluster i områdets värmenät appliceras. Beräkningssekvensen visas nedan.

• 1. Förberäknad diameter d Den /-te sektionen av nätverket avrundas uppåt till närmaste diameter enligt standarden (uppåt) enligt utbudet av rör som produceras. De mest använda standarderna är: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 och 1200 mm. Större rör D_y = 1400 och ?>_på= 1800 mm används sällan i nätverk. Inom Moskvas gränser, de vanligaste stamnäten med en villkorad diameter D_y = 500 mm. Enligt tabellerna bestäms stålkvaliteten och sortimentet av rör som tillverkas på fabriken, till exempel: d= 259 mm, stål 20; d= 500 mm Stål 15 GS eller andra.
• 2. Hitta talet Re och jämför det med gränsen Re_np, bestäms av formeln

Om Re > Re_np, då fungerar rörledningen i området för en utvecklad turbulent regim (kvadratisk region). Annars är det nödvändigt att använda de beräknade relationerna för den transienta eller laminära regimen.

Som regel fungerar stamnät i en kvadratisk domän. Situationen när en transient eller laminär regim inträffar i ett rör är endast möjlig i lokala nätverk, i abonnentgrenar med låg belastning. Hastigheten v i sådana rörledningar kan minska till värdena v

• 3. Ersätt det faktiska (standard) värdet för rörledningsdiametern i formlerna (5.32) och (5.25) och upprepa beräkningen igen. I detta fall det faktiska tryckfallet Ar bör vara lägre än förväntat.
• 4. De faktiska längderna på sektionerna och rörledningarnas diametrar tillämpas på enkellinjediagrammet (Fig. 5.10).

Huvudgrenarna, olyckor och sektionsventiler, termiska kammare, kompensatorer på värmeledningen tillämpas också på systemet. Schemat utförs i en skala av 1:25 000 eller 1: 10 000. Till exempel, för en CHPP med en elektrisk effekt på 500 MW och en termisk effekt på 2000 MJ / s (1700 Gcal / h), är nätverksräckvidden ca. 15 km. Diametern på ledningarna vid utloppet från kraftvärmeuppsamlaren är 1200 mm. När vatten distribueras till tillhörande grenar minskar diametern på huvudledningarna.

Faktiska värden /, och d_t varje sektion och antalet termiska kammare, märken från jordens yta anges i sluttabellen. 5.3. Nivån på CHPP-platsen tas som nollstrecket på 0,00 m.

1999, ett speciellt program "Hydra”, skriven på Fortran-IV algoritmiska språk och öppen för allmänheten på Internet. Programmet låter dig interaktivt göra en hydraulisk beräkning och få en sammanfattande resultattabell. Förutom tabellen, åter-

Ris. 5.10. En-linje värmenätsdiagram och piezometrisk graf

Tabell 5.3

Resultaten av den hydrauliska beräkningen av huvudnätet i distriktet nr 17

siffra kameror	DET	TILL,	TILL2		Till,		Avlägsen abonnent
D	—
Sektionslängd, m		h	/z		h	L	L+
Höjd av markytan, m							0,0
Rörledningens diameter	d	d2	d3		di	dn	da
Huvudförlust i området	TILL	h2	*3		L/	TILL
Piezometriskt huvud i området	"R	H	n2		Hej	nP	HL

Resultatet av beräkningen är en piezometrisk graf som motsvarar värmenätverket med samma namn.

Om trycket sjunker

I det här fallet är det lämpligt att omedelbart kontrollera hur det statiska trycket beter sig (stoppa pumpen) - om det inte finns något fall, är cirkulationspumparna felaktiga, vilket inte skapar vattentryck. Om det också minskar, så finns det med största sannolikhet en läcka någonstans i husets rörledningar, värmeledningen eller själva pannhuset.

Det enklaste sättet att lokalisera denna plats är genom att stänga av olika sektioner, övervaka trycket i systemet. Om situationen återgår till det normala vid nästa avstängning, finns det en vattenläcka på denna del av nätverket. Tänk samtidigt på att även en liten läcka genom en flänsanslutning avsevärt kan minska kylvätskans tryck.

Beräkning av värmenät

Vattenuppvärmningsnät kommer att göras tvårörs (med direkt- och returledningar) och stängas - utan att analysera en del av nätverksvattnet från returledningen till varmvattenförsörjningen.

Ris. 2.6 - Värmenät

Tabell 2.5

nr värmenätskonto	Nätverkssektionens längd	Värmebelastning på plats
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Hydraulisk beräkning av värmenät

a) Avsnitt 0-1

Kylvätskeförbrukning:

, var:

Q0-1 är den uppskattade förbrukningen av värme som överförs genom denna sektion, kW;

tp och till är värmebärarens temperatur i fram- och returledningarna, °С

Vi accepterar den specifika tryckförlusten i huvudrörledningen h = 70 Pa / m, och enligt bilaga 2 finner vi den genomsnittliga densiteten för kylvätskan c = 970 kg / m3, sedan den beräknade diametern på rören:

Vi accepterar standarddiametern d=108 mm.

Friktionskoefficient:

Från bilaga 4 tar vi koefficienterna för lokala motstånd:

- slussventil, o=0,4

- ett T-stycke för en gren, o=1,5, sedan summan av koefficienterna för lokalt motstånd ?o=0,4+1,5=1,9 - för ett rör i värmenätet.

Ekvivalent längd av lokala motstånd:

Totalt tryckförlust i tillförsel- och returledningarna.

, var:

l är längden på rörledningssektionen, m, då

Hc \u003d 2 (8 + 7,89) 70 \u003d 2224,9 Pa \u003d 2,2 kPa.

b) Avsnitt 1-2 Kylmedelsförbrukning:

Vi accepterar det specifika tryckfallet i huvudledningen h=70 Pa/m.

Beräknad rördiameter:

Vi accepterar standarddiametern d=89 mm.

Friktionskoefficient:

Från app 4

- en tee för en gren, o=1,5, sedan ?o=1,5 - för ett rör i värmenätet.

Total tryckförlust i tillförsel- och returledningarna:

\u003d 2 (86,5 + 5,34) 70 \u003d 12,86 kPa

Ekvivalent längd av lokala motstånd:

c) Avsnitt 2-4 Kylmedelsförbrukning:

Vi accepterar det specifika tryckfallet i grenen h=250 Pa/m. Beräknad rördiameter:

Vi accepterar standarddiametern d=32 mm.

Friktionskoefficient:

Från app 4

- ventil vid ingången till byggnaden, o=0,5, ?o=0,5 för ett rör i värmenätet.

Ekvivalent längd av lokala motstånd:

Total tryckförlust i tillförsel- och returledningarna:

=2 (7+0,6) 250=3,8 kPa

De återstående sektionerna av värmenätet beräknas på liknande sätt som de tidigare, beräkningsdata sammanfattas i tabell 2.6.

Tabell 2.6

Nätverkskontonr.	Värmeförbrukning, kg/s	Beräkning, dia, mm	?O	le, mm	standard, diameter, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc=98,66 kPa

Val av nätverkspumpar.

För tvångscirkulation av vatten i värmenät i pannrummet installerar vi nätverkspumpar med elektrisk drivning.

Tillförsel av nätverkspump (m3 / h), lika med timförbrukningen av nätverksvatten i matningsledningen:

,

var: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. är den beräknade värmebelastningen som täcks av kylvätskan - vatten, W;

Kärr. - värmeeffekt som förbrukas av pannhuset för egna behov, W

Fs.n \u003d (0,03 ... 0,1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp och till - beräknade temperaturer för direkt- och returvatten, °С

со är densiteten av returvatten (bilaga 2; vid till=70°C со =977,8 kg/m3)

Fs.n=0,05 747,2=37,36 kW

Fr.v \u003d 747.2-37.36 \u003d 709.84 kW, sedan

Det tryck som utvecklas av nätverkspumpen beror på värmenätets totala motstånd. Om kylvätskan erhålls i varmvattenpannor, beaktas även tryckförlusterna i dem:

Нн=Нс+Нк,

där Hk - tryckförluster i pannor, kPa

Hc=2 50=100 kPa (sid ),

sedan: Нн=98,66+100=198,66 kPa.

Från bilaga 15 väljer vi två centrifugalpumpar 2KM-6 med en elektrisk drivning (en av dem är en reserv), elmotorns effekt är 4,5 kW.

Värmebärare för kondensatnät

Beräkningen för ett sådant värmenätverk skiljer sig avsevärt från de tidigare, eftersom kondensatet är samtidigt i två tillstånd - i ånga och i vatten. Detta förhållande förändras när det rör sig mot konsumenten, det vill säga ångan blir allt fuktigare och blir så småningom helt till en vätska. Därför har beräkningarna för rör för vart och ett av dessa medier skillnader och beaktas redan av andra standarder, särskilt SNiP 2.04.02-84.

Procedur för beräkning av kondensatrörledningar:

1. Enligt tabellerna fastställs rörens inre ekvivalenta grovhet.
2. Indikatorer för tryckförlust i rör i nätverkssektionen, från utloppet av kylvätskan från värmeförsörjningspumparna till konsumenten, accepteras enligt SNiP 2.04.02-84.
3. Beräkningen av dessa nätverk tar inte hänsyn till värmeförbrukningen Q, utan endast ångförbrukningen.

Designegenskaperna för denna typ av nätverk påverkar avsevärt kvaliteten på mätningarna, eftersom rörledningar för denna typ av kylvätska är gjorda av svart stål, delar av nätverket efter nätverkspumpar på grund av luftläckor korroderar snabbt från överskott av syre, varefter låg kvalitet kondensat med järnoxider bildas, vilket orsakar metallkorrosion.Därför rekommenderas det att installera rörledningar av rostfritt stål i detta avsnitt. Även om det slutliga valet kommer att göras efter slutförandet av förstudien av värmenätet.

Hur man höjer trycket

Tryckkontroller i värmeledningarna i flervåningshus är ett måste. De låter dig analysera systemets funktionalitet. Ett fall i trycknivån, även med en liten mängd, kan orsaka allvarliga fel.

I närvaro av centralvärme testas systemet oftast med kallt vatten. Tryckfallet under 0,5 timmar med mer än 0,06 MPa indikerar närvaron av en vindby. Om detta inte beaktas är systemet klart för drift.

Omedelbart före eldningssäsongens start görs ett test med varmvatten tillfört under maximalt tryck.

Förändringar som sker i värmesystemet i en flervåningsbyggnad beror oftast inte på ägaren av lägenheten. Att försöka påverka trycket är ett meningslöst företag. Det enda som kan göras är att eliminera luftfickor som har uppstått på grund av lösa anslutningar eller felaktig justering av luftutsläppsventilen.

Ett karakteristiskt brus i systemet indikerar förekomsten av ett problem. För värmeapparater och rör är detta fenomen mycket farligt:

• Lossning av gängor och förstörelse av svetsfogar under vibration av rörledningen.
• Avbrytande av tillförseln av kylvätska till enskilda stigare eller batterier på grund av svårigheter med att avlufta systemet, oförmågan att justera, vilket kan leda till avfrostning.
• En minskning av systemets effektivitet om kylvätskan inte slutar röra sig helt.

För att förhindra att luft kommer in i systemet är det nödvändigt att inspektera alla anslutningar och kranar för vattenläckage innan du testar det som förberedelse för eldningssäsongen. Om du hör ett karakteristiskt väsande under en testkörning av systemet, leta omedelbart efter en läcka och åtgärda den.

Du kan applicera en tvållösning på lederna och det kommer bubblor där tätheten bryts.

Ibland sjunker trycket även efter att man bytt ut gamla batterier mot nya i aluminium. En tunn film visas på ytan av denna metall från kontakt med vatten. Väte är en biprodukt av reaktionen, och genom att komprimera det sänks trycket.

Att störa driften av systemet i det här fallet är inte värt det.
Problemet är tillfälligt och går över av sig självt med tiden. Detta händer endast den första tiden efter installationen av radiatorer.

Du kan öka trycket på de övre våningarna i ett höghus genom att installera en cirkulationspump.

Ångvärmenät

Detta värmenät är avsett för ett värmeförsörjningssystem som använder en värmebärare i form av ånga.

Skillnaderna mellan detta schema och det föregående orsakas av temperaturindikatorer och mediets tryck. Strukturellt är dessa nätverk kortare i längd; i stora städer inkluderar de vanligtvis bara de viktigaste, det vill säga från källan till centralvärmepunkten. De används inte som nätverk inom distriktet och inom huset, förutom på små industrianläggningar.

Kretsschemat utförs i samma ordning som med vattenkylvätskan. På sektionerna anges alla nätparametrar för varje gren, data hämtas från sammanfattningstabellen över marginell timvärmeförbrukning, med en steg-för-steg summering av förbrukningsindikatorer från slutkonsument till källan.

De geometriska dimensionerna av rörledningar fastställs baserat på resultaten av en hydraulisk beräkning, som utförs i enlighet med statliga normer och regler, och i synnerhet SNiP. Det avgörande värdet är tryckförlusten för gaskondensatmediet från värmekällan till konsumenten.Med en större tryckförlust och ett mindre avstånd mellan dem kommer rörelsehastigheten att vara stor, och diametern på ångrörledningen måste vara mindre. Valet av diameter utförs enligt speciella tabeller, baserat på parametrarna för kylvätskan. Data läggs sedan in i pivottabeller.

Hur man kontrollerar systemtrycket

För att styra på olika punkter i värmesystemet, sätts tryckmätare in, och (som nämnts ovan) de registrerar övertryck. I regel är dessa deformationsanordningar med ett Bredan-rör. I händelse av att det är nödvändigt att ta hänsyn till att tryckmätaren måste fungera inte bara för visuell kontroll, utan också i automationssystemet, används elektrokontakt eller andra typer av sensorer.

Kopplingspunkterna definieras av regleringsdokument, men även om du har installerat en liten panna för uppvärmning av ett privat hus som inte kontrolleras av GosTekhnadzor, är det fortfarande tillrådligt att använda dessa regler, eftersom de belyser de viktigaste värmesystempunkterna för tryckkontroll.

Kontrollpunkterna är:

1. Före och efter värmepannan;
2. Före och efter cirkulationspumparna;
3. Utgång av värmenät från en värmealstrande anläggning (pannhus);
4. Mata in uppvärmning i byggnaden;
5. Om en värmeregulator används, slår tryckmätarna in före och efter det;
6. I närvaro av leruppsamlare eller filter är det lämpligt att sätta in tryckmätare före och efter dem. Således är det lätt att kontrollera deras igensättning, med hänsyn till det faktum att ett funktionsbart element nästan inte skapar en droppe.

Ett symptom på ett fel eller fel i värmesystemet är tryckstötar. Vad står de för?