Värmesystem

Kontrollera

Den kontrollerande organisationen är återigen värmenätverk.

Vad exakt kontrollerar de?

• Flera gånger under vintern genomförs kontrollmätningar av temperaturer och tryck på tillopp, retur och blandning.
  . Vid avvikelser från temperaturdiagrammet utförs beräkningen av värmehissen igen med ett hål eller en minskning av munstyckets diameter. Naturligtvis bör detta inte göras på toppen av kallt väder: vid -40 på gatan kan uppfartsuppvärmning fånga is inom en timme efter att cirkulationen stannat.
• Som förberedelse för eldningssäsongen kontrolleras ventilernas tillstånd
  . Kontrollen är extremt enkel: alla ventiler i aggregatet stängs, varefter eventuell kontrollventil öppnas. Om det kommer vatten från det måste du leta efter ett fel; Dessutom bör de i alla lägen på ventilerna inte ha läckor genom packboxarna.
• Slutligen, i slutet av uppvärmningssäsongen, testas hissarna i värmesystemet, tillsammans med själva systemet, för temperatur.
  . När varmvattentillförseln stängs av värms kylvätskan upp till maximala värden.

Syfte och egenskaper

Värmehissen kyler det överhettade vattnet till den beräknade temperaturen, varefter det beredda vattnet kommer in i värmeanordningarna som finns i bostaden. Vattenkylning sker i det ögonblick då varmvatten från tillförselledningen blandas i hissen med kylt vatten från returen.

Uppvärmningshissens schema visar tydligt att denna enhet bidrar till en ökning av effektiviteten för hela byggnadens värmesystem. Den har anförtrotts två funktioner samtidigt - en blandare och en cirkulationspump. En sådan nod är billig, den kräver inte el. Men hissen har flera nackdelar:

• Tryckskillnaden mellan matnings- och returledningarna bör ligga på nivån 0,8-2 bar.
• Utloppstemperaturen kan inte justeras.
• Det måste finnas en noggrann beräkning för varje komponent i hissen.

Hissar är allmänt användbara i den kommunala termiska ekonomin, eftersom de är stabila i drift när de termiska och hydrauliska regimerna ändras i termiska nätverk. Värmehissen behöver inte övervakas ständigt, all justering består i att välja rätt munstycksdiameter.

Värmehissen består av tre element - en jethiss, ett munstycke och en sällsynthetskammare. Det finns också något sådant som hissband. Här bör nödvändiga avstängningsventiler, reglertermometrar och tryckmätare användas.

Valet av denna typ av värmehiss beror på att blandningsförhållandet här varierar från 2 till 5, i jämförelse med konventionella hissar utan munstyckskontroll förblir denna indikator oförändrad. Så, i processen att använda hissar med ett justerbart munstycke, kan du minska uppvärmningskostnaderna något.

Konstruktionen av denna typ av hissar inkluderar ett reglerande ställdon, som säkerställer stabiliteten hos värmesystemet vid låga flödeshastigheter av nätverksvatten. I hisssystemets konformade munstycke finns en reglerande gasnål och en styranordning som snurrar vattenstrålen och spelar rollen som ett gasspjällshölje.

Denna mekanism har en motoriserad eller manuellt roterad tandad rulle. Den är utformad för att flytta gasnålen i munstyckets längdriktning, ändra dess effektiva tvärsnitt, varefter vattenflödet regleras. Så det är möjligt att öka förbrukningen av nätverksvatten från den beräknade indikatorn med 10-20%, eller minska den nästan till fullständig stängning av munstycket. Minskning av munstyckets tvärsnitt kan leda till en ökning av flödeshastigheten för nätverksvattnet och blandningsförhållandet. Så temperaturen på vattnet sjunker.

Effekten av att installera brickor

Efter installation av brickorna reduceras kylvätskeflödet genom rörledningarna i värmenätverket med 1,5-3 gånger. Följaktligen minskar också antalet driftpumpar i pannrummet. Detta resulterar i besparingar i bränsle, el, kemikalier för påfyllningsvatten.Det blir möjligt att öka temperaturen på vattnet vid pannrummets utlopp. För mer information om att sätta upp externa värmenät och arbetets omfattning, se ... ..Här måste du ge en länk till avsnittet på sajten "Sätta upp värmenät"

Pucking är nödvändigt inte bara för att reglera externa värmenät, utan också för värmesystemet inuti byggnader. Uppvärmningssystemets stigare, som ligger längre från värmepunkten i huset, får mindre varmvatten, det är kallt i lägenheterna här. Det är varmt i lägenheter som ligger nära värmepunkten, eftersom mer värmebärare tillförs dem. Fördelningen av kylvätskeflöden mellan stigare i enlighet med den erforderliga mängden värme utförs också genom att beräkna brickor och installera dem på stigare.

Beräkning av skophiss

Beräkningen av skophissen utförs enligt metoden som beskrivs i / /.

Vertikal skophisskapacitet F= 5 t/h avsedd för transport av spannmål, spannmålsdensitet R=700 kg/m3 vid lyfthöjd H=11m.

Vi väljer en bandhiss med lastning genom att ösa, med centrifugal lossning, med bandhastighet v = 1,7 m/s; djupa skopor med fyllnadsfaktor c = 0,8.

Vi bestämmer kapaciteten på skoporna per 1 m av dragelementet enligt formeln:

i F_sid 5000

— = —— = ——— = 0,002

a 3,6vp_mc 3,6 1,7 700 0,8

För erhållen kapacitet, typ III skopor med en bredd på V_Till = 280 mm, kapacitet i \u003d 4,2 l i steg t = 180 mm./ /. Efter att ha valt skoporna anger vi hastigheten. Till sist v = 2,2 m/s. Tejpbredd B = B_Till + 100 =280+ 100 +380 mm.

Mottaget värde V motsvarar närmaste värde enligt standarden, lika med 400 mm.

Massan av last per 1 m av dragelementet kommer att vara

F_sid 100

q = —- = —— = 12,63 kg/m.

3,6v 3,6 2,2

Vi beräknar den preliminära kraften enligt formeln:

F_sid H q v2

N_innan = —- (A_n + V_n - + C_n — )

367 F_sidH

Värde q antas utifrån villkoret att skopor av typ III kommer att användas i skophiss. Odds A_n= 1,14, V_n= 1,6, MED_n = 0,25 - koefficienter beroende på typen av skophiss (bälteshiss med centrifugal avlastning)

N_innan =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 kW

Enligt det beräknade värdet N_innan bestämma den maximala draghållfastheten i dragelementet

1000 N_innan s efb

S_max = S_anm = ———-

v(efb — 1)

var h = 0,8 - effektivitet kör;

b \u003d 180 - lindningsvinkel för drivtrumman

f = 0,20 för en gjutjärnstrumma när skophissen arbetar i en fuktig atmosfär.

S_max = S_anm = 1000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 N

Sedan det ungefärliga antalet kuddar z kommer

S max n

z = ——

BK_sid

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Tejpen väljs med packningar av beltanite B-820 med TILL_R \u003d 610 N / cm, och koefficienten n = 9. Det resulterande antalet kuddar avrundas uppåt till z = 4.

Vi bestämmer belastningen per 1 m, enligt formeln för bomullstejp

q_l \u003d 1,1 V ( 1,25 z d₁ + q₂)

q_l = 1,1 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg/m.

Skopors vikt per 1 m dragelement med vikten av en typ III-skopa G_Till = 1,5 kg blir det

G_Till 1,5

q_Till = — = — = 8,33 kg/m

a 0,18

Härifrån

q'= q + q_l + q_Till = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg/m

ledig gren

q"= q_l + q_Till = 4,4 + 8,33 \u003d 12,73 kg/m.

Dragkraftsberäkning utförs i enlighet med designschemat (Fig. 4.1.). Punkten med minsta spänning blir punkt 2, d.v.s. S₂ = S_min.

Motståndet mot scooping bestäms av formeln, med diametern på den nedre trumman vid z=4D_b = 0,65 m.

W_h = K_oud q g D_b,

var q— Massa av last per 1 m av dragelementet, kg.

TILL_oud är den specifika energiförbrukningen för skopa, TILL_oud ? (6 h 10) D_b

D_b är diametern på den nedre trumman.

Sedan

S₃ = om S₂ +W₃ = 1,06S₂ + K_oud q g D_b = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ = S₃ +W_3-4 =1,06S₂ + 644 + q' g H = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

värdet S₁ vi bestämmer genom att gå runt banans kontur mot bandets rörelse, d.v.s.

S₁ = S₂ +W_2-1 = S₂ +q" g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

Använder uttrycket S_anm ? S_lö e fb , som i vårt fall har formen S₄ ? 1,84S₁, vi får spänningsvärdet vid punkt 2, lika med 608N. Ersätter det hittade värdet S₂i ovanstående uttryck, definierar vi S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

Undersökning S₃ från tillståndet G_Väl ? 2S med hänsyn till l = 0,075 m, h = 0,16 m och h₁ = 0,1m för denna typ av skopa visar värdet S₃ tillräckligt för att åstadkomma förspänning av dragelementet. Efter hittat värde S₄ = S_max ange värdet z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Det erhållna antalet remsor av bandet sammanfaller med det förvalda, därför bör dragkraftsberäkningen inte utföras igen.

Bestäm diametern på drivtrumman

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

och avrundat till värdet 630 mm enligt GOST.

Trumrotationsfrekvensen kommer att vara

60v

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 rpm

p D_p.b.

Bestäm värdet på polavståndet

895

h = --- = 895 / 66,732 = 0,2 m

n2

D_p.b.

Värde h därför är lossningen centrifugal.

2

Vi bestämmer kraften hos elmotorn för hissdriften, med effektivitet. transmissionsmekanism lika med 0,8,

o (S4 +S1)v

N= —— = 1,06 (8751 - 4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 W

1000 s

Med storleken på den beräknade effekten väljer vi elmotorn AO 72-6-UP med en effekt på N_d = 1,1 kW s n_d =980 rpm.

Stadier för att tvätta värmesystemet

• Hydraulisk beräkning av värmesystemet, beräkning av brickor
• Utveckling av rekommendationer för att förbättra driften av värmepunkten, värmesystem
• Installation av styrbrickor på stigare (detta arbete kan utföras av kunden självständigt)

• Verifiering av genomförandet av rekommenderade aktiviteter
• Analys av det nya stationära tillståndet efter tvätt av värmesystemet
• Korrigering av storleken på brickor på platser där det önskade resultatet inte uppnås (genom beräkning)
• Demontering av brickor som kräver justering, montering av nya brickor

På interna värmesystem kan brickor installeras både vinter och sommar. Kontrollera deras arbete - endast under eldningssäsongen.

Eventuella problem och funktionsfel

Trots enheternas styrka misslyckas ibland hissvärmeenheten. Varmvatten och högtryck hittar snabbt svagheter och framkallar haverier.

Detta händer oundvikligen när enskilda komponenter är av otillräcklig kvalitet, munstycksdiametern är felaktigt beräknad och även på grund av blockeringar.

Ljud

Värmehissen kan, medan den arbetar, skapa buller. Om detta observeras betyder det att sprickor eller grader har bildats i munstyckets utloppsdel ​​under drift.

Orsaken till uppkomsten av oregelbundenheter ligger i felinriktningen av munstycket som orsakas av tillförsel av kylvätska under högt tryck. Detta händer om överskottshöjden inte stryps av flödesregulatorn.

Temperaturfel överensstämmer

Den högkvalitativa driften av hissen kan också ifrågasättas när temperaturen vid in- och utloppet skiljer sig för mycket från temperaturkurvan. Anledningen till detta är troligen den överdimensionerade munstycksdiametern.

Felaktigt vattenflöde

Ett felaktigt gasreglage kommer att resultera i en förändring i vattenflödet jämfört med designvärdet.

En sådan överträdelse är lätt att bestämma genom förändringen i temperatur i inkommande och returledningssystem. Problemet löses genom att reparera flödesregulatorn (gasreglaget).

Felaktiga strukturella element

Om schemat för att ansluta värmesystemet till en extern värmeledning har en oberoende form, kan orsaken till drift av hissenheten av dålig kvalitet orsakas av felaktiga pumpar, vattenvärmeenheter, avstängnings- och säkerhetsventiler, alla typer av läckor i rörledningar och utrustning, fel på regulatorer.

De främsta orsakerna som negativt påverkar systemet och principen för drift av pumpar inkluderar förstörelsen av elastiska kopplingar i lederna av pumpen och motoraxlarna, slitaget på kullager och förstörelsen av sätena under dem, bildandet av fistlar och sprickor på höljet och åldrandet av sälar. De flesta av de listade felen repareras.

Otillfredsställande drift av varmvattenberedare observeras när tätheten i rören är bruten, de förstörs eller rörbunten klibbar ihop. Lösningen på problemet är att byta ut rören.

Blockader

Blockeringar är en av de vanligaste orsakerna till dålig värmetillförsel. Deras bildning är förknippad med att smuts tränger in i systemet när smutsfiltren är felaktiga. Öka problemet och avlagringar av korrosionsprodukter inuti rören.

Nivån på igensättning av filter kan bestämmas genom avläsningar av tryckmätare installerade före och efter filtret. Ett betydande tryckfall kommer att bekräfta eller motbevisa antagandet om graden av igensättning. För att rengöra filtren räcker det att ta bort smutsen genom avloppsanordningarna i den nedre delen av huset.

Eventuella problem med rörledningar och värmeutrustning måste repareras omedelbart.

Mindre anmärkningar som inte påverkar driften av värmesystemet registreras nödvändigtvis i särskild dokumentation, de ingår i planen för nuvarande eller större reparationer. Reparation och eliminering av kommentarer sker på sommaren innan nästa eldningssäsong startar.

2 Fördelar och nackdelar med en sådan nod

Hissen, som alla andra system, har vissa styrkor och svagheter.

Ett sådant element i det termiska systemet har blivit utbrett tack vare ett antal fördelar,
bland dem:

• enkelheten hos enhetskretsen;
• minimalt systemunderhåll;
• enhetens hållbarhet;
• överkomligt pris;
• oberoende av elektrisk ström;
• blandningskoefficienten beror inte på den yttre miljöns hydrotermiska regim;
• närvaron av en extra funktion: noden kan spela rollen som en cirkulationspump.

Nackdelarna med denna teknik är:

• oförmågan att justera temperaturen på kylvätskan vid utloppet;
• ganska tidskrävande procedur för att beräkna diametern på munstyckskonen, såväl som dimensionerna på blandningskammaren.

Hissen har även en liten nyans vad gäller installation - tryckfallet mellan framledning och retur bör vara i intervallet 0,8-2 atm.

2.1
Schema för att ansluta hissenheten till värmesystemet

Värme- och varmvattensystem (VV) är till viss del sammankopplade. Som nämnts ovan kräver värmesystemet en vattentemperatur på upp till 95 ° C och i varmt vatten på nivån 60-65 ° C. Därför krävs även här användning av en hissenhet.

I varje byggnad som är ansluten till ett centraliserat värmenätverk (eller pannhus) finns en hissenhet. Huvudfunktionen hos denna enhet är att sänka temperaturen på kylvätskan samtidigt som volymen pumpat vatten i hussystemet ökar.

Uppgift Beräkning av en remskophiss med en lösning

Beräkna en remskophiss för transport av bulkfoder enligt följande egenskaper:

Material: havre;

Hisshöjd: 15 meter;

Produktivitet: 30 t/h.

Betalning.

För att lyfta havre, enligt rekommendationerna, kan en bältesdragkropp med åtskilda djupa skopor med centrifugal avlastning användas. (: tabell 7.7)

Vi accepterar bandets hastighet V = 2,5 m / s

Enligt rekommendationer av prof. N. K. Fadeeva, för höghastighetshissar med centrifugal avlastning. Trummans diameter

Db \u003d 0,204 * V2 \u003d 0,204 * 2,52 \u003d 1,28 m

Vi accepterar diametern på drivtrumman Db = 1000mm adj. LXXXVII). vi accepterar ändtrumman med samma diameter.

Trumhastighet:

nb===47,8 min-1

Polavstånd

Eftersom b (trumradie) sker centrifugal lossning, vilket motsvarar det tidigare angivna tillståndet.

Linjär kapacitet för skopor:

l/m

P är produktiviteten för hissen, t/h;

— lastens bulkdensitet, t/m3

- hinkfyllningsfaktor (1: tab. 77)

Enligt tabellen 79 för = 6,8 väljer vi en djup skopa med en kapacitet på i0 = 4l, skopbredd Bk = 320 mm, skopavstånd a = 500 mm, bandbredd B = 400 mm.

Enligt tabellen 80 välj skopans räckvidd A=15 mm, skophöjd h=0mm, skopradie R=60mm.

Antal kuddar i:

Vi accepterar i=6

Linjär vikt på bandet:

qo=1,1*B*(i+1+2)=1,1*0,4*(1,5*6+3+1,5)=5,9 kgf/m.

Linjär vikt av bältet med skopor:

qx=K*P=0,45*30=13,5 kgf/m.

K-faktor, dess värden anges i (1: tab. 78)

Linjär belastning från den lyfta lasten

q= egs/m

Linjär belastning på arbetsgrenen: qp=qx+q=13,5+3,3=16,9 kgf/m;

Dragkraftsberäkningen utförs med konturtraverseringsmetoden. När drivtrumman roteras medurs kommer den lägsta spänningen att vara vid punkt 2. Se diagrammet i figur 1.

Fig 1. Schema för placering av de kontrollerade spänningspunkterna i tejpen.

Spänningen vid punkt 3 definieras som:

S3=K*S2+W3=1,08*S2+13,2

W3 - belastningsscooping motstånd

W3=p3*q=4*3,3=13,2 kgf;

Р3-scooping-koefficient, vi accepterar р3=4 kgf*m/kgf

K1 är koefficienten för spänningsökningen i bandet med skopor vid rundning av trumman.

Spänning vid punkt 4

S4=Snb=S3+qp*H=1,08*S2+13,2+16,9*1,5=1,08*S2+267

Spänning vid punkt 1

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13,5*15=S2+203

För friktionsdrift med flexibel koppling

Snb Sb*eFa

Mellan band och ståltrumma i fuktig luft F=0,2. Tejplindningsvinkel för drivtrumman =180o;

ЕFa=2.710.2*3.14=1.87 (1: adj. LXXXI), sedan

Snb1,87*Sb;

1,08*S2+2671,87*(S2+203);

1,08*S2+2671,87*S2+380;

0,79*S2-113

S2-143 kgf

Minsta spänning i remmen från tillståndet för normal skopning av lasten måste uppfylla villkoret:

S2=Smin5*q=5*3,3=16,5 kgf

Vi accepterar S2=25 kgf

Med en ökning av spänningen i bandet ökade reserven för drivenhetens dragkapacitet något. Spänningen vid andra punkter av konturen kommer att vara:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1,08*S2+13,2=1,08*25+13,2=40,2 kgf

S4=S3+qp*H=40,2+16,9*15=294 kgf

Enligt maximal ansträngning anger vi antalet packningar i tejpen

Säkerhetsmarginalen för bandet tas som för en lutande transportör (1: tabell 55). n=12, =55 kgf/cm

B-820 med antalet distanser i=2, bredd B=400 mm, K0=0,85 - koefficient med hänsyn till bandets försvagning genom hål för nitar.

Spänntrumsslag för remrem:

m

Spännkraft som appliceras på ändtrumman:

pH=S2+S3=25+40,2=65,2 kgf

Dragkraft på trummans drivaxel (med hänsyn till ansträngningarna på trummans egen rotation):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1,08-1)*(294+228)=108 kgf

K/-faktor, som tar hänsyn till drivtrummans rotationsmotstånd.

Beräkningsformel för motorn:

Np=kW

Installerad motoreffekt:

NO=ny*Np=1,2*3,1=3,7 kW

ny-effektmarginal 1.1…..1.2

Vi accepterar motortyp MTH 311-6

N=7kW, n=965min-1(=101 rad/s),

Jp=0,0229 kgf*m*s2 (1: ca XXXV).

Hissdrivningsutväxling

Ir. r.==

Vi väljer växellådan VK-400. Utförande III. Utväxling Ir=21. (1: App. LXIV)/

Funktionsprincipen och nodens diagram

Varmvattnet som kommer in i bostadshuset har en temperatur som motsvarar värme- och kraftverkets temperaturschema. Efter att ha övervunnit ventilerna och lerfiltren kommer överhettat vatten in i stålhöljet och sedan genom munstycket in i kammaren, där blandning sker. Tryckskillnaden trycker vattenstrålen in i den expanderade delen av kroppen, medan den är ansluten till den kylda kylvätskan från byggnadens värmesystem.

Det överhettade kylmediet, som har ett reducerat tryck, strömmar med hög hastighet genom munstycket in i blandningskammaren, vilket skapar ett vakuum. Som ett resultat uppstår effekten av insprutning (sug) av kylvätskan från returröret i kammaren bakom strålen. Resultatet av blandning är vatten vid designtemperaturen, som kommer in i lägenheterna.

Schemat för hissanordningen ger en detaljerad uppfattning om funktionaliteten hos denna apparat.

Fördelar med vattenjethissar

En egenskap hos hissen är att två uppgifter utförs samtidigt: att arbeta som en blandare och som en cirkulationspump. Det är anmärkningsvärt att hissenheten fungerar utan kostnad för el, eftersom principen för driften av installationen är baserad på användningen av ett tryckfall vid inloppet.

Användningen av vattenstråleanordningar har sina fördelar:

• enkel design;
• låg kostnad;
• pålitlighet;
• inget behov av el.

Genom att använda de senaste modellerna av hissar utrustade med automation kan du avsevärt spara värme. Detta uppnås genom att kontrollera temperaturen på kylvätskan i utloppszonen. För att nå detta mål kan man sänka temperaturen i lägenheter nattetid eller dagtid, när de flesta är på jobb, studerar osv.

Den ekonomiska hissenheten skiljer sig från den konventionella versionen genom närvaron av ett justerbart munstycke. Dessa delar kan ha en annan design och justeringsnivå. Blandningsförhållandet för en apparat med ett justerbart munstycke varierar från 2 till 6. Som praxis har visat är detta tillräckligt för värmesystemet i ett bostadshus.

Valet av material för ETA-P hissdelar

När man väljer ett material för en viss del tar de hänsyn till arten och storleken på den belastning som verkar på delen, tillverkningsmetoden, kraven på slitstyrka, villkoren för dess funktion etc.

Särskild uppmärksamhet ägnas åt att säkerställa statisk hållfasthet och utmattningshållfasthet, eftersom delars livslängd varierar från 10 till 25 år. För tillverkning av hissar används högkvalitativa konstruktionsstål av kol 30, 35, 40, 45, 40X och 40XH.

De används i normaliserat tillstånd för tillverkning av delar som upplever relativt låga spänningar, och efter härdning och hög anlöpning - för tillverkning av mer belastade delar. Stålkvaliteter 30 och 35 utsätts för normalisering med en temperatur på 880 - 900 ° C; härdning utförs i vatten med en temperatur på 860 - 880 ° C och anlöpning vid 550 - 660 ° C. Delar gjorda av stålsorter 40 och 45 utsätts för normalisering vid en temperatur av 860-880°C eller härdning i vatten vid en temperatur av 840-860°C, följt av anlöpning; anlöpningstemperatur tilldelas beroende på de erforderliga mekaniska egenskaperna.

Hur hissen fungerar

Med enkla ord är hissen i värmesystemet en vattenpump som inte kräver extern energiförsörjning. Tack vare detta, och till och med en enkel design och låg kostnad, fann elementet sin plats i nästan alla värmepunkter som byggdes under sovjettiden. Men för dess tillförlitliga funktion krävs vissa villkor, som kommer att diskuteras nedan.

För att förstå designen av värmesystemets hiss bör du studera diagrammet som visas ovan i figuren. Enheten påminner lite om ett vanligt T-stycke och är installerat på tillförselledningen, med sidoutgång ansluter den till returledningen. Endast genom en enkel tee skulle vatten från nätet omedelbart passera till returledningen och direkt till värmesystemet utan att sänka temperaturen, vilket är oacceptabelt.

En standardhiss består av ett tillförselrör (förkammare) med ett inbyggt munstycke av beräknad diameter och en blandningskammare, där den kylda kylvätskan tillförs från returen. Vid nodens utlopp expanderar grenröret och bildar en diffusor. Enheten fungerar enligt följande:

• kylvätskan från nätverket med hög temperatur skickas till munstycket;
• när man passerar genom ett hål med liten diameter ökar flödeshastigheten, på grund av vilket en sällsynthetszon uppträder bakom munstycket;
• sällsynthet orsakar sug av vatten från returledningen;
• flödena blandas i kammaren och lämnar värmesystemet genom en diffusor.

Hur den beskrivna processen äger rum framgår tydligt av diagrammet över hissnoden, där alla flöden anges i olika färger:

Ett oumbärligt villkor för en stabil drift av enheten är att tryckfallet mellan tillförsel- och returledningarna i värmeförsörjningsnätet är större än värmesystemets hydrauliska motstånd.

Tillsammans med de uppenbara fördelarna har denna blandningsenhet en betydande nackdel. Faktum är att principen för driften av värmehissen inte tillåter dig att kontrollera temperaturen på blandningen vid utloppet. När allt kommer omkring, vad behövs för detta? Byt vid behov mängden överhettad kylvätska från nätverket och suget vatten från returen. Till exempel, för att sänka temperaturen, är det nödvändigt att minska flödeshastigheten vid tillförseln och öka flödet av kylvätska genom bygeln. Detta kan endast uppnås genom att minska munstycksdiametern, vilket är omöjligt.

Elektriska hissar hjälper till att lösa problemet med kvalitetsreglering. I dem, med hjälp av en mekanisk drivning som roteras av en elektrisk motor, ökar eller minskar munstyckets diameter. Detta förverkligas med hjälp av en konformad strypnål som kommer in i munstycket från insidan en viss sträcka. Nedan är ett diagram över en värmehiss med möjlighet att styra blandningens temperatur:

1 - munstycke; 2 - gasnål; 3 - ställdonets hölje med styrningar; 4 - axel med kugghjulsdrift.

Den relativt nyligen uppenbara justerbara värmehiss tillåter modernisering av värmepunkter utan ett radikalt utbyte av utrustning.Med tanke på hur många fler sådana noder som fungerar i CIS blir sådana enheter allt viktigare.

Beräkning av värmehiss

Det bör noteras att beräkningen av en vattenjetpump, som är en hiss, anses vara ganska besvärlig, vi kommer att försöka presentera den i en tillgänglig form. Så för valet av enheten är två huvudegenskaper hos hissarna viktiga för oss - den inre storleken på blandningskammaren och munstyckets håldiameter. Kamerastorleken bestäms av formeln:

• dr är den önskade diametern, cm;
• Gpr är den reducerade mängden blandat vatten, t/h.

Den minskade förbrukningen beräknas i sin tur enligt följande:

I denna formel:

• τcm är temperaturen på blandningen som används för uppvärmning, °С;
• τ20 är temperaturen på det kylda kylmediet i returen, °C;
• h2 - värmesystemets motstånd, m. Konst.;
• Q är den erforderliga värmeförbrukningen, kcal/h.

För att välja värmesystemets hissenhet enligt munstyckets storlek, är det nödvändigt att beräkna det enligt formeln:

• dr är blandningskammarens diameter, cm;
• Gpr är den minskade förbrukningen av blandat vatten, t/h;
• u är den dimensionslösa insprutningskoefficienten (blandning).

De två första parametrarna är redan kända, det återstår bara att hitta värdet på blandningskoefficienten:

I denna formel:

• τ1 är temperaturen för det överhettade kylmediet vid hissinloppet;
• τcm, τ20 - samma som i de föregående formlerna.

Baserat på de erhållna resultaten utförs valet av enheten enligt två huvudegenskaper. Standardstorlekarna på hissar indikeras med siffror från 1 till 7, det är nödvändigt att ta den som är närmast de beräknade parametrarna.

ETA-P beräkning av hissstyrka

Vi kommer att beräkna styrkan på ETA-P-hissen med en bärförmåga på 50 ton (Q=500 kN). Med samma teknik kan du beräkna hissen av valfri storlek.

Designbelastning

P = Q • K = 500 • 1,25 = 625 kN,

där K är en koefficient som tar hänsyn till dynamiska krafter och ljusstickning, K = 1,25

Hisskropp. Material 35HML

Kroppsaxel (figur 5.1)

Vi beräknar stödytan för verkan av kross-, skjuv- och böjspänningar.

Figur 5.1 - Kroppskrage

usm = , MPa (5.1)

var är belastningsområdet för belastningen på kroppen, mm².

= , mm² (5,2)

där är den inre diametern på kroppskragen, D1=132 mm;

- greppets ytterdiameter, D2=95 mm.

F1 \u003d 0,59 • (1322 - 952) \u003d 4955 mm²

Enligt formel 5.1:

usm = = 126 MPa,

Avsnitt a - a

usr = , MPa (5.3)

var är skärytan, mm²

, mm² (5,4)

där h är axelns höjd, mm

F2=0,75•р•132•30=9326 mm2..

Genom formel 5.3 får vi

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5,5)

där Мizg — böjmoment, N mm

Mizg = , N•mm (5,6)

Wizg - sektionsmodul, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Genom att ersätta formel 5.5 får vi

wizg = = 124 MPa.

Kroppsögla

Figur 5.2 - Höljeklackar

Farlig sektion b-b utsatt för dragpåkänningar

usm = , MPa (5,8)

där d är diametern på hålet för fingret, d=35 mm;

e är tjockleken på klacken, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Mekaniska egenskaper hos kroppsgjutningen:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

där k är säkerhetsfaktorn, k = 1,3.

Hiss örhänge

Material 40HN. Mekaniska egenskaper: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

Örhänget (figur 5.3) utsätts för tryckkraften från länken P och två krafter P/2 som appliceras på örhängets öglor. På grund av förekomsten av deformation är örhänget i kontakt med länken längs med bågens längd, mätt med vinkel b, och horisontella sprängkrafter Q uppträder i örhängets öglor. För att bestämma krafterna Q är det nödvändigt att utföra komplexa matematiska beräkningar. Storleken på vinkeln 6 och lagen för tryckfördelning längs bågen mätt med vinkel 6 och lagen för tryckfördelning längs bågen mätt med vinkel 6 är okänd. Deras teoretiska definition är svår. Förenklat beräknar vi örhänget utan att ta hänsyn till påverkan av deformationer från krafternas verkan Q.

Bild 5.3 - Örhänge på hissen

Örhänge ögon, farlig avsnitt ah-ah

Dragspänningar

ur = , MPa (5,9)

där c är tjockleken på den yttre delen av klacken, c = 17 mm;

d är tjockleken på den inre delen av klacken, d = 12 mm;

R - yttre radie, R = 40 mm

r - inre radie, r = 17,5 mm

ur

Med hjälp av Lame-formeln bestämmer vi de största dragspänningarna ur vid punkt b från krafterna från det inre trycket (fingertrycket).

ur = , MPa (5,10)

där q är intensiteten av inre tryckkrafter.

q = , MPa (5,11)

q = MPa.

Enligt formel 5.10 får vi

ur=MPa.

Rätlinjig del I - I till II - II. I avsnitt II - II verkar dragspänningar.

ur = , MPa (5,12)

där D är diametern på den raka delen av örhänget, D = 40 mm.

ur = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1,3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Sålunda, efter att ha beräknat hissens styrka, kan det ses att när den nominella lastkapaciteten överskrids med 25 %, överskrider inte spänningarna, och särskilt i farliga sektioner, de tillåtna hållfasthetsgränserna. Stålmaterialet som används vid tillverkningen av hissen är det mest optimala.