Val av rörugnsstorlek
Syfte: att välja en ugn som uppfyller de initiala data och tidigare beräknade parametrar, och att bekanta sig med dess egenskaper och design.
Valet av standardstorlek på rörugnen görs enligt katalogen, beroende på dess syfte, värmeeffekt och typ av bränsle som används.
I vårt fall är syftet med ugnen uppvärmning och partiell förångning av olja, värmeeffekt FT är 36,44 MW, och bränslet är eldningsolja. Utifrån dessa förutsättningar väljer vi en rörugn för kombinerat bränsle (eldningsolja + gas) SKG1.
Tabell 2.
Tekniska egenskaper hos ugnen SKG1.
|
Indikator |
Menande |
|
Strålande rör: värmeyta, m2 arbetslängd, m |
730 18 |
|
Antal mittsektioner n |
7 |
|
Värmeeffekt, MW (Gcal/h) |
39,5 (34,1) |
|
Tillåten termisk spänning av strålrör, kW/m2 (Mcal/m2h) |
40,6 (35) |
|
Övergripande dimensioner (med tjänsteplattformar), m: längd L bredd höjd |
24,44 6 22 |
|
Vikt, t: ugnsmetall (utan spole) foder |
113,8 197 |
Ugnar av typen SKG1 är fria vertikala flamförbränningsugnar, lådformade, med ett horisontellt arrangemang av spolrör i en strålningskammare. Brännare av typen GGM-5 eller GP är placerade i en rad i ugnens botten. På vardera sidan av strålningskammaren är enradiga väggmonterade rörskärmar installerade som bestrålas av ett antal vertikala brännare. Rörskärmen kan vara enkelradig och dubbelradig väggmonterad.
Eftersom kombinerat bränsle förbränns i ugnen, finns en gasuppsamlare på ugnen, genom vilken förbränningsgaserna släpps ut i en separat skorsten.
Brännarna servas från ena sidan av ugnen, tack vare vilken två enkammarugnar kan installeras sida vid sida på ett gemensamt fundament, förenat med en avsats, och därmed bilda en sorts tvåkammarugn.
Utformningen av ugnen av SKG1-typ visas i Fig.2.
Fig.2. Rörugn typ SKG1:
1 - landningar; 2 - spole; 3 - ram; 4 - foder; 5 - brännare.
Slutsats: vid val av ugnens storlek togs hänsyn till tillståndet för den närmaste approximationen, d.v.s. av alla standardstorlekar med en värmeeffekt större än den beräknade valdes den med lägst värmeeffekt (med liten marginal).
Torklägen
Under torkningsprocessen kan ugnen arbeta i lågtemperatur-, normal- eller högtemperaturläge.
Låg temperatur och normalt läge
Bearbetning av trä på ett sätt med låg temperatur utförs vid 45 °. Detta är den mjukaste metoden, den bevarar alla trädets ursprungliga egenskaper till de minsta nyanserna och anses vara en högkvalitativ teknik. I slutet av processen är fukthalten i träet cirka 20%, det vill säga sådan torkning kan betraktas som preliminär.
När det gäller det normala läget fortsätter det vid temperaturer upp till 90 °. Efter torkning ändrar materialet inte form och storlek, något minskad färgljusstyrka, styrka. Detta är den vanligaste tekniken som används för olika träslag.
Högtemperaturläge
I detta läge sker torkning på grund av verkan av överhettad ånga (temperatur över 100 °) eller varm luft. Torkningsprocessen vid hög temperatur minskar träets styrka, vilket ger det en mörkare nyans, så materialet används för att skapa sekundära byggnads- och möbelkomponenter. Samtidigt kommer torkning med överhettad ånga att vara skonsammare än med användning av luft.
—
FÖRSIKTIGHET 2
|
СÑема поÑоков в двÑÑкамеÑной пеÑи. a |
Rad "Ð Ð" РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРгоÐð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μm Ð ² Ð ²ðññ½½μμðð¹¹ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð¸ð меевик конвекÑионной камеÑÑ Ð¾Ð´Ð½Ð¾Ð¿Ð¾ÑоÑнÑй
a
|
ТÐμÑнологиÑеÑÐºÐ°Ñ a |
ÐÑÐμÐ'вР° ÑиÑÐμÐ »Ñно иÑпР° ÑÐμнноÐμ D пÐμÑÐμгÑÐμÑоÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ноÐμ ÑÑÑÑÐμ поÑÑÑпР° ÐμÑ D ^ Ð'вÑÑпоÑоÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± nd ° NNN пÐμÑÑ 3 slangbella; Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐμÐ Ð Ð ÐμÐ Ð Ð Ð Ðμ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² μ Ð ¢ ÐμÑмиÑÐμÑкоÐμ IB ° ± • d »Ð¾Ð¶ÐμниÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ов оÑÑÑÐμÑÑвР»ÑÐμÑÑÑ ± · Ð ° ÑÑÐμÑ ÑÐμпл Ð ° ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ ÑопР»Ð¸Ð²Ð½Ð¾Ð³Ð¾ гР°Ð·Ð°. ÐаÑо-ÑглеводоÑÐ¾Ð´Ð½Ð°Ñ ÑмеÑÑ Ð¿ÑоÑÐ¾Ð´Ð¸Ñ Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ¸ конвекÑионной камеÑÑ Ð¿ÐµÑи500 - 600 rbl. tillbaka Ð Ð · РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРиз ÑÐдианÑнÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑѱ ÑоÑÑавлÑÐµÑ Ð¾Ñ 770 Ð30Ð. GUNGARUM · РРкРРРРРЕт фом Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° РРРРе и пÑомÑвкÑ.
a
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μñð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° ± • n), пÐμÑÐμвР° ± »Ð¸Ð²Ð ° NNN ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° ±» ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ °Ð¼ÐµÑÑ Ð¸ ÑÑодÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑбÑ. агÑеваемÑй змеевиков конвекÑионной камеÑÑ.
a
|
оððμμºººº ° ðμμÐððººðð ²²μððÐð ðð½²²²½ -¸ñððð½½²½½¸ð¾¸ ððð𸸸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ a |
RUN Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° ± • n), пÐμÑÐμмÐμÑÐ ° NNN ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° ± »ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ ° мÐμÑÑ D ÑÑоÐ' ÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑбÑ. агÑеваемÑй змеевиков конвекÑионной камеÑÑ, а заÑем - ÑадианÑной.
a
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² δÐ𾾺ºº¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μ вÑÐµÑ Ð¿Ð¾Ñоков. Ð ð · ð ð 𲸸¸¸¼¾¾¾ñ¸¸¸¿ ¿¿¿ðμ¸'¿¿¾¾ ¿¿ °μ³³ ° ð ð ñ ¼¾¾³¾ ð ð ñ ° ¿¿¿¾¾ð 𠸸 ñð ñ · ·¾¾¾²¾¾³³¾ ñ¾¾¾ñ¾¾¾½¸¸¸ ñ¾ð °ñ¾¾¾½¸¸¸ ð ð ð³³¾¾³³¾ ¿¿¿¾¾¾'³³³¾ ¿¿¿¾¾¾'³³³¾ ¿¿¿¾¾¾ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μl Ðа ÑиÑ. 29 Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð RлÑзаÑиÑÑ Ð·Ð¼ÐµÐµÐ²Ð¸ÐºÐ° конвекÑионной камеÑÑ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐμÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð °Ð·ÑеженнÑм Ñагом. ÐовÐμÑÑноÑÑÑ D • мÐμÐμвикР° ± · Ð ° ÑиÑного ÑкÑÐ ° нР° вÑоÐ'Ð¸Ñ D ^ вÐμÐ »Ð¸ÑÐ¸Ð½Ñ Ð¿Ð¾Ð²ÐμÑÑноÑÑи D • мÐμÐμвикР° IB ° Ð'иР° нÑной камеÑÑ.
a
Med sluttande valv
Under
strålningsvärmeöverföring förstås
absorption av strålningsvärme, under
konvektiv - värmeöverföring genom
tvätta rörytor med rök
gaser.
V
strålkammarens grundmängd
värme överförs av strålning och endast
obetydlig - konvektion, och in
konvektionskammare - vice versa.
eldningsolja
eller gasen förbränns med brännare,
placerad på väggarna eller golvet i kammaren
strålning. Detta skapar en lysande
ficklampa, som är glödhet
heta bränslepartiklar
uppvärmd till 1300-1600 ° C, avger
värme. Värmestrålar faller på utomhus
ytor på rör i strålningssektionen
och absorberas, skapa den så kallade
absorberande yta. Även termisk
strålar når också de inre ytorna
väggarna i ugnens strålningskammare. Uppvärmd
väggytor i sin tur strålar ut
värme som också absorberas
ytor av strålningsrör.
På
denna yta av strålningsbeklädnaden
avsnitt skapar en så kallad reflekterande
yta som (teoretiskt) inte är det
absorberar värmen som överförs till den av gasen
ugnsmiljö, men endast genom strålningssändningar
det på en rörformad spole. Om inte
ta hänsyn till förluster genom murade väggar, då
under normal drift
ugnsinvändiga ytor på ugnsväggar
avger lika mycket värme som de absorberar.
Produkter
bränsleförbränning är primära och
den huvudsakliga värmekällan som absorberas
i strålningssektionen av rörugnar
– 60–80 % av den totala värmen som används i ugnen
överförs i strålningskammaren, resten
– i konvektionsdelen.
Triatomisk
gaser som finns i rökgaser
(vattenånga, koldioxid och
svaveldioxid), även absorbera och
avger strålningsenergi i vissa
våglängdsintervall.
Kvantitet
strålningsvärme som absorberas i strålningen
kammaren, beror på facklans yta,
dess konfiguration och grad av avskärmning
ugnar. Stor ficklampsyta
förbättrar effektiviteten
direkt värmeöverföring till ytor
rör. Ökning av murad yta
bidrar också till tillväxten
effektiviteten av värmeöverföringen i strålaren
kamera.
Temperatur
gaser som lämnar strålningssektionen,
är vanligtvis ganska hög, och värmen av dessa
gaser kan användas längre in
varmluftsugn.
gaser
förbränning från strålningskammaren, vaglande
genom passväggen, gå in
konvektionskammare. konvektionskammare
tjänar till att använda det fysiska
värme från förbränningsprodukter som kommer ut ur
strålningssektion, vanligtvis med en temperatur
700–900 °С. Värme i konvektionskammaren
råvaror överförs huvudsakligen genom konvektion
och delvis genom strålning av triatomic
rökgaskomponenter. Nästa rök
gaser leds till skorstenen och rökkanalen
rören ventileras till atmosfären.
Produkt,
som ska värmas upp, en eller
flera bäckar kommer in i rören
konvektiv spole, passerar rör
strålningskammarskärmar och värms till
önskad temperatur, utgångar
ugnar.
Värde
konvektiv sektion, vanligtvis
valt på ett sådant sätt att
temperaturen på de förbränningsprodukter som lämnar
hos svin, var nästan 150 °C högre än
temperaturen på de upphettade ämnena vid
ugnsingång. Därför värmebelastningen
färre rör i konvektivsektionen än
i strålning, vilket beror på låg
värmeöverföringskoefficient från sidan
influensa gaser.
Effektivitet
värmeöverföring genom konvektion beror på,
först och främst rökens rörelsehastighet
gaser i konvektionskammaren. Jakt
till höga hastigheter är dock återhållsam
tillåtna motståndsvärden
gasernas rörelse.
För
tätare flöde runt rören
gaser och större flödesturbulens
rökgasrör i konvektion
kammare placeras vanligtvis i
rutmönster. I vissa ugnar
strukturer använder räfflade
konvektionsrör med en högt utvecklad
yta.
Nästan
alla ugnar som för närvarande är i drift
tid i raffinaderier,
är strålande konvektion,
de där.rörslingor är placerade i
konvektion och strålningskammare.
Med en sådan motströmsrörelse av råvaror
och produkter av bränsleförbränning mest
full användning av den alstrade värmen
när det är bränt.
—
FÖRSIKTIGHET 1
|
УÑÑÑойÑÑво еÑÑикалÑно-ÑакелÑнойпеÑи. a |
rамеÑа конвекÑии ÑаÑположена над камеÑой ÑадиаÑии. РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРо DD »N IB ° вномÐμÑного IB ° ÑпÑÐμÐ'Ðμл ÐμÐ½Ð¸Ñ ÑÐμпР»Ð¾Ð²ÑÑ Ð¿Ð¾Ñоков ÑоÑÑÑнки IB ° Ñпол Ð ° гР° nn D ^ ND ° ÑмР° Ñном поÑÑÐ'кÐμ ± ¿Ð¾ ÑенÑÑÑ Ð¿Ð¾Ð´Ð° пеÑи в два ÑÑда.
a
|
Ð¾Ð´Ð¾Ð²Ð°Ñ ÑаÑÑÑкоÑÑикалÑной ÑилиндÑиÑеÑÑиоиÑойки 1 — ÑадианÑнÑе ÑÑÑби. 2 - мÑÑели. з - ÑоÑÑÑнки. a |
rамеÑа конвекÑии Ñ ñ ñ ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μm
a
|
| Ðμ½½ð¸ººð ¸¸ð𸸸¸¸¸¸¸μººººÐ½º¼μμμññºððð¼¼¾¼¼¼¼¼¼¼¼ð¼¼¼ð¼¼ a |
rамеÑа конвекÑии наÑодиÑÑÑÑÑÑÑÑнад камеÑой ÑадиаÑии. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð L. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ о¾¾ »ññ¸¸¸ ¿¿¿¿μ¸¸ ð ð½¾¾¼ðμð½½¾³³¾ ¾¾¾ð²¾¾' ³¾ ¾¾¾ð²¾¾' ñ ñ¾¾¾¿¿¾¾ð½½ ° ð ð³ · ð ¾¾¾² ¸¸¸¼ðμññ ð½ðμð𸼾¾» »½ðμ¾ðºð¾¾
a
|
пеÑи Ñипа ЦÐ. a |
rамеÑа конвекÑии Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¸Ñ. ÐÐμÑÑикР° ± »ÑнÑÐμ ÑÑÑÐ ± Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионного D • мÐμÐμвикР° могÑÑ ± ± nnn гл Ð ° Ð'кими, ÑÑÐμÐ ± ÑÐμннÑми Dd »D оÑиповР° r½Ð½Ñми.
a
RÐ°Ð¶Ð´Ð°Ñ ÐºÐ°Ð¼ÐµÑа конвекÑии имееÑмееÑмееÑмой газоÑбоÑник и ÑегÑлÑееийиÑÑÐ.
a
Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð ñð¶ð¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
a
Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð ñð¶ð¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð
a
Ðмеевики камеÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð ñð¶ð¸ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð DND »Ð¸ÑиÑÐμл ÑнР° Ñ Ð¾ÑоР± ÐμнноÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½ÑÑÑÑкÑии NDD »Ð¸Ð½Ð'ÑиÑÐμÑÐºÐ¸Ñ Ð¿ÐμÑÐμй - ± ± ол ÐμÐμ IB ° вномÐμÑноÐμ IB ° ÑпÑÐμÐ'ÐμÐ »Ð РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРопÑÑкР° ÐμмоÐμ ÑÐμÑÑнР° пÑÑжÐμниÐμ повÐμÑÑноÑÑи ND ° Ð'иР° нÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± нР° 20 - 30% d ÑмÐμнÑÑиÑÑ Ð²Ð¾Ð · можноÑÑÑ Ð¾ÑÐ »Ð¾Ð¶ÐμнР¸ÑокÑа на внÑÑÑенней повеÑÑноÑÑи ÑÑÑб.
a
|
ТÑÑбÑаÑÐ°Ñ Ð¿ÐµÑÑÑÑÑÑÑнаклоннÑм Ñводом. a |
R камеÑе конвекÑии оÑновнР° Ñ Ð¿ÐμÑÐμÐ'Ð ° ND ° ÑÐμпР»Ð ° оÑÑÑÐμÑÑвл ÑÐμÑÑÑ, кР° к ÑкР° Ð · Ð ° но вÑÑÐμ, пÑÑÐμм ÑопÑикоÑновÐμÐ½Ð¸Ñ Ð³Ð ° D • ов Ñ ÑÑÑÐ ± ð Рм𸸠(60 - 70 %), оññðð Ð Ð ñð½ððμ ñðμп¿¿¾ (20 - 30%) - о и Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ Ð Ð Ð ² Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · 700 rbl.
a
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðμð, пÑимÐμÑ Ð'Ð » ¾¾¾ ³ðð¾ · ð'ñð ° ¸¸¸ »¸¸ ¿¿¿ ° ñð °, ð ¿¿ð ñð¾½²¸¸μ 𺾾¾½ð²μμ¾º¹¸¸¾¾½ð½¾¾¹¹ ð ° ññð ¸ ¿¿¿μ¸¸ ð ¸ ¸ ¾¿¾ ± ¸ ð ð ñð¾¾ ± ñð ð ð ñð¾¾ ± ñð ð ð ° ñð¾ Ñно.
a
Fysiska och mekaniska egenskaper hos Solcoat-kompositföreningar
| Kompositionsalternativ | Grön solcoat | CroMag Solcoat | Svart Solcoat | vit saltrock | Hi-e Solcoat | Hi-e Pipes |
| Utseende | Matt grön | ljusgrön slät | svart grå slät | Ljusgrå slät | mörkgrön slät | grön grå slät |
| Smält temperatur | >1900 | 1800 | 700 | 1500 | >1900 | 1870 |
| Viskositet (4 mm) 1) | 13 | 11 | 11 | 13 | 14,6 | 14,6 |
| termisk expansion | 7,2×10-6 till 6,4×10-5 | 6,4×10-6 till 4,8×10-5 | 1.1 – 4.3×10-5 | 9,3×10-6 till 4,8×10-5 | 6,9×10-6 till 4,8×10-5 | 9,8x10-5 |
| Värmeledningsförmåga [W/m.K] vid 300ºC 2) | 0,088 | 0,088 | 0,189 | 0,083 | 0,089 | 0,089 |
| Densitet efter kalcinering [g/cm3] | 2,4 | 1,9 | 3,3 | 2,4 | 2,8 | 2,8 |
| Viktminskning efter uppvärmning till 750ºC | ||||||
| Emissionsförmåga (svärta) | 0,92 | 0,9 | 0,32 | 0,98 | 0,98 | |
| Porositet | ||||||
| Termisk chockbeständighet [ºC/sek] | >600 | >500 | >200 | >500 | >800 | >780 |
| Adhesion | ||||||
| till metall 3) | 13 – 15 | 13 – 15 | 11 – 13 | 12 – 14 | 13 – 14 | 11 – 13 |
| till keramik 3) | >40 | >40 | 28 — 45 | >40 | >40 | 28 — 45 |
| Nötningsbeständighet | ||||||
| vid 20ºC 4) | 3,7 (100%) | 3.6 (100%) | 1,5 (100%) 6) | 4,6 (100%) | 3.8 (100%) | 3.9 (100%) 6) |
| vid 1000ºC 4,5) | 3,5 (106%) | 3.6 (105%) | 1,2 (125%) 6) | 4,4 (105%) | 4.6 (105%) | 4.6 (125%) 6) |
| Fast komponent i kompositionen | ||||||
| Skenbar (bulk) densitet [g/cm3] | 1,43 | 1,27 | 3 | 1,35 | 1,65 | 1,68 |
| Utseende | Ljusgrönt pulver | Ljusgrönt pulver | svartkrut | Ljusgrått pulver | Mörkgrönt pulver | Grågrönt pulver |
1) vid 18ºC 2) på röd glödtråd 3) CSN EN 24624 4) ASTM C 704 – 94 5) ∆T= -980ºC 6) Starta vid 700ºC, ∆T= -680ْC
—
FÖRSIKTIGHET 2
R камеÑе конвекÑии РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРг
a
R камеÑе конвекÑии пÐðñÐðÐ Ð ° РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРо ¸Ð·Ð»ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ ÑÑенок кладки. Ðð ° Ð¾ð½ðððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70 %. 30 % Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии IB ° ÑпоР»Ð¾Ð¶ÐμÐ½Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÐμ ÑÑÑÐ ± N, воÑпÑинимР° ÑÑиÐμ ÑÐμпл о гР»Ð ° внÑм оР± nd ° D • ом пÑÑÐμм конвÐμкÑиР¸ - Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
|
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ñ Ð Ð Ð . a |
R камеÑе конвекÑии пÐÐðÐðÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð CV. Ðð ° Ð¾ð½ððððð 60ñððð ° ° Ðμñ 60 - 70% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐμÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРг
a
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² ¿Ð РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРг
a
R камеÑе конвекÑии пÐÐðÐðÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð Ð Ð Ð ·Ð¾Ð² Ð¾Ñ Ð¸Ð·Ð»ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ Ñ´ÑеРºÐ¾ÐºÐ¸Ð¾ÐºÐ¸Ð¾ÐºÐ. Ðð ° Ð¾ð½ðððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70 %. 30 % Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии ÑÑÑÑевой поÑок наÑодиÑÑÑв жидком ÑоÑÑоÑни¸.
a
|
СÑема пеÑедаÑи Ñепаа камеÑе конвекÑии. a |
R камеÑе конвекÑии пÐððÐð² Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ññððμ ½ ½ÐÐðÐμμμÐμкккμÐμÐ °Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¿ °ÐµÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑией; оð½ððððð 60 60 60ñ¸¸ðð ° Ðμñ 60 - 70% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐμÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
a
R камеÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ² ¿Ð РРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРРг
a
|
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð 'Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ¶ÐµÐ½Ð¸Ð¸ ÑÑÑб. a |
R камеÑе конвекÑии пÐÐðÐðÐ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ° Ð Ð Ð Ð ·Ð¾Ð² Ð¾Ñ Ð¸Ð·Ð»ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ Ñ´ÑеРºÐ¾ÐºÐ¸Ð¾ÐºÐ¸Ð¾ÐºÐ.
a
|
rh. 1-гоÑелка. 2 - ruff 3-змеевики. a |
Förenklad beräkning av strålningskammaren
Syftet med detta steg av beräkningen är att bestämma temperaturen på förbränningsprodukterna som lämnar ugnen och den faktiska värmedensiteten på strålningsrörens yta.
Temperaturen på förbränningsprodukterna som lämnar ugnen hittas med metoden för successiv approximation (metod för iterationer), med hjälp av ekvationen:
,
var qR och qrk — Värmespänning på ytan av strålningsrör (faktisk) och hänförlig till fri konvektion, kcal/m2h.
HR — värmeyta på strålningsrör, m2 (se tabell 2).
HR /Hs - förhållandet mellan ytor, beroende på typen av ugn, på typen och metoden för förbränning av bränsle; acceptera HR /Hs = 3,05 ;
är medeltemperaturen för strålningsrörens yttervägg, K;
- koefficient, för eldboxar med fri fackla = 1,2;
MEDs \u003d 4,96 kcal / m2 hK - strålningskoefficienten för en helt svart kropp.
Kärnan i beräkningen med iterationsmetoden är att vi ställer in temperaturen på förbränningsprodukterna TP, vilket är inom 10001200 K, och vid denna temperatur bestämmer vi alla parametrar som ingår i ekvationen för beräkning TP. Därefter beräknas denna ekvation TP och jämför det mottagna värdet med det tidigare mottagna. Om de inte stämmer överens, så återupptas beräkningen med adoptionen TPlika med det som beräknades i föregående iteration. Beräkningen fortsätter tills de givna och beräknade värdena TP inte matchar med tillräcklig noggrannhet.
För den första iterationen tar vi TP = 1000 K.
Genomsnittlig massvärmekapacitet för gaser vid en given temperatur, kJ/kgK:
; ;
; ; .
Värmehalt i förbränningsprodukter vid temperatur TP = 1000 K:
kJ/kg.
Den maximala temperaturen för förbränningsprodukterna bestäms av formeln:
,
var T är den reducerade temperaturen hos förbränningsprodukterna; T = 313 K;
T = 0,96 - effektivitet ugnar;
TILL.
Genomsnittlig massvärmekapacitet för gaser vid temperatur Tmax, kJ/kgK:
; ;
; ; .
Värmehalt i förbränningsprodukter vid temperatur Tmax:
kJ/kg.
Värmehalt i förbränningsprodukter vid temperatur TWow.:
kJ/kg.
Direktavkastningsförhållande:
Den faktiska värmespänningen på ytan av strålningsrör:
kcal/m2h.
Temperaturen på skärmens yttervägg beräknas med formeln:
,
var 2 = 6001000 kcal/m2hK är koefficienten för värmeöverföring från väggen till den uppvärmda produkten; acceptera 2 = 800 kcal/m2hK;
- rörets väggtjocklek, = 0,008 m (2, tabell 5);
= 30 kcal/mchK är koefficienten för värmeledningsförmågan hos rörväggen;
arg / arg - förhållandet mellan tjocklek och koefficienten för värmeledningsförmåga hos askavlagringar; för flytande bränslen arg / arg = 0,002 m2hK/kcal (2, s.43);
C är medeltemperaturen för den uppvärmda produkten;
TILL.
Värmespänningen på ytan av strålningsrör, hänförlig till fri konvektion:
kcal/m2h.
Så temperaturen på förbränningsprodukterna som lämnar ugnen:
TILL.
Som du kan se, beräknat TP stämmer inte överens med värdet som togs i början av beräkningen, därför upprepar vi beräkningen och tar TP = 1062,47 K.
Beräkningsresultaten presenteras i form av en tabell.
Tabell 3
|
iterationsnummer |
jag |
Tmax, TILL |
imax, |
, |
, TILL |
, |
Tp, TILL |
|
|
2 |
16978,0 |
2197,5 |
45574,6 |
0,6952 |
24467,9 |
599,1 |
3870,3 |
1038,43 |
|
3 |
16415,4 |
2202,7 |
45712,2 |
0,7108 |
25016,9 |
601,0 |
3601,1 |
1046,12 |
|
4 |
16638,2 |
2200,7 |
45658,0 |
0,7046 |
24798,7 |
600,2 |
3707,5 |
1045,81 |
Vi beräknar mängden värme som överförs till produkten i strålningskammaren:
kJ/h
Fig.3. Schema för strålningskammaren i en rörugn:
I - råvaror (ingång); II - råmaterial (produktion); III - bränsleförbränningsprodukter; IV - bränsle och luft.
Slutsatser: 1) beräknade temperaturen för förbränningsprodukterna som lämnar ugnen med användning av metoden för successiv approximation; dess mening TP = 1045,81 K;
2) den faktiska värmedensiteten hos strålningsrörens yta i detta fall var qR = 24798,7 kcal/m2h;
3) jämföra det erhållna värdet för den faktiska värmedensiteten med det tillåtna värdet för denna ugn qLägg till.= 35 Mcal/m2h (se tabell 2), vi kan säga att vår ugn är underbelastad.
DIY-tillverkning
Att torka trä på ett privat sätt kräver en speciell kammare, som du kan göra själv. Om du måste bygga en torktumlare för trä med dina egna händer, måste du på en tomt avsätta ett område på cirka 10 m2 för installation. Du behöver betong för grunden, material och värmeisolering för väggarna, monteringsskum, ett ventilationssystem, en panna och hjälputrustning.
Stadier av konstruktion
Konstruktionen av en minitork består av successiva steg:
- förberedelse av grunden för installation;
- murning;
- värmeisolering;
- installation av tak och dörrar;
- installation på taket av radiatorer och fläktar;
- installation av pannan i enlighet med säkerhetsföreskrifter, läggning av rör.
