Pagkalkula ng tagal ng pagtatayo ng mga network ng init

Pagkalkula ng isang steam boiler

Ang kapasidad ng singaw ng boiler room ay katumbas ng:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/s

Pagkonsumo ng singaw para sa mga pasilidad ng langis ng gasolina DMX = 0.03DP = 0.03•2.78= 0.083 kg/s

Alamin natin ang pagkonsumo ng singaw para sa mga network heater.

Tukuyin natin ang temperatura ng pagbabalik ng tubig sa network sa pasukan sa boiler room:

h - kahusayan ng DHW heater sa central heating station 0.98 (98%).

Alamin natin ang enthalpy ng heating steam condensate pagkatapos ng cooler:

Dt - undercooling condensate hanggang sa t bumalik sa network ng tubig sa cooler.

Saturation temperatura sa network heater:

Tinutukoy namin ang enthalpy sa network heater ayon sa tNAS

\u003d 2738.5 kJ / kg

Pagkonsumo ng singaw para sa pampainit ng network

ZSP - kahusayan ng network heater 0.98

Tukuyin ang rate ng daloy ng blowdown na tubig para sa mga steam boiler

kung saan ang K • DP - ay nagpapahayag ng pagkonsumo ng singaw para sa sariling pangangailangan K - 0.08 - 0.15

-porsiyento ng blowdown ng boiler

- kapasidad ng singaw ng boiler room

Hanapin natin ang konsumo ng purge na tubig papunta sa imburnal

Entalpy ng blowdown na tubig mula sa boiler drum (ayon sa P sa boiler drum)_

enthalpy ng singaw at tubig na kumukulo sa labasan ng SNP (ayon sa P = 0.12 MPa sa deaerator)

Pagkonsumo ng pangalawang singaw mula sa SNP na papunta sa feed deaerator

Tinutukoy namin ang pagkonsumo ng tubig sa gripo sa pasukan sa silid ng boiler upang makabawi sa mga pagkalugi

Dito - walang pagbabalik ng condensate mula sa produksyon; pagkawala ng tubig sa mga network ng pag-init; pagkawala ng condensate at tubig sa loob ng boiler house.

tubig na nag-iiwan ng tuluy-tuloy na blowdown ng boiler sa imburnal

Temperatura ng tubig sa gripo pagkatapos ng paglamig

Narito ang tcool \u003d 50 0С ay ang temperatura ng tubig na inalis sa alkantarilya

temperatura ng malamig na tubig

koepisyent mas malamig na pagkawala ng init

— temperatura ng tubig na umaalis sa tuluy-tuloy na blowdown separator

Pagkonsumo ng singaw para sa mga pampainit ng tubig sa gripo

temperatura ng tubig sa ibaba ng agos ng heater sa harap ng malamig na tubig = 300C

Ang tN ay ang temperatura ng saturation sa deaerator (sa pamamagitan ng presyon sa deaerator 0.12 MPa);

id”, id’ ay ang enthalpy ng singaw at condensate (sa pamamagitan ng presyon sa deaerator 0.12 MPa).

Pagkonsumo ng singaw para sa make-up water deaerator

Pagkonsumo ng CWW sa pasukan sa make-up water deaerator:

Temperatura ng pampaganda ng tubig pagkatapos ng palamig

Dito, ang tHOV = 27 0C ay ang temperatura ng malamig na tubig pagkatapos ng malamig na tubig;

Pagkonsumo ng singaw para sa CWW heater na pumapasok sa feed water deaerator:

Narito ang GHOB2 ay ang flow rate ng COW sa pumapasok sa feed deaerator:

Narito ang tК = 950С ay ang temperatura ng condensate mula sa produksyon at mga pasilidad ng langis ng gasolina.

Kapasidad ng feed deaerator:

Mga naayos na gastos para sa sariling pangangailangan:

DCH = Dd1+ Dd2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0.068+0.03+0.12+0.15+0.08 = 17.97 kg/s

Ang rate ng daloy ng tubig na iniksyon sa desuperheater ROU1 kapag tumatanggap ng pinababang pang-industriya na singaw:

Narito ang iK” ay ang enthalpy ng singaw sa likod ng boiler (batay sa presyon sa drum);

iP” ay ang enthalpy ng singaw sa industriyal pangangailangan sa exit mula sa boiler room o sa pasukan sa pangunahing

(ayon sa P at t);

— enthalpy ng feed water sa harap ng boiler

Ang daloy ng tubig na iniksyon sa desuperheater ROU2 kapag tumatanggap ng singaw para sa sariling pangangailangan ng boiler house:

Narito ang iSN” ay ang enthalpy ng pinababang singaw (sa pamamagitan ng presyon sa ibaba ng agos ROU2 = 0.6 MPa)

Nawastong kapasidad ng singaw ng boiler room:

Ang resulta ay maihahambing sa pre-set na steam output

Balanse ng materyal ng boiler

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Transportasyon ng mainit na tubig

Ang algorithm ng scheme ng pagkalkula ay itinatag sa pamamagitan ng regulasyon at teknikal na dokumentasyon, mga pamantayan ng estado at sanitary at isinasagawa sa mahigpit na alinsunod sa itinatag na pamamaraan.

Ang artikulo ay nagbibigay ng isang halimbawa ng pagkalkula ng haydroliko na pagkalkula ng sistema ng pag-init. Ang pamamaraan ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

1. Sa naaprubahang pamamaraan ng supply ng init para sa lungsod at distrito, ang mga nodal na punto ng pagkalkula, ang pinagmulan ng init, ang pagruruta ng mga sistema ng engineering ay minarkahan ng isang indikasyon ng lahat ng mga sangay, konektadong mga bagay ng consumer.
2. Linawin ang mga hangganan ng pagmamay-ari ng balanse ng mga network ng consumer.
3. Magtalaga ng mga numero sa site ayon sa scheme, simula sa pagnunumero mula sa pinagmulan hanggang sa huling mamimili.

Ang sistema ng pagnumero ay dapat na malinaw na makilala sa pagitan ng mga uri ng mga network: pangunahing intra-quarter, inter-house mula sa isang thermal well hanggang mga hangganan ng balanse, habang ang site ay nakatakda bilang isang segment ng network, na nakapaloob sa dalawang sangay.

Ang diagram ay nagpapahiwatig ng lahat ng mga parameter ng haydroliko na pagkalkula ng pangunahing network ng init mula sa central heating station:

• Ang Q ay GJ/oras;
• G m3/h;
• D - mm;
• V - m/s;
• L ay ang haba ng seksyon, m.

Ang pagkalkula ng diameter ay itinakda ng formula.

4 Pagpapasiya ng normalized operational heat loss na may pagkawala ng network water

2.4.1
Normalized operational heat loss na may network water loss
ay tinutukoy sa pangkalahatan para sa sistema ng supply ng init, i.e. isinasaalang-alang ang panloob
ang dami ng mga pipeline ng TS, na parehong nasa balanse ng supply ng enerhiya
organisasyon, at sa balanse ng iba pang mga organisasyon, pati na rin ang dami ng mga sistema
pagkonsumo ng init, kasama ang paglabas ng mga pagkawala ng init na may pagkawala ng tubig sa network sa TS para sa
balanse sheet ng power supply organization.

Dami ng sasakyan bawat
ang balanse ng samahan na nagbibigay ng enerhiya bilang bahagi ng AO-energo ay (tingnan.
talahanayan ng tunay
rekomendasyon)

V_t.s = 11974 m3.

Dami ng sasakyan bawat
balanse sheet ng iba pang, pangunahin munisipal, mga organisasyon ay (ayon sa
data ng pagpapatakbo)

V_g.t.s = 10875 m3.

Dami ng system
ang pagkonsumo ng init ay (ayon sa data ng pagpapatakbo)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Kabuuang mga volume
Ang tubig sa network ay pana-panahon:

- pagpainit
season:

V_{mula sa} = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- tag-araw
(Ang panahon ng pagkumpuni ay isinasaalang-alang sa bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng sasakyan sa panahon ng tag-araw kapag tinutukoy
Vav.d):

V_l = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Average taunang
ang dami ng tubig sa network sa TS pipelines at heat consumption systems Vav.g ay tinutukoy
ayon sa formula (37) RD
153-34.0-20.523-98 :

Kasama sa TS
sa balanse ng samahan ng supply ng enerhiya

2.4.2
Normalized operational annual heat loss with normalized leakage
tubig sa network
ay tinutukoy ng formula (36) RD
153-34.0-20.523-98 :

kung saan ang ρaver.g ay ang karaniwang taunang
density ng tubig, kg/m3; tinutukoy sa temperatura , ° С;

c - tiyak
kapasidad ng init ng tubig sa network; ay kinuha katumbas ng 4.1868 kJ/(kg
× °С)
o 1 kcal/(kg × °C).

Average taunang
temperatura ng malamig na tubig na pumapasok sa pinagmumulan ng thermal energy para sa
pagkatapos ng paggamot upang ma-recharge ang sasakyan, (°C) ay tinutukoy ng
formula (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Temperatura
malamig na tubig sa panahon ng pag-init ay kinuha = 5 ° С; sa tag-araw
panahon = 15 °C.

Taunang pagkalugi
kabuuang init sa sistema
Ang supply ng init ay

o

= 38552 Gcal,

kasama sa TC
sa balanse ng samahan ng supply ng enerhiya

o

= 13872 Gcal.

2.4.3 Na-normalize
operating heat loss na may normalized na pagtagas ng network water ayon sa panahon
pagpapatakbo ng sasakyan - pagpainit at tag-araw
ay tinutukoy ng mga formula (39) at (40) RD
153-34.0-20.523-98 :

- para sa
panahon ng pag-init

o

= 30709 Gcal,

kasama sa TS
sa balanse ng samahan ng supply ng enerhiya

o

= 9759 Gcal;

- para sa tag-init
season

o

= 7843 Gcal,

kasama sa TC
sa balanse ng samahan ng supply ng enerhiya

o

= 4113 Gcal.

2.4.4
Na-normalize ang pagkawala ng init sa pagpapatakbo na may pagtagas ng tubig sa network sa pamamagitan ng mga buwan
sa pag-init at tag-araw
ay tinutukoy ng mga formula (41) at (42) RD
153-34.0-20.523-98 :

- para sa
panahon ng pag-init (Enero)

o

= 4558 Gcal,

kasama sa TC
sa balanse ng samahan ng supply ng enerhiya

o

=
1448 Gcal.

Ganun din
Ang pagkawala ng init ay tinutukoy para sa iba pang mga buwan, halimbawa, para sa panahon ng tag-init
(Hunyo):

o

 = 1768 Gcal,

kasama sa TS
sa balanse ng samahan ng supply ng enerhiya

o

 = 927 Gcal.

Ganun din
Ang mga pagkawala ng init ay tinutukoy para sa iba pang mga buwan, ang mga resulta ay ibinibigay sa talahanayan ng mga Rekomendasyon na ito.

2.4.5 Ni
ang mga resulta ng pagkalkula, mga plot ay binuo (tingnan ang figure ng mga Rekomendasyon na ito) ng buwanan at taunang pagkawala ng init mula sa
pagtagas ng tubig sa network sa sistema ng supply ng init sa kabuuan at sa balanse
organisasyon ng suplay ng enerhiya.

Ipinapakita ng talahanayan ang mga halaga ng pagkawala ng init sa
porsyento sa nakaplanong halaga ng transported thermal energy.
Ang mga mababang halaga ng ratio ng pagkawala ng init sa supply nito ay ipinaliwanag ng maliit
bahagi ng sasakyan (ayon sa mga materyal na katangian) sa balanse ng supply ng enerhiya
organisasyon kumpara sa lahat ng mga network sa sistema ng supply ng init.

Pagpili ng kapal ng thermal insulation

q1 - mga pamantayan ng pagkawala ng init, W / m;

Ang R ay ang thermal resistance ng pangunahing insulation layer, K*m/W;

f ay ang temperatura ng coolant sa pipeline, 0C;

dI, dH - panlabas na lapad ng pangunahing layer ng pagkakabukod at pipeline, m;

LI - koepisyent. thermal conductivity ng pangunahing layer ng pagkakabukod, W/m*K;

Ang DIZ ay ang kapal ng pangunahing layer ng pagkakabukod, mm.

Pipeline ng singaw.

Tuwid na linya: dB = 0.259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Thermal insulation material - mga butas na mineral wool mat sa mga shell, grade 150;

Linya sa pagbabalik (linya ng condensate):

dB = 0.07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

linya ng tubig

Plot 0-1 Direktang linya:

dB = 0.10m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

Pabalik na linya:

dB = 0.10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

Plot 0-2 Direktang linya:

dB = 0.359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

Pabalik na linya:

dB = 0.359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

Plot 0-3 Direktang linya:

dB = 0.359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

Pabalik na linya:

dB = 0.359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Thermal insulation material - fiberglass mat

Mga tagapagpahiwatig ng normal na presyon

Bilang isang patakaran, imposibleng makamit ang mga kinakailangang parameter ayon sa GOST, dahil ang iba't ibang mga kadahilanan ay nakakaimpluwensya sa mga tagapagpahiwatig ng pagganap:

Kapangyarihan ng kagamitan
kailangan para matustusan ang coolant. Ang mga parameter ng presyon sa sistema ng pag-init ng isang mataas na gusali ay tinutukoy sa mga punto ng init, kung saan ang coolant ay pinainit para sa supply sa pamamagitan ng mga tubo sa mga radiator.

Kondisyon ng kagamitan
. Ang parehong dynamic at static na presyon sa istraktura ng supply ng init ay direktang apektado ng antas ng pagsusuot ng mga elemento ng boiler house tulad ng mga heat generator at pump.

Ang pantay na mahalaga ay ang distansya mula sa bahay hanggang sa punto ng init.

Ang diameter ng mga pipeline sa apartment. Kung, kapag nagsasagawa ng pag-aayos gamit ang kanilang sariling mga kamay, ang mga may-ari ng apartment ay nag-install ng mga tubo ng mas malaking diameter kaysa sa pipeline ng pumapasok, pagkatapos ay bababa ang mga parameter ng presyon.

Lokasyon ng isang hiwalay na apartment sa isang mataas na gusali

Siyempre, ang kinakailangang halaga ng presyon ay tinutukoy alinsunod sa mga pamantayan at mga kinakailangan, ngunit sa pagsasagawa ito ay nakasalalay nang malaki sa kung anong palapag ang apartment at ang distansya nito mula sa karaniwang riser. Kahit na ang mga sala ay matatagpuan malapit sa riser, ang pagsalakay ng coolant sa mga sulok na silid ay palaging mas mababa, dahil madalas mayroong isang matinding punto ng mga pipeline doon.

Ang antas ng pagsusuot ng mga tubo at baterya
. Kapag ang mga elemento ng sistema ng pag-init na matatagpuan sa apartment ay nagsilbi nang higit sa isang dosenang taon, kung gayon ang ilang pagbawas sa mga parameter ng kagamitan at pagganap ay hindi maiiwasan. Kapag nangyari ang mga ganitong problema, ipinapayong palitan muna ang mga pagod na tubo at radiator at pagkatapos ay posible na maiwasan ang mga sitwasyong pang-emergency.

Mga kinakailangan sa GOST at SNiP

Sa modernong multi-storey na mga gusali, ang sistema ng pag-init ay naka-install batay sa mga kinakailangan ng GOST at SNiP. Tinutukoy ng dokumentasyon ng regulasyon ang hanay ng temperatura na dapat ibigay ng central heating. Ito ay mula 20 hanggang 22 degrees C na may mga parameter ng halumigmig mula 45 hanggang 30%.

Upang makamit ang mga tagapagpahiwatig na ito, kinakailangan upang kalkulahin ang lahat ng mga nuances sa pagpapatakbo ng system kahit na sa panahon ng pagbuo ng proyekto. Ang gawain ng isang inhinyero ng pag-init ay upang matiyak ang pinakamababang pagkakaiba sa mga halaga ng presyon ng likidong nagpapalipat-lipat sa mga tubo sa pagitan ng ibaba at huling mga palapag ng bahay, sa gayon ay binabawasan ang pagkawala ng init.

Ang mga sumusunod na salik ay nakakaimpluwensya sa aktwal na halaga ng presyon:

• Ang kondisyon at kapasidad ng kagamitan na nagbibigay ng coolant.
• Ang diameter ng mga tubo kung saan ang coolant ay nagpapalipat-lipat sa apartment. Nangyayari na ang pagnanais na dagdagan ang mga tagapagpahiwatig ng temperatura, ang mga may-ari mismo ay nagbabago ng kanilang diameter paitaas, na binabawasan ang kabuuang halaga ng presyon.
• Ang lokasyon ng isang partikular na apartment. Sa isip, hindi ito dapat mahalaga, ngunit sa katotohanan ay may pag-asa sa sahig, at sa layo mula sa riser.
• Ang antas ng pagsusuot ng pipeline at mga kagamitan sa pag-init. Sa pagkakaroon ng mga lumang baterya at tubo, hindi dapat asahan na ang mga pagbabasa ng presyon ay mananatiling normal. Mas mainam na maiwasan ang paglitaw ng mga emergency na sitwasyon sa pamamagitan ng pagpapalit ng iyong lumang kagamitan sa pag-init.

Suriin ang gumaganang presyon sa isang mataas na gusali gamit ang tubular deformation pressure gauge. Kung, kapag nagdidisenyo ng system, inilatag ng mga taga-disenyo ang awtomatikong kontrol ng presyon at kontrol nito, kung gayon ang mga sensor ng iba't ibang uri ay naka-install din. Alinsunod sa mga kinakailangan na inireseta sa mga dokumento ng regulasyon, ang kontrol ay isinasagawa sa mga pinaka-kritikal na lugar:

• sa supply ng coolant mula sa pinagmulan at sa labasan;
• bago ang bomba, mga filter, mga regulator ng presyon, mga kolektor ng putik at pagkatapos ng mga elementong ito;
• sa labasan ng pipeline mula sa boiler room o CHP, pati na rin sa pagpasok nito sa bahay.

Pakitandaan: Normal ang 10% pagkakaiba sa pagitan ng standard working pressure sa 1st at 9th floor

Pangkalahatang Impormasyon

Para sa mataas na kalidad na probisyon ng lahat ng mga mamimili na may kinakailangang halaga ng init sa pagpainit ng distrito, kinakailangan na magbigay ng isang ibinigay na rehimeng haydroliko. Kung ang tinukoy na haydroliko na rehimen sa network ng pag-init ay hindi natutupad, kung gayon ang mataas na kalidad na supply ng init sa mga indibidwal na mamimili ay hindi nakasisiguro kahit na may labis na thermal power.

Ang isang matatag na haydroliko na rehimen sa mga network ng pag-init ay sinisiguro sa pamamagitan ng pagbibigay ng mga indibidwal na gusali na may isang naibigay na halaga ng coolant na nagpapalipat-lipat sa mga sanga. Upang matupad ang kundisyong ito, ang isang haydroliko na pagkalkula ng sistema ng supply ng init ay ginawa at ang mga diameter ng mga pipeline, ang pagbaba ng presyon (presyon) sa lahat ng mga seksyon ng network ng init ay tinutukoy, ang magagamit na presyon sa network ay ibinibigay alinsunod sa na na kinakailangan ng mga subscriber at ang kagamitan na kinakailangan para sa transportasyon ng coolant ay pinili.

Bernoulli equation para sa isang tuluy-tuloy na daloy ng isang hindi mapipigil na likido

kung saan ako ang kabuuang hydrodynamic na ulo, m. st;

Ang Z ay ang geometric na taas ng pipeline axis, m;

O- tuluy-tuloy na bilis, m/s;

B\_₂ - pagkawala ng presyon; m ng tubig. Art.;

Z+ p/pg - hydrostatic na ulo (R = R_sa + R_AT — ganap na presyon);

png - piezometric ulo na naaayon sa gauge pressure (R_AT— overpressure), m ng tubig. Art.

Sa haydroliko na pagkalkula ng mga network ng init, ang velocity head o212g ay hindi isinasaalang-alang, dahil ito ay isang maliit na bahagi ng kabuuang ulo. H at bahagyang nag-iiba sa haba ng network. Tapos meron kami

ibig sabihin, isinasaalang-alang nila na ang kabuuang ulo sa anumang seksyon ng pipeline ay katumbas ng hydrostatic head Z + p/pg.

Pagkawala ng presyon Ar, Pa (pressure D/g, m water column) ay katumbas ng

Dito D/?_dl - pagkawala ng presyon sa haba (kinakalkula gamit ang formula ng Darcy-Weisbach); Ar_m — pagkawala ng presyon sa mga lokal na resistensya (kinakalkula gamit ang Weisbach formula).

saan x, ?, ay ang mga coefficient ng hydraulic friction at lokal na paglaban.

Hydraulic friction coefficient X depende sa mode ng paggalaw ng likido at ang pagkamagaspang ng panloob na ibabaw ng tubo, ang koepisyent ng lokal na pagtutol ?, depende sa uri ng lokal na pagtutol at sa mode ng paggalaw ng likido.

Pagkawala ng haba. Coefficient ng hydraulic friction X. Makilala: ganap na pagkamagaspang Upang, ang katumbas (equigranular) na pagkamagaspang Upang_eh, ang mga numerical na halaga nito ay ibinibigay sa mga sangguniang libro, at ang kamag-anak na pagkamagaspang bata (kjd ay ang katumbas na relatibong pagkamagaspang). Mga halaga ng koepisyent ng hydraulic friction X kinakalkula ayon sa mga sumusunod na formula.

Ang daloy ng laminar fluid (Re Kinakalkula ang X gamit ang Poiseuille formula

Rehiyon ng paglipat 2300 Re 4, Blasius formula

magulong paggalaw {Re > IT O4), formula A.D. Altshulya

Sa Upang_eh = 0, ang Altshul formula ay nasa anyo ng Blasius formula. Sa Re —? oo Ang formula ni Altshul ay nasa anyo ng formula ni Propesor Shifrinson

Kapag kinakalkula ang mga network ng init, ginagamit ang mga formula (4.5) at (4.6). Sa kasong ito, tukuyin muna

Kung Re _ip, pagkatapos X ay tinutukoy ng formula (4.5) kung Re>Re_np, pagkatapos X kinakalkula ayon sa (4.6). Sa Re>Re_np isang quadratic (self-similar) resistance zone ay sinusunod kapag X ay isang function ng relatibong pagkamagaspang lamang at hindi nakadepende sa Re.

Para sa haydroliko na mga kalkulasyon ng mga pipeline ng bakal ng mga network ng pag-init, ang mga sumusunod na halaga ng katumbas na pagkamagaspang ay kinuha Upang_eh, m: mga pipeline ng singaw - 0.2-10″3; condensate pipelines at DHW network - 1-10’3; mga network ng pagpainit ng tubig (normal na operasyon) - 0.5-10″3.

Sa mga thermal network, kadalasan Re > Re_np.

Sa pagsasagawa, maginhawang gamitin ang tiyak na pagbaba ng presyon

o

saan /?_l — tiyak na pagbaba ng presyon, Pa/m;

/ - haba ng pipeline, m.

Para sa rehiyon ng quadratic resistance, ang formula ng Darcy-Weisbach para sa transportasyon ng tubig (p = const) ay kinakatawan bilang

saan L \u003d 0.0894?_eh°'25/r_v = 16.3-10-6 sa ^ = 0.001 m, p_v = 975.

(L = 13.62 106 sa Upang_eh = 0.0005 m).

Gamit ang flow equation G= r • o • S, matukoy ang diameter ng pipeline

Pagkatapos

, 0,0475 0,5

Dito A" = 0.63L; A* = 3,35 -2—; para sa 75 ° С; R_v = 975; = 0,001;

R

A* = 12110″3; D? = 246. (Kapag sa, = 0.0005 m A% = 117-10’3, D? = 269).

Ang mga pagkalugi sa mga lokal na pagtutol ay kinakalkula gamit ang konsepto ng "katumbas na haba" 1_E lokal na pagtutol. Pagkuha

nakukuha natin

Pagpapalit ng halaga X= OD 1 (Sa_eh / d)0.25 sa (4 L 0), nakukuha natin

saan A₁ = 9.1/^3'25. Para sa p = 975 kg/m3, Upang_eh = 0.001 m A, = 51,1.

Ratio AR_m kay AR_T kumakatawan sa proporsyon ng mga lokal na pagkawala ng presyon

Mula sa pinagsamang solusyon ng mga equation (4.6), (4.10) at (4.11) nakukuha natin
saan

Para sa tubig

saan Ap_v — magagamit na pagbaba ng presyon, Pa.

kabuuang pagbaba ng presyon

Pagkatapos

Mga halaga ng koepisyent Sina A at Av iniharap sa .

Sinusuri ang higpit ng sistema ng pag-init

Ang pagsubok ng higpit ay isinasagawa sa dalawang yugto:

• pagsubok ng malamig na tubig. Ang mga pipeline at baterya sa isang multi-storey na gusali ay puno ng coolant nang hindi ito pinainit, at ang mga tagapagpahiwatig ng presyon ay sinusukat. Kasabay nito, ang halaga nito sa unang 30 minuto ay hindi maaaring mas mababa sa karaniwang 0.06 MPa. Pagkatapos ng 2 oras, ang pagkawala ay hindi maaaring higit sa 0.02 MPa. Sa kawalan ng gusts, ang sistema ng pag-init ng mataas na gusali ay patuloy na gagana nang walang mga problema;
• pagsubok gamit ang isang mainit na coolant. Ang sistema ng pag-init ay nasubok bago ang simula ng panahon ng pag-init. Ang tubig ay ibinibigay sa ilalim ng isang tiyak na presyon, ang halaga nito ay dapat na pinakamataas para sa kagamitan.

Ngunit ang mga residente ng mga multi-storey na gusali, kung ninanais, ay maaaring mag-install ng naturang mga instrumento sa pagsukat bilang mga panukat ng presyon sa basement at, sa kaso ng kaunting mga paglihis sa presyon mula sa pamantayan, iulat ito sa mga nauugnay na kagamitan. Kung, pagkatapos ng lahat ng mga aksyon na ginawa, ang mga mamimili ay hindi pa rin nasisiyahan sa temperatura sa apartment, maaaring kailanganin nilang isaalang-alang ang pag-aayos ng alternatibong pag-init.

Ang presyon na dapat ay nasa sistema ng pag-init ng isang gusali ng apartment ay kinokontrol ng mga SNiP at itinatag na mga pamantayan

Kapag kinakalkula, isinasaalang-alang nila ang diameter ng mga tubo, ang mga uri ng mga pipeline at heaters, ang distansya sa boiler room, ang bilang ng mga palapag.

Pagkalkula ng pagpapatunay

Matapos matukoy ang lahat ng mga diameter ng mga tubo sa system, nagpapatuloy sila sa pagkalkula ng pag-verify, ang layunin nito ay sa wakas ay i-verify ang kawastuhan ng network, suriin ang pagsunod ng magagamit na presyon sa pinagmulan at tiyakin ang tinukoy na presyon sa ang pinakamalayo na mamimili. Sa yugto ng pagkalkula ng pagpapatunay, ang buong network ay naka-link. Natutukoy ang configuration ng network (radial, ring). Kung kinakailangan, ayon sa mapa ng lugar, ang mga haba / indibidwal na mga seksyon ay nababagay, ang mga diameter ng mga pipeline ay muling tinutukoy. Ang mga resulta ng pagkalkula ay nagbibigay ng mga batayan para sa pagpili ng pumping equipment na ginagamit sa sistema ng pag-init.

Ang pagkalkula ay nagtatapos sa isang talahanayan ng buod at pagguhit ng isang piezometric graph, kung saan ang lahat ng mga pagkalugi ng presyon sa network ng pag-init ng lugar ay inilalapat. Ang pagkakasunud-sunod ng pagkalkula ay ipinapakita sa ibaba.

• 1. Paunang nakalkula ang diameter d Ang /-th na seksyon ng network ay bilugan hanggang sa pinakamalapit na diameter ayon sa pamantayan (pataas) ayon sa hanay ng mga tubo na ginawa. Ang pinakakaraniwang ginagamit na mga pamantayan ay: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 at 1200 mm. Mas malalaking tubo D_y = 1400 at ?>_sa= Ang 1800 mm ay bihirang ginagamit sa mga network. Sa loob ng mga hangganan ng Moscow, ang pinakakaraniwang backbone network na may conditional diameter D_y = 500 mm. Ayon sa mga talahanayan, ang grado ng bakal at ang assortment ng mga tubo na ginawa sa pabrika ay tinutukoy, halimbawa: d= 259 mm, Bakal 20; d= 500 mm Steel 15 GS o iba pa.
• 2. Hanapin ang numerong Re at ihambing ito sa limitasyong Re_np, tinutukoy ng formula

Kung Re > Re_np, pagkatapos ay gumagana ang pipeline sa rehiyon ng isang binuo magulong rehimen (quadratic na rehiyon). Kung hindi man, kinakailangang gamitin ang kinakalkula na mga relasyon para sa lumilipas o laminar na rehimen.

Bilang panuntunan, ang mga backbone network ay gumagana sa isang quadratic na domain. Ang sitwasyon kapag ang isang lumilipas o laminar na rehimen ay nangyayari sa isang tubo ay posible lamang sa mga lokal na network, sa mga sangay ng subscriber na may mababang pagkarga. Ang bilis v sa naturang mga pipeline ay maaaring bumaba sa mga halaga v

• 3. Palitan ang aktwal na (standard) na halaga ng diameter ng pipeline sa mga formula (5.32) at (5.25) at ulitin muli ang pagkalkula. Sa kasong ito, ang aktwal na pagbaba ng presyon Ar dapat na mas mababa kaysa sa inaasahan.
• 4. Ang aktwal na haba ng mga seksyon at ang mga diameter ng mga pipeline ay inilalapat sa single-line diagram (Larawan 5.10).

Ang mga pangunahing sanga, aksidente at sectional valve, thermal chamber, compensator sa heating main ay inilalapat din sa scheme. Ang scheme ay isinasagawa sa isang sukat na 1: 25,000 o 1: 10,000. Halimbawa, para sa isang CHPP na may electric power na 500 MW at isang thermal power na 2000 MJ / s (1700 Gcal / h), ang hanay ng network ay mga 15 km. Ang diameter ng mga linya sa labasan mula sa kolektor ng CHP ay 1200 mm. Habang ang tubig ay ipinamamahagi sa mga nauugnay na sanga, ang diameter ng mga pangunahing pipeline ay bumababa.

Mga aktwal na halaga /, at d_t bawat seksyon at ang bilang ng mga thermal chamber, mga marka mula sa ibabaw ng lupa ay ipinasok sa huling talahanayan. 5.3. Ang antas ng site ng CHPP ay kinuha bilang zero mark na 0.00 m.

Noong 1999, isang espesyal na programa "Hydra”, nakasulat sa Fortran-IV algorithmic na wika at bukas sa publiko sa Internet. Binibigyang-daan ka ng programa na interactive na gumawa ng haydroliko na pagkalkula at makakuha ng buod ng talahanayan ng mga resulta. Bilang karagdagan sa talahanayan, muling-

kanin. 5.10. One-line heating network diagram at piezometric graph

Talahanayan 5.3

Ang mga resulta ng haydroliko na pagkalkula ng pangunahing network ng distrito No. 17

Numero mga camera	IT	SA,	SA2		kay,		Remote subscriber
D	—
Haba ng seksyon, m		h	/z		h	L	L+
Taas ng ibabaw ng lupa, m							0,0
Diametro ng pipeline	d	d2	d3		di	dn	da
Pagkawala ng ulo sa lugar	SA	h2	*3		L/	SA
Piezometric ulo sa lugar	"R	H	n2		Hi	nP	HL

Ang resulta ng pagkalkula ay isang piezometric graph na naaayon sa scheme ng heating network ng parehong pangalan.

Kung bumaba ang presyon

Sa kasong ito, ipinapayong agad na suriin kung paano kumikilos ang static pressure (itigil ang pump) - kung walang drop, kung gayon ang mga circulation pump ay may sira, na hindi lumilikha ng presyon ng tubig. Kung bumababa din ito, malamang na mayroong pagtagas sa isang lugar sa mga pipeline ng bahay, ang heating main o ang boiler house mismo.

Ang pinakamadaling paraan upang ma-localize ang lugar na ito ay sa pamamagitan ng pag-off sa iba't ibang mga seksyon, pagsubaybay sa presyon sa system. Kung ang sitwasyon ay bumalik sa normal sa susunod na cutoff, pagkatapos ay mayroong pagtagas ng tubig sa seksyong ito ng network. Kasabay nito, isaalang-alang na kahit na ang isang maliit na pagtagas sa pamamagitan ng isang flange na koneksyon ay maaaring makabuluhang bawasan ang presyon ng coolant.

Pagkalkula ng mga network ng init

Ang mga network ng pagpainit ng tubig ay gagawing dalawang-pipe (na may mga direktang at pabalik na mga pipeline) at sarado - nang walang pag-parse ng bahagi ng tubig sa network mula sa return pipeline patungo sa mainit na supply ng tubig.

kanin. 2.6 - Mga network ng pag-init

Talahanayan 2.5

Hindi. account sa network ng init	Haba ng seksyon ng network	Pag-load ng init sa site
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Hydraulic na pagkalkula ng mga network ng init

a) Seksyon 0-1

Pagkonsumo ng coolant:

, kung saan:

Ang Q0-1 ay ang tinantyang pagkonsumo ng init na ipinadala sa pamamagitan ng seksyong ito, kW;

tp at sa - temperatura ng coolant sa forward at return pipelines, ° С

Tinatanggap namin ang tiyak na pagkawala ng presyon sa pangunahing pipeline h = 70 Pa / m, at ayon sa Appendix 2 nakita namin ang average na density ng coolant c = 970 kg / m3, pagkatapos ay ang kinakalkula na diameter ng mga tubo:

Tinatanggap namin ang karaniwang diameter d=108 mm.

Friction coefficient:

Mula sa Appendix 4 kinukuha namin ang mga coefficient ng mga lokal na pagtutol:

- balbula ng gate, o=0.4

- isang katangan para sa isang sangay, o=1.5, pagkatapos ay ang kabuuan ng mga coefficient ng lokal na pagtutol ?o=0.4+1.5=1.9 - para sa isang pipe ng heating network.

Katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol:

Kabuuang pagkawala ng presyon sa supply at return pipelines.

, kung saan:

l ay ang haba ng seksyon ng pipeline, m, pagkatapos

Hc \u003d 2 (8 + 7.89) 70 \u003d 2224.9 Pa \u003d 2.2 kPa.

b) Seksyon 1-2 Pagkonsumo ng coolant:

Tinatanggap namin ang tiyak na pagkawala ng presyon sa pangunahing pipeline h=70 Pa/m.

Tinatayang diameter ng tubo:

Tinatanggap namin ang karaniwang diameter d=89 mm.

Friction coefficient:

Mula sa app 4

- isang katangan para sa isang sangay, o=1.5, pagkatapos ay ?o=1.5 - para sa isang tubo ng heating network.

Kabuuang pagkawala ng presyon sa supply at return pipelines:

\u003d 2 (86.5 + 5.34) 70 \u003d 12.86 kPa

Katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol:

c) Seksyon 2-4 Pagkonsumo ng coolant:

Tinatanggap namin ang tiyak na pagkawala ng presyon sa sangay h=250 Pa/m. Tinatayang diameter ng tubo:

Tinatanggap namin ang karaniwang diameter d=32 mm.

Friction coefficient:

Mula sa app 4

- balbula sa pasukan sa gusali, o=0.5, ?o=0.5 para sa isang tubo ng heating network.

Katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol:

Kabuuang pagkawala ng presyon sa supply at return pipelines:

=2 (7+0.6) 250=3.8 kPa

Ang natitirang mga seksyon ng network ng pag-init ay kinakalkula nang katulad sa mga nauna, ang data ng pagkalkula ay na-summarized sa Talahanayan 2.6.

Talahanayan 2.6

Network Account No.	Pagkonsumo ng init, kg/s	Pagkalkula, dia, mm	?O	le, mm	pamantayan, diameter, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc=98.66 kPa

Pagpili ng mga bomba sa network.

Para sa sapilitang sirkulasyon ng tubig sa mga network ng pag-init sa boiler room, nag-i-install kami ng mga network pump na may electric drive.

Supply ng network pump (m3 / h), katumbas ng oras-oras na pagkonsumo ng tubig sa network sa linya ng supply:

,

kung saan: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. ay ang kinakalkula na pagkarga ng init na sakop ng coolant - tubig, W;

Si Fen. - thermal power na ginagamit ng boiler house para sa sariling pangangailangan, W

Fs.n \u003d (0.03 ... 0.1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp at sa - kinakalkula na mga temperatura ng direkta at pabalik na tubig, ° С

со ay ang densidad ng bumabalik na tubig (Appendix 2; sa to=70°C со =977.8 kg/m3)

Fs.n=0.05 747.2=37.36 kW

Fr.v \u003d 747.2-37.36 \u003d 709.84 kW, pagkatapos

Ang presyon na binuo ng network pump ay depende sa kabuuang paglaban ng heating network. Kung ang coolant ay nakuha sa mga boiler ng mainit na tubig, kung gayon ang mga pagkawala ng presyon sa kanila ay isinasaalang-alang din:

Нн=Нс+Нк,

kung saan Hk - pagkalugi ng presyon sa mga boiler, kPa

Hc=2 50=100kPa (p. ),

pagkatapos: Нн=98.66+100=198.66 kPa.

Mula sa Appendix 15, pumili kami ng dalawang centrifugal pump 2KM-6 na may electric drive (isa sa mga ito ay isang reserba), ang electric motor power ay 4.5 kW.

Heat carrier para sa condensate network

Ang pagkalkula para sa naturang network ng init ay naiiba nang malaki mula sa mga nauna, dahil ang condensate ay sabay-sabay sa dalawang estado - sa singaw at sa tubig. Ang ratio na ito ay nagbabago habang ito ay gumagalaw patungo sa mamimili, ibig sabihin, ang singaw ay nagiging mas at mas mahalumigmig at kalaunan ay ganap na nagiging likido. Samakatuwid, ang mga kalkulasyon para sa mga tubo ng bawat isa sa mga media na ito ay may mga pagkakaiba at isinasaalang-alang na ng iba pang mga pamantayan, sa partikular na SNiP 2.04.02-84.

Pamamaraan para sa pagkalkula ng mga condensate pipeline:

1. Ayon sa mga talahanayan, ang panloob na katumbas na pagkamagaspang ng mga tubo ay itinatag.
2. Ang mga tagapagpahiwatig ng pagkawala ng presyon sa mga tubo sa seksyon ng network, mula sa labasan ng coolant mula sa mga pump ng supply ng init hanggang sa consumer, ay tinatanggap ayon sa SNiP 2.04.02-84.
3. Ang pagkalkula ng mga network na ito ay hindi isinasaalang-alang ang pagkonsumo ng init Q, ngunit ang pagkonsumo lamang ng singaw.

Ang mga tampok ng disenyo ng ganitong uri ng network ay makabuluhang nakakaapekto sa kalidad ng mga sukat, dahil ang mga pipeline para sa ganitong uri ng coolant ay gawa sa itim na bakal, ang mga seksyon ng network pagkatapos ng mga bomba ng network dahil sa mga pagtagas ng hangin ay mabilis na nabubulok mula sa labis na oxygen, pagkatapos nito ay mababa ang kalidad. Ang condensate na may mga iron oxide ay nabuo, na nagiging sanhi ng kaagnasan ng metal.Samakatuwid, inirerekumenda na mag-install ng mga pipeline ng hindi kinakalawang na asero sa seksyong ito. Kahit na ang pangwakas na pagpipilian ay gagawin pagkatapos makumpleto ang pag-aaral ng pagiging posible ng network ng pag-init.

Paano itaas ang presyon

Ang mga pagsusuri sa presyon sa mga linya ng pag-init ng mga multi-storey na gusali ay kinakailangan. Pinapayagan ka nilang suriin ang pag-andar ng system. Ang pagbaba sa antas ng presyon, kahit na sa maliit na halaga, ay maaaring magdulot ng malubhang pagkabigo.

Sa pagkakaroon ng sentralisadong pag-init, ang sistema ay madalas na nasubok sa malamig na tubig. Ang pagbaba ng presyon sa loob ng 0.5 oras ng higit sa 0.06 MPa ay nagpapahiwatig ng pagkakaroon ng isang bugso ng hangin. Kung hindi ito sinusunod, kung gayon ang sistema ay handa na para sa operasyon.

Kaagad bago ang simula ng panahon ng pag-init, ang isang pagsubok ay isinasagawa gamit ang mainit na tubig na ibinibigay sa ilalim ng pinakamataas na presyon.

Ang mga pagbabagong nagaganap sa sistema ng pag-init ng isang multi-storey na gusali, kadalasan ay hindi nakasalalay sa may-ari ng apartment. Ang pagsisikap na impluwensyahan ang presyon ay isang walang kabuluhang gawain. Ang tanging bagay na maaaring gawin ay alisin ang mga air pocket na lumitaw dahil sa maluwag na koneksyon o hindi wastong pagsasaayos ng air release valve.

Ang isang katangian ng ingay sa system ay nagpapahiwatig ng pagkakaroon ng isang problema. Para sa mga kagamitan sa pag-init at mga tubo, ang hindi pangkaraniwang bagay na ito ay lubhang mapanganib:

• Ang pag-loosening ng mga thread at pagkasira ng mga welded joints sa panahon ng vibration ng pipeline.
• Pagwawakas ng supply ng coolant sa mga indibidwal na risers o baterya dahil sa kahirapan sa pag-de-air ng system, ang kawalan ng kakayahang mag-adjust, na maaaring humantong sa pag-defrost nito.
• Ang pagbaba sa kahusayan ng system kung ang coolant ay hindi ganap na huminto sa paggalaw.

Upang maiwasan ang pagpasok ng hangin sa system, kinakailangang suriin ang lahat ng koneksyon at gripo para sa pagtagas ng tubig bago ito subukan bilang paghahanda para sa panahon ng pag-init. Kung makarinig ka ng isang katangiang sumisitsit sa panahon ng isang pagsubok na pagtakbo ng system, agad na maghanap ng isang tumagas at ayusin ito.

Maaari kang maglagay ng solusyon sa sabon sa mga kasukasuan at lilitaw ang mga bula kung saan nasira ang higpit.

Minsan bumababa ang presyon kahit na pagkatapos palitan ang mga lumang baterya ng mga bagong aluminum. Lumilitaw ang isang manipis na pelikula sa ibabaw ng metal na ito mula sa pakikipag-ugnay sa tubig. Ang hydrogen ay isang by-product ng reaksyon, at sa pamamagitan ng pag-compress nito, nababawasan ang pressure.

Sa kasong ito, hindi karapat-dapat na makagambala sa pagpapatakbo ng system.
Ang problema ay pansamantala at nawawala sa sarili nitong paglipas ng panahon. Nangyayari lamang ito sa unang pagkakataon pagkatapos ng pag-install ng mga radiator.

Maaari mong dagdagan ang presyon sa mga itaas na palapag ng isang mataas na gusali sa pamamagitan ng pag-install ng circulation pump.

Mga network ng pag-init ng singaw

Ang heating network na ito ay inilaan para sa isang sistema ng supply ng init gamit ang isang heat carrier sa anyo ng singaw.

Ang mga pagkakaiba sa pagitan ng scheme na ito at ng nauna ay sanhi ng mga tagapagpahiwatig ng temperatura at presyon ng daluyan. Sa istruktura, ang mga network na ito ay mas maikli ang haba; sa malalaking lungsod, kadalasang kasama lamang nila ang mga pangunahing, iyon ay, mula sa pinagmulan hanggang sa gitnang punto ng pag-init. Hindi ginagamit ang mga ito bilang intra-district at intra-house network, maliban sa maliliit na pang-industriya na lugar.

Ang circuit diagram ay isinasagawa sa parehong pagkakasunud-sunod tulad ng sa coolant ng tubig. Sa mga seksyon, ang lahat ng mga parameter ng network para sa bawat sangay ay ipinahiwatig, ang data ay kinuha mula sa talahanayan ng buod ng marginal oras-oras na pagkonsumo ng init, na may sunud-sunod na pagsusuma ng mga tagapagpahiwatig ng pagkonsumo mula sa end consumer hanggang sa pinagmulan.

Ang mga geometric na sukat ng mga pipeline ay itinatag batay sa mga resulta ng isang haydroliko na pagkalkula, na isinasagawa alinsunod sa mga pamantayan at panuntunan ng estado, at sa partikular na SNiP. Ang pagtukoy ng halaga ay ang pagkawala ng presyon ng gas condensate medium mula sa pinagmumulan ng supply ng init sa consumer.Sa isang mas malaking pagkawala ng presyon at isang mas maliit na distansya sa pagitan ng mga ito, ang bilis ng paggalaw ay magiging malaki, at ang diameter ng pipeline ng singaw ay kailangang mas maliit. Ang pagpili ng diameter ay isinasagawa ayon sa mga espesyal na talahanayan, batay sa mga parameter ng coolant. Ang data ay ipinasok sa mga pivot table.

Paano kontrolin ang presyon ng system

Upang makontrol sa iba't ibang mga punto sa sistema ng pag-init, ang mga panukat ng presyon ay ipinasok, at (tulad ng nabanggit sa itaas) nagtatala sila ng labis na presyon. Bilang isang patakaran, ang mga ito ay mga deformation device na may isang Bredan tube. Kung sakaling kinakailangang isaalang-alang na ang gauge ng presyon ay dapat gumana hindi lamang para sa visual na kontrol, kundi pati na rin sa sistema ng automation, electrocontact o iba pang mga uri ng sensor ang ginagamit.

Ang mga tie-in point ay tinukoy ng mga dokumento ng regulasyon, ngunit kahit na nag-install ka ng isang maliit na boiler para sa pagpainit ng isang pribadong bahay na hindi kinokontrol ng GosTekhnadzor, ipinapayong gamitin ang mga patakarang ito, dahil itinatampok nila ang pinakamahalagang mga punto ng sistema ng pag-init. para sa kontrol ng presyon.

Ang mga control point ay:

1. Bago at pagkatapos ng heating boiler;
2. Bago at pagkatapos ng sirkulasyon ng mga bomba;
3. Output ng mga network ng init mula sa isang planta ng init (boiler house);
4. Pagpasok ng pag-init sa gusali;
5. Kung ang isang heating regulator ay ginagamit, pagkatapos ay ang mga gauge ng presyon ay pinutol bago at pagkatapos nito;
6. Sa pagkakaroon ng mga kolektor ng putik o mga filter, ipinapayong magpasok ng mga gauge ng presyon bago at pagkatapos ng mga ito. Kaya, madaling kontrolin ang kanilang pagbara, na isinasaalang-alang ang katotohanan na ang isang magagamit na elemento ay halos hindi lumilikha ng isang patak.

Ang isang sintomas ng malfunction o malfunction ng heating system ay pressure surges. Ano ang kanilang pinaninindigan?