Mga sistema ng pag-init

Kontrolin

Ang organisasyong kumokontrol ay muling nagpapainit ng mga network.

Ano nga ba ang kinokontrol nila?

• Ilang beses sa panahon ng taglamig, ang mga pagsukat ng kontrol ng mga temperatura at presyon ng supply, pagbabalik at timpla ay isinasagawa.
  . Sa kaso ng mga paglihis mula sa graph ng temperatura, ang pagkalkula ng heating elevator ay isinasagawa muli na may isang bore o isang pagbawas sa diameter ng nozzle. Siyempre, hindi ito dapat gawin sa tuktok ng malamig na panahon: sa -40 sa kalye, ang pag-init ng driveway ay maaaring makahuli ng yelo sa loob ng isang oras pagkatapos huminto ang sirkulasyon.
• Bilang paghahanda para sa panahon ng pag-init, ang kondisyon ng mga balbula ay nasuri
  . Ang tseke ay napaka-simple: ang lahat ng mga balbula sa pagpupulong ay sarado, pagkatapos kung saan ang anumang control valve ay binuksan. Kung ang tubig ay nagmumula dito, kailangan mong maghanap ng isang madepektong paggawa; bilang karagdagan, sa anumang posisyon ng mga balbula, hindi sila dapat magkaroon ng mga tagas sa pamamagitan ng mga kahon ng palaman.
• Sa wakas, sa pagtatapos ng panahon ng pag-init, ang mga elevator sa sistema ng pag-init, kasama ang system mismo, ay nasubok para sa temperatura
  . Kapag ang supply ng DHW ay naka-off, ang coolant ay pinainit sa pinakamataas na halaga.

Layunin at katangian

Pinapalamig ng heating elevator ang superheated na tubig sa kinakalkula na temperatura, pagkatapos kung saan ang inihandang tubig ay pumapasok sa mga heating device na matatagpuan sa living quarters. Ang paglamig ng tubig ay nangyayari sa sandaling ang mainit na tubig mula sa pipeline ng supply ay pinaghalo sa elevator na may pinalamig na tubig mula sa pagbabalik.

Ang scheme ng heating elevator ay malinaw na nagpapakita na ang yunit na ito ay nag-aambag sa isang pagtaas sa kahusayan ng buong sistema ng pag-init ng gusali. Ito ay ipinagkatiwala sa dalawang pag-andar nang sabay-sabay - isang panghalo at isang circulation pump. Ang nasabing node ay mura, hindi ito nangangailangan ng kuryente. Ngunit ang elevator ay may ilang mga kawalan:

• Ang pagkakaiba sa presyon sa pagitan ng supply at return pipeline ay dapat nasa antas na 0.8-2 bar.
• Ang temperatura ng labasan ay hindi maaaring isaayos.
• Dapat mayroong tumpak na kalkulasyon para sa bawat bahagi ng elevator.

Ang mga elevator ay malawakang naaangkop sa munisipal na thermal economy, dahil ang mga ito ay matatag sa operasyon kapag ang thermal at hydraulic na rehimen ay nagbabago sa mga thermal network. Ang heating elevator ay hindi kailangang patuloy na subaybayan, ang lahat ng pagsasaayos ay binubuo sa pagpili ng tamang diameter ng nozzle.

Ang heating elevator ay binubuo ng tatlong elemento - isang jet elevator, isang nozzle at isang rarefaction chamber. Mayroon ding isang bagay tulad ng elevator strapping. Dapat gamitin dito ang mga kinakailangang shut-off valve, control thermometer at pressure gauge.

Ang pagpili ng ganitong uri ng heating elevator ay dahil sa ang katunayan na dito ang paghahalo ratio ay nag-iiba mula 2 hanggang 5, kung ihahambing sa mga maginoo na elevator na walang nozzle control, ang tagapagpahiwatig na ito ay nananatiling hindi nagbabago. Kaya, sa proseso ng paggamit ng mga elevator na may adjustable nozzle, maaari mong bahagyang bawasan ang mga gastos sa pag-init.

Ang disenyo ng ganitong uri ng mga elevator ay nagsasama ng isang nagre-regulate na actuator, na nagsisiguro sa katatagan ng sistema ng pag-init sa mababang daloy ng tubig sa network. Sa hugis-kono na nozzle ng elevator system, mayroong isang nagre-regulate na throttle needle at isang gabay na aparato na nagpapaikot sa water jet at gumaganap ng papel ng isang throttle needle casing.

Ang mekanismong ito ay may motorized o manu-manong pinaikot na may ngipin na roller. Ito ay idinisenyo upang ilipat ang throttle needle sa longitudinal na direksyon ng nozzle, binabago ang epektibong cross section nito, pagkatapos nito ay kinokontrol ang daloy ng tubig. Kaya, posible na dagdagan ang pagkonsumo ng tubig sa network mula sa kinakalkula na tagapagpahiwatig ng 10-20%, o bawasan ito halos sa kumpletong pagsasara ng nozzle. Ang pagbabawas ng cross section ng nozzle ay maaaring humantong sa pagtaas ng daloy ng tubig sa network at ang ratio ng paghahalo. Kaya bumababa ang temperatura ng tubig.

Ang epekto ng pag-install ng mga washer

Pagkatapos i-install ang mga washers, ang daloy ng coolant sa pamamagitan ng mga pipeline ng heating network ay nabawasan ng 1.5-3 beses. Alinsunod dito, ang bilang ng mga operating pump sa boiler room ay bumababa din. Nagreresulta ito sa pagtitipid sa gasolina, kuryente, mga kemikal para sa make-up na tubig.Nagiging posible na mapataas ang temperatura ng tubig sa labasan ng boiler room. Para sa karagdagang impormasyon tungkol sa pag-set up ng mga panlabas na network ng pag-init at ang saklaw ng trabaho, tingnan ang ... ..Dito kailangan mong magbigay ng isang link sa seksyon ng site na "Pag-set up ng mga network ng pag-init"

Ang pucking ay kinakailangan hindi lamang para sa pag-regulate ng mga panlabas na network ng pag-init, kundi pati na rin para sa sistema ng pag-init sa loob ng mga gusali. Ang mga risers ng heating system, na matatagpuan sa malayo mula sa heat point na matatagpuan sa bahay, ay tumatanggap ng mas kaunting mainit na tubig, ito ay malamig sa mga apartment dito. Mainit sa mga apartment na matatagpuan malapit sa heat point, dahil mas maraming heat carrier ang ibinibigay sa kanila. Ang pamamahagi ng mga rate ng daloy ng coolant sa mga risers alinsunod sa kinakailangang dami ng init ay isinasagawa din sa pamamagitan ng pagkalkula ng mga washer at pag-install ng mga ito sa mga risers.

Pagkalkula ng bucket elevator

Ang pagkalkula ng bucket elevator ay isinasagawa ayon sa pamamaraang inilarawan sa / /.

Vertical bucket elevator capacity Q= 5 t/h na idinisenyo para sa pagdadala ng butil, density ng butil R=700 kg/m3 sa taas ng pag-angat H=11m.

Pumili kami ng belt elevator na may loading sa pamamagitan ng scooping, na may centrifugal unloading, na may belt speed v = 1.7 m/s; malalalim na balde na may filling factor c = 0.8.

Tinutukoy namin ang kapasidad ng mga balde bawat 1 m ng elemento ng traksyon ayon sa formula:

i Q_p 5000

— = —— = ——— = 0,002

a 3.6vp_mc 3,6 1,7 700 0,8

Para sa nakuhang kapasidad, i-type ang III mga balde na may lapad na V_Upang = 280 mm, kapasidad i \u003d 4.2 l sa mga dagdag t = 180 mm./ /. Matapos piliin ang mga balde, tinukoy namin ang bilis. Sa wakas v = 2.2 m/s. Lapad ng tape B = B_Upang + 100 =280+ 100 +380 mm.

Natanggap na halaga V tumutugma sa pinakamalapit na halaga ayon sa pamantayan, katumbas ng 400 mm.

Ang masa ng kargamento sa bawat 1 m ng elemento ng traksyon ay magiging

Q_p 100

q = —- = —— = 12.63kg/m.

3.6v 3,6 2,2

Kinakalkula namin ang paunang kapangyarihan ayon sa formula:

Q_p H q v2

N_dati = —- (A_n + V_n - + C_n — )

367 Q_pH

Halaga q pinagtibay batay sa kondisyon na ang mga balde ng uri III ay gagamitin sa bucket elevator. Odds A_n= 1,14, V_n= 1,6, SA_n = 0.25 - mga coefficient depende sa uri ng bucket elevator (belt elevator na may centrifugal unloading)

N_dati =(5 30/367) (1.14 + 1.6 13.2/5 + 0.25 2.22/30) = 1.136 kW

Ayon sa kinakalkula na halaga N_dati matukoy ang pinakamataas na nakuha ng makunat sa elemento ng traksyon

1000 N_dati s efb

S_max =S_nb = ———-

v(efb — 1)

saan h = 0.8 - kahusayan magmaneho;

b \u003d 180 - anggulo ng pambalot ng drive drum

f = 0.20 para sa isang cast iron drum kapag ang bucket elevator ay tumatakbo sa isang mahalumigmig na kapaligiran.

S_max =S_nb = 1000 1.136 0.8 1.87/ ( 2.2 0.87) = 8879 N

Pagkatapos ay ang tinatayang bilang ng mga pad z kalooban

S max n

z = ——

BK_p

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Ang tape ay pinili gamit ang mga gasket na gawa sa beltanite B-820 na may SA_R \u003d 610 N / cm, at ang koepisyent n = 9. Ang nagreresultang bilang ng mga pad ay bilugan hanggang z = 4.

Tinutukoy namin ang pagkarga bawat 1 m, ayon sa formula para sa cotton tape

q_l \u003d 1.1 V ( 1.25 z d₁ + q₂)

q_l = 1.1 0.4 (1.5 4 + 3 + 1) = 4.4 kg/m.

Timbang ng mga balde bawat 1 m ng elemento ng traksyon na may bigat ng isang uri ng III bucket G_Upang = 1.5 kg ang magiging

G_Upang 1,5

q_Upang = — = — = 8.33 kg/m

a 0,18

Mula rito

q'= q + q_l + q_Upang = 12.63 + 4.4 + 8.33 = 25.35 kg/m

idle branch

q"= q_l + q_Upang = 4.4 + 8.33 \u003d 12.73 kg / m.

Ang pagkalkula ng traksyon ay isinasagawa alinsunod sa scheme ng disenyo (Larawan 4.1.). Ang punto na may pinakamababang pag-igting ay magiging punto 2, i.e. S₂ =S_min.

Ang paglaban sa scooping ay tinutukoy ng formula, na kumukuha ng diameter ng mas mababang drum sa z=4D_b = 0.65 m.

W_h = K_oud q g D_b,

saan q- masa ng kargamento bawat 1 m ng elemento ng traksyon, kg;

SA_oud ay ang tiyak na pagkonsumo ng enerhiya para sa pag-scoop, SA_oud ? (6 h 10) D_b

D_b ay ang diameter ng lower drum.

Pagkatapos

S₃ = tungkol sa S₂ +W₃ = 1.06S₂ + K_oud q g D_b = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ = S₃ +W_3-4 =1.06S₂ + 644 + q' g H = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

ang halaga S₁ tinutukoy namin sa pamamagitan ng pag-ikot sa tabas ng track laban sa paggalaw ng tape, i.e.

S₁ =S₂ + W_2-1 =S₂ +q" gH = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

Gamit ang expression S_nb ? S_Sab e fb , na sa aming kaso ay may anyo S₄ ? 1.84S₁, nakukuha namin ang halaga ng pag-igting sa punto 2, katumbas ng 608N. Pagpapalit sa nahanap na halaga S₂sa mga expression sa itaas, tinukoy namin S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

Pagsusulit S₃ mula sa kondisyon G_Well ? 2S isinasaalang-alang ang l = 0.075 m, h = 0.16 m at h₁ = 0.1m para sa ganitong uri ng bucket ay nagpapakita ng halaga S₃ sapat na upang magbigay ng pre-tensioning ng elemento ng traksyon. Sa pamamagitan ng nahanap na halaga S₄ =S_max tukuyin ang halaga z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Ang nakuha na bilang ng mga piraso ng tape ay tumutugma sa paunang napili, samakatuwid, ang pagkalkula ng traksyon ay hindi dapat isagawa muli.

Tukuyin ang diameter ng drive drum

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

at bilugan hanggang sa halaga ng 630 mm ayon sa GOST.

Ang dalas ng pag-ikot ng drum ay magiging

60v

n = --- = 60 2.2 / (3.14 0.63) = 66.73 rpm

p D_p.b.

Tukuyin ang halaga ng distansya ng poste

895

h = --- = 895 / 66.732 = 0.2 m

n2

D_p.b.

Halaga h samakatuwid ang pagbabawas ay sentripugal.

2

Tinutukoy namin ang kapangyarihan ng de-koryenteng motor para sa elevator drive, na kumukuha ng kahusayan. mekanismo ng paghahatid na katumbas ng 0.8,

o (S4 +S1) v

N= —— = 1.06 (8751 - 4354) 2.2 / (1000 0.8) = 1121 W

1000 s

Sa laki ng kinakalkula na kapangyarihan, pipiliin namin ang de-koryenteng motor na AO 72-6-UP na may lakas na N_d = 1.1 kW s n_d =980 rpm.

Mga yugto ng paghuhugas ng sistema ng pag-init

• Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init, pagkalkula ng mga washers
• Pag-unlad ng mga rekomendasyon para sa pagpapabuti ng pagpapatakbo ng init point, sistema ng pag-init
• Pag-install ng mga control washer sa mga risers (ang gawaing ito ay maaaring isagawa ng customer nang nakapag-iisa)

• Pagpapatunay ng pagpapatupad ng mga inirekumendang aktibidad
• Pagsusuri ng bagong matatag na estado pagkatapos hugasan ang sistema ng pag-init
• Pagwawasto ng laki ng mga washers sa mga lugar kung saan ang kinakailangang resulta ay hindi nakakamit (sa pamamagitan ng pagkalkula)
• Pagtanggal ng mga washer na nangangailangan ng pagsasaayos, pag-install ng mga bagong washer

Sa mga panloob na sistema ng pag-init, ang mga washer ay maaaring mai-install kapwa sa taglamig at sa tag-araw. Suriin ang kanilang trabaho - lamang sa panahon ng pag-init.

Mga posibleng problema at malfunctions

Sa kabila ng lakas ng mga device, kung minsan ay nabigo ang elevator heating unit. Ang mainit na tubig at mataas na presyon ay mabilis na nakakahanap ng mga kahinaan at nagdudulot ng mga pagkasira.

Hindi maiiwasang mangyari ito kapag ang mga indibidwal na sangkap ay hindi sapat ang kalidad, ang diameter ng nozzle ay hindi wastong nakalkula, at dahil din sa mga pagbara.

ingay

Ang heating elevator, habang nagtatrabaho, ay maaaring lumikha ng ingay. Kung ito ay sinusunod, nangangahulugan ito na ang mga bitak o burr ay nabuo sa labasan na bahagi ng nozzle sa panahon ng operasyon.

Ang dahilan para sa paglitaw ng mga iregularidad ay nakasalalay sa misalignment ng nozzle na dulot ng supply ng coolant sa ilalim ng mataas na presyon. Nangyayari ito kung ang labis na ulo ay hindi na-throttle ng flow controller.

Hindi tugma sa temperatura

Ang mataas na kalidad na pagpapatakbo ng elevator ay maaari ding tanungin kapag ang temperatura sa pumapasok at labasan ay masyadong naiiba sa curve ng temperatura. Malamang, ang dahilan para dito ay ang sobrang laki ng diameter ng nozzle.

Maling daloy ng tubig

Ang isang may sira na throttle ay magreresulta sa pagbabago sa daloy ng tubig kumpara sa halaga ng disenyo.

Ang ganitong paglabag ay madaling matukoy sa pamamagitan ng pagbabago sa temperatura sa mga papasok at pagbabalik na mga sistema ng pipeline. Ang problema ay malulutas sa pamamagitan ng pag-aayos ng flow regulator (throttle).

Maling elemento ng istruktura

Kung ang scheme para sa pagkonekta sa sistema ng pag-init sa isang panlabas na pangunahing init ay may isang independiyenteng anyo, kung gayon ang sanhi ng hindi magandang kalidad na operasyon ng yunit ng elevator ay maaaring sanhi ng mga maling bomba, mga yunit ng pagpainit ng tubig, shut-off at mga balbula sa kaligtasan, lahat ng uri ng mga pagtagas sa mga pipeline at kagamitan, malfunction ng mga regulator.

Ang mga pangunahing dahilan na negatibong nakakaapekto sa scheme at prinsipyo ng pagpapatakbo ng mga bomba ay kinabibilangan ng pagkasira ng nababanat na mga pagkabit sa mga joints ng pump at motor shafts, ang pagsusuot ng ball bearings at ang pagkasira ng mga upuan sa ilalim ng mga ito, ang pagbuo ng mga fistula at mga bitak sa ang pabahay, at ang pagtanda ng mga seal. Karamihan sa mga nakalistang fault ay naaayos.

Ang hindi kasiya-siyang operasyon ng mga pampainit ng tubig ay sinusunod kapag ang higpit ng mga tubo ay nasira, sila ay nawasak o ang tube bundle ay dumidikit. Ang solusyon sa problema ay palitan ang mga tubo.

Mga blockage

Ang mga bara ay isa sa mga pinakakaraniwang sanhi ng mahinang supply ng init. Ang kanilang pagbuo ay nauugnay sa pagpasok ng dumi sa system kapag may sira ang mga filter ng dumi. Palakihin ang problema at mga deposito ng mga produkto ng kaagnasan sa loob ng mga tubo.

Ang antas ng pagbara ng mga filter ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng mga pagbabasa ng mga gauge ng presyon na naka-install bago at pagkatapos ng filter. Ang isang makabuluhang pagbaba ng presyon ay kumpirmahin o pabulaanan ang pagpapalagay ng antas ng pagbara. Upang linisin ang mga filter, sapat na upang alisin ang dumi sa pamamagitan ng mga aparatong alisan ng tubig na matatagpuan sa ibabang bahagi ng pabahay.

Ang anumang mga problema sa mga pipeline at kagamitan sa pag-init ay dapat ayusin kaagad.

Ang mga menor de edad na pangungusap na hindi nakakaapekto sa pagpapatakbo ng sistema ng pag-init ay kinakailangang naitala sa espesyal na dokumentasyon, kasama sila sa plano para sa kasalukuyan o malalaking pag-aayos. Ang pag-aayos at pag-aalis ng mga komento ay nagaganap sa tag-araw bago magsimula ang susunod na panahon ng pag-init.

2 Mga kalamangan at disadvantages ng naturang node

Ang elevator, tulad ng ibang sistema, ay may ilang mga kalakasan at kahinaan.

Ang gayong elemento ng thermal system ay naging laganap salamat sa isang bilang ng mga pakinabang,
sa kanila:

• pagiging simple ng circuit ng aparato;
• minimal na pagpapanatili ng system;
• tibay ng aparato;
• abot-kayang presyo;
• kalayaan mula sa electric current;
• ang koepisyent ng paghahalo ay hindi nakasalalay sa hydro-thermal na rehimen ng panlabas na kapaligiran;
• ang pagkakaroon ng karagdagang function: ang node ay maaaring gumanap ng papel ng isang circulation pump.

Ang mga disadvantages ng teknolohiyang ito ay:

• ang kawalan ng kakayahan upang ayusin ang temperatura ng coolant sa labasan;
• sa halip na matagal na pamamaraan para sa pagkalkula ng diameter ng nozzle-cone, pati na rin ang mga sukat ng mixing chamber.

Ang elevator ay mayroon ding isang maliit na nuance tungkol sa pag-install - ang pagbaba ng presyon sa pagitan ng linya ng supply at ang pagbabalik dapat nasa hanay na 0.8-2 atm.

2.1
Scheme ng pagkonekta sa elevator unit sa heating system

Ang mga sistema ng pag-init at mainit na tubig (DHW) ay medyo magkakaugnay. Tulad ng nabanggit sa itaas, ang sistema ng pag-init ay nangangailangan ng temperatura ng tubig hanggang sa 95 ° C, at sa mainit na tubig sa antas ng 60-65 ° C. Samakatuwid, ang paggamit ng isang pagpupulong ng elevator ay kinakailangan din dito.

Sa anumang gusali na konektado sa isang sentralisadong heating network (o boiler house), mayroong isang elevator unit. Ang pangunahing pag-andar ng aparatong ito ay upang mapababa ang temperatura ng coolant habang pinapataas ang dami ng pumped water sa sistema ng bahay.

Pagkalkula ng Gawain ng isang belt bucket elevator na may solusyon

Kalkulahin ang isang belt bucket elevator para sa pagdadala ng bulk feed ayon sa mga sumusunod na katangian:

Materyal: oats;

Taas ng elevator: 15 metro;

Produktibo: 30 t/h.

Pagbabayad.

Upang iangat ang mga oats, ayon sa mga rekomendasyon, maaaring gamitin ang isang belt traction body na may mga malalalim na bucket na may centrifugal unloading. (: talahanayan 7.7)

Tinatanggap namin ang bilis ng tape V = 2.5 m / s

Ayon sa rekomendasyon ng prof. N. K. Fadeeva, para sa mga high-speed elevator na may centrifugal unloading. diameter ng drum

Db \u003d 0.204 * V2 \u003d 0.204 * 2.52 \u003d 1.28 m

Tinatanggap namin ang diameter ng drive drum Db = 1000mm adj. LXXXVII). tinatanggap namin ang dulong drum ng parehong diameter.

Bilis ng drum:

nb===47.8 min-1

Layo ng poste

Dahil b (drum radius), nagaganap ang centrifugal unloading, na tumutugma sa naunang tinukoy na kondisyon.

Linear na kapasidad ng mga bucket:

l/m

P ay ang pagiging produktibo ng elevator, t/h;

— bulk density ng kargamento, t/m3

- salik ng pagpuno ng bucket (1: tab. 77)

Ayon sa talahanayan 79 para sa = 6.8 pumili kami ng malalim na balde na may kapasidad na i0 = 4l, lapad ng balde Bk = 320 mm, spacing ng bucket a = 500 mm, lapad ng sinturon B = 400 mm.

Ayon sa talahanayan 80 piliin ang bucket reach A=15 mm, bucket height h=0mm, bucket curvature radius R=60mm.

Bilang ng mga pad i:

Tinatanggap namin ang i=6

Linear na bigat ng tape:

qo=1.1*B*(i+1+2)=1.1*0.4*(1.5*6+3+1.5)=5.9 kgf/m.

Linear na timbang ng sinturon na may mga balde:

qx=K*P=0.45*30=13.5 kgf/m.

K-factor, ang mga halaga nito ay ibinibigay sa (1: tab. 78)

Linear loading mula sa lifted load

q= egs/m

Linear load sa gumaganang sangay: qp=qx+q=13.5+3.3=16.9 kgf/m;

Ang pagkalkula ng traksyon ay isinasagawa sa pamamagitan ng paraan ng contour traversal. Kapag ang drive drum ay pinaikot clockwise, ang pinakamababang tensyon ay nasa punto 2. Tingnan ang diagram sa Figure 1.

Fig 1. Scheme ng paglalagay ng mga checked tension point sa tape.

Ang pag-igting sa punto 3 ay tinukoy bilang:

S3=K*S2+W3=1.08*S2+13.2

W3 - load scooping resistance

W3=p3*q=4*3.3=13.2 kgf;

Р3-scooping coefficient, tinatanggap namin ang р3=4 kgf*m/kgf

Ang K1 ay ang koepisyent ng pagtaas ng tensyon sa sinturon na may mga balde kapag iniikot ang drum.

Tensyon sa point 4

S4=Snb=S3+qp*H=1.08*S2+13.2+16.9*1.5=1.08*S2+267

Tensyon sa point 1

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13.5*15=S2+203

Para sa friction drive na may flexible coupling

Snb Sb*eFa

Sa pagitan ng sinturon at bakal na drum sa mahalumigmig na hangin F=0.2. Tape wrapping angle ng drive drum =180o;

ЕFa=2.710.2*3.14=1.87 (1: adj. LXXXI), pagkatapos

Snb1.87*Sb;

1.08*S2+2671.87*(S2+203);

1.08*S2+2671.87*S2+380;

0.79*S2-113

S2-143 kgf

Ang pinakamababang pag-igting sa sinturon mula sa kondisyon ng normal na pag-scoop ng load ay dapat matugunan ang kondisyon:

S2=Smin5*q=5*3.3=16.5 kgf

Tumatanggap kami ng S2=25 kgf

Sa pagtaas ng pag-igting sa tape, bahagyang tumaas ang reserba ng kapasidad ng traksyon ng drive. Ang pag-igting sa iba pang mga punto ng tabas ay:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1.08*S2+13.2=1.08*25+13.2=40.2 kgf

S4=S3+qp*H=40.2+16.9*15=294 kgf

Ayon sa maximum na pagsisikap, tinukoy namin ang bilang ng mga gasket sa tape

Ang margin ng kaligtasan ng sinturon ay kinuha bilang para sa isang hilig na conveyor (1: talahanayan 55). n=12, =55 kgf/cm

B-820 na may bilang ng mga spacer i=2, lapad B=400 mm, K0=0.85 - koepisyent na isinasaalang-alang ang pagpapahina ng tape sa pamamagitan ng mga butas para sa mga rivet.

Tension drum stroke para sa belting belt:

m

Ang puwersa ng pag-igting ay inilapat sa dulo ng drum:

pH=S2+S3=25+40.2=65.2 kgf

Ang puwersa ng traksyon sa drive shaft ng drum (isinasaalang-alang ang mga pagsisikap sa sariling pag-ikot ng drum):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1.08-1)*(294+228)=108 kgf

K/-factor, na isinasaalang-alang ang paglaban sa pag-ikot ng drive drum.

Formula ng pagkalkula ng engine:

Np=kW

Naka-install na kapangyarihan ng motor:

N0=ny*Np=1.2*3.1=3.7 kW

ny-power margin 1.1...1.2

Tinatanggap namin ang uri ng engine na MTH 311-6

N=7kW, n=965min-1(=101 rad/s),

Jp=0.0229 kgf*m*s2 (1: app. XXXV).

Elevator Drive Gear Ratio

Sinabi ni Ir. r.==

Pinipili namin ang VK-400 gearbox. Pagpapatupad III. Gear ratio Ir=21. (1: App. LXIV)/

Ang prinsipyo ng operasyon at ang diagram ng node

Ang mainit na tubig na pumapasok sa gusali ng tirahan ay may temperatura na naaayon sa iskedyul ng temperatura ng pinagsamang init at planta ng kuryente. Ang pagkakaroon ng pagtagumpayan ang mga balbula at mga filter ng putik, ang sobrang init na tubig ay pumapasok sa bakal na pabahay, at pagkatapos ay sa pamamagitan ng nozzle papunta sa silid, kung saan nagaganap ang paghahalo. Ang pagkakaiba sa presyon ay nagtutulak sa water jet sa pinalawak na bahagi ng katawan, habang ito ay konektado sa cooled coolant mula sa sistema ng pag-init ng gusali.

Ang superheated coolant, na may pinababang presyon, ay dumadaloy sa mataas na bilis sa pamamagitan ng nozzle papunta sa mixing chamber, na lumilikha ng vacuum. Bilang resulta, ang epekto ng iniksyon (suction) ng coolant mula sa return pipeline ay nangyayari sa silid sa likod ng jet. Ang resulta ng paghahalo ay tubig sa temperatura ng disenyo, na pumapasok sa mga apartment.

Ang scheme ng elevator device ay nagbibigay ng isang detalyadong ideya ng pag-andar ng apparatus na ito.

Mga kalamangan ng mga water jet elevator

Ang isang tampok ng elevator ay ang sabay-sabay na pagganap ng dalawang gawain: upang gumana bilang isang mixer at bilang isang circulation pump. Kapansin-pansin na ang yunit ng elevator ay nagpapatakbo nang walang gastos sa kuryente, dahil ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng pag-install ay batay sa paggamit ng isang pagbaba ng presyon sa pumapasok.

Ang paggamit ng mga water jet device ay may mga pakinabang nito:

• simpleng disenyo;
• mura;
• pagiging maaasahan;
• hindi na kailangan ng kuryente.

Gamit ang pinakabagong mga modelo ng mga elevator na nilagyan ng automation, maaari mong makabuluhang i-save ang init. Ito ay nakamit sa pamamagitan ng pagkontrol sa temperatura ng coolant sa zone ng labasan nito. Upang makamit ang layuning ito, maaari mong babaan ang temperatura sa mga apartment sa gabi o sa araw, kapag karamihan sa mga tao ay nasa trabaho, nag-aaral, atbp.

Ang matipid na yunit ng elevator ay naiiba mula sa maginoo na bersyon sa pamamagitan ng pagkakaroon ng isang adjustable nozzle. Ang mga bahaging ito ay maaaring magkaroon ng ibang disenyo at antas ng pagsasaayos. Ang ratio ng paghahalo para sa isang apparatus na may adjustable nozzle ay nag-iiba mula 2 hanggang 6. Tulad ng ipinakita ng kasanayan, ito ay sapat na para sa sistema ng pag-init ng isang gusali ng tirahan.

Ang pagpili ng materyal para sa mga bahagi ng ETA-P elevator

Kapag pumipili ng isang materyal para sa isang partikular na bahagi, isinasaalang-alang nila ang likas at laki ng pag-load na kumikilos sa bahagi, ang paraan ng paggawa, ang mga kinakailangan para sa paglaban sa pagsusuot, ang mga kondisyon para sa operasyon nito, atbp.

Ang partikular na atensyon ay binabayaran sa pagtiyak ng static at nakakapagod na lakas, dahil ang buhay ng serbisyo ng mga bahagi ay mula 10 hanggang 25 taon. Para sa paggawa ng mga elevator, ginagamit ang mataas na kalidad na carbon structural steel grades 30, 35, 40, 45, 40X at 40XH.

Ginagamit ang mga ito sa normalized na estado para sa paggawa ng mga bahagi na nakakaranas ng medyo mababang mga stress, at pagkatapos ng hardening at mataas na tempering - para sa paggawa ng mas maraming load na bahagi. Ang mga grado ng bakal 30 at 35 ay sumasailalim sa normalisasyon na may temperatura na 880 - 900 ° C; Ang hardening ay isinasagawa sa tubig na may temperatura na 860 - 880 ° C at tempering sa 550 - 660 ° C. Ang mga bahagi na gawa sa bakal na grado 40 at 45 ay sumasailalim sa normalisasyon sa temperatura na 860-880°C o pagsusubo sa tubig sa temperatura na 840-860°C, na sinusundan ng tempering; ang temperatura ng tempering ay itinalaga depende sa mga kinakailangang mekanikal na katangian.

Paano gumagana ang elevator

Sa simpleng salita, ang elevator sa heating system ay isang water pump na hindi nangangailangan ng panlabas na supply ng enerhiya. Salamat dito, at kahit na isang simpleng disenyo at mababang gastos, natagpuan ng elemento ang lugar nito sa halos lahat ng mga heating point na itinayo noong panahon ng Sobyet. Ngunit para sa maaasahang operasyon nito, kinakailangan ang ilang mga kundisyon, na tatalakayin sa ibaba.

Upang maunawaan ang disenyo ng elevator ng sistema ng pag-init, dapat mong pag-aralan ang diagram na ipinapakita sa itaas sa figure. Ang yunit ay medyo nakapagpapaalaala sa isang ordinaryong tee at naka-install sa supply pipeline, kasama ang side outlet nito ay sumasali ito sa return line. Sa pamamagitan lamang ng isang simpleng katangan ang tubig mula sa network ay dadaan kaagad sa return pipeline at direkta sa sistema ng pag-init nang hindi binabaan ang temperatura, na hindi katanggap-tanggap.

Ang isang karaniwang elevator ay binubuo ng isang supply pipe (pre-chamber) na may built-in na nozzle ng kinakalkula na diameter at isang mixing chamber, kung saan ang cooled coolant ay ibinibigay mula sa pagbabalik. Sa labasan ng node, lumalawak ang tubo ng sangay, na bumubuo ng isang diffuser. Ang yunit ay gumagana tulad ng sumusunod:

• ang coolant mula sa network na may mataas na temperatura ay ipinadala sa nozzle;
• kapag dumadaan sa isang butas ng maliit na diameter, ang bilis ng daloy ay tumataas, dahil sa kung saan lumilitaw ang isang rarefaction zone sa likod ng nozzle;
• ang rarefaction ay nagdudulot ng pagsipsip ng tubig mula sa return pipeline;
• ang mga daloy ay halo-halong sa silid at lumabas sa sistema ng pag-init sa pamamagitan ng isang diffuser.

Kung paano nagaganap ang inilarawang proseso ay malinaw na ipinapakita ng diagram ng elevator node, kung saan ang lahat ng daloy ay ipinahiwatig sa iba't ibang kulay:

Ang isang kailangang-kailangan na kondisyon para sa matatag na operasyon ng yunit ay ang pagbaba ng presyon sa pagitan ng mga linya ng supply at pagbalik ng network ng supply ng init ay mas malaki kaysa sa haydroliko na paglaban ng sistema ng pag-init.

Kasama ng mga halatang pakinabang, ang yunit ng paghahalo na ito ay may isang makabuluhang disbentaha. Ang katotohanan ay ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng heating elevator ay hindi nagpapahintulot sa iyo na kontrolin ang temperatura ng pinaghalong sa labasan. Pagkatapos ng lahat, ano ang kailangan para dito? Kung kinakailangan, palitan ang dami ng sobrang init na coolant mula sa network at sinipsip ng tubig mula sa pagbabalik. Halimbawa, upang mapababa ang temperatura, kinakailangan upang bawasan ang rate ng daloy sa supply at dagdagan ang daloy ng coolant sa pamamagitan ng jumper. Ito ay makakamit lamang sa pamamagitan ng pagbabawas ng diameter ng nozzle, na imposible.

Tumutulong ang mga electric elevator upang malutas ang problema sa regulasyon ng kalidad. Sa kanila, sa pamamagitan ng isang mekanikal na drive na pinaikot ng isang de-koryenteng motor, ang diameter ng nozzle ay tumataas o bumababa. Ito ay natanto sa pamamagitan ng isang hugis-kono na throttling needle na pumapasok sa nozzle mula sa loob para sa isang tiyak na distansya. Nasa ibaba ang isang diagram ng isang heating elevator na may kakayahang kontrolin ang temperatura ng pinaghalong:

1 - nguso ng gripo; 2 - throttle needle; 3 - pabahay ng actuator na may mga gabay; 4 - baras na may gear drive.

Ang isang medyo kamakailang lumitaw na adjustable heating elevator ay nagbibigay-daan sa paggawa ng makabago ng mga heating point nang walang isang radikal na kapalit ng kagamitan.Isinasaalang-alang kung gaano karaming iba pang mga naturang node ang gumagana sa CIS, ang mga naturang yunit ay nagiging lalong mahalaga.

Pagkalkula ng heating elevator

Dapat pansinin na ang pagkalkula ng isang water jet pump, na isang elevator, ay itinuturing na medyo mahirap, susubukan naming ipakita ito sa isang naa-access na form. Kaya, para sa pagpili ng yunit, dalawang pangunahing katangian ng mga elevator ang mahalaga para sa amin - ang panloob na sukat ng mixing chamber at ang bore diameter ng nozzle. Ang laki ng camera ay tinutukoy ng formula:

• dr ay ang nais na diameter, cm;
• Ang Gpr ay ang pinababang halaga ng pinaghalong tubig, t/h.

Sa turn, ang pinababang pagkonsumo ay kinakalkula bilang mga sumusunod:

Sa formula na ito:

• Ang τcm ay ang temperatura ng pinaghalong ginagamit para sa pagpainit, °С;
• Ang τ20 ay ang temperatura ng cooled coolant sa return, °C;
• h2 - paglaban ng sistema ng pag-init, m. Art.;
• Ang Q ay ang kinakailangang pagkonsumo ng init, kcal/h.

Upang piliin ang yunit ng elevator ng sistema ng pag-init ayon sa laki ng nozzle, kinakailangan upang kalkulahin ito ayon sa formula:

• Ang dr ay ang diameter ng mixing chamber, cm;
• Ang Gpr ay ang pinababang pagkonsumo ng halo-halong tubig, t/h;
• u ay ang walang sukat na iniksyon (paghahalo) na koepisyent.

Ang unang 2 mga parameter ay kilala na, nananatili lamang ito upang mahanap ang halaga ng koepisyent ng paghahalo:

Sa formula na ito:

• Ang τ1 ay ang temperatura ng sobrang init na coolant sa pasukan ng elevator;
• τcm, τ20 - kapareho ng sa mga nakaraang formula.

Batay sa mga resulta na nakuha, ang pagpili ng yunit ay isinasagawa ayon sa dalawang pangunahing katangian. Ang mga karaniwang sukat ng mga elevator ay ipinahiwatig ng mga numero mula 1 hanggang 7, kinakailangang kunin ang isa na pinakamalapit sa mga parameter ng disenyo.

Pagkalkula ng lakas ng elevator ng ETA-P

Kakalkulahin namin ang lakas ng elevator ng ETA-P na may kapasidad na dala na 50 tonelada (Q=500 kN). Gamit ang parehong pamamaraan, maaari mong kalkulahin ang elevator ng anumang laki.

Pagkarga ng disenyo

P = Q • K = 500 • 1.25 = 625 kN,

kung saan ang K ay isang coefficient na isinasaalang-alang ang mga dynamic na pwersa at light sticking, K = 1.25

Katawan ng elevator. Materyal na 35HML

Balikat ng katawan (larawan 5.1)

Kinakalkula namin ang lugar ng suporta para sa pagkilos ng pagdurog, paggugupit at baluktot na mga stress.

Larawan 5.1 - Tubong ng katawan

usm = , MPa (5.1)

kung saan ang lugar ng pagkilos ng pagkarga sa katawan, mm².

= , mm² (5.2)

nasaan ang panloob na diameter ng kwelyo ng katawan, D1=132 mm;

- panlabas na diameter ng grip, D2=95 mm.

F1 \u003d 0.59 • (1322 - 952) \u003d 4955 mm²

Ayon sa formula 5.1:

usm = = 126 MPa,

Seksyon a - a

usr = , MPa (5.3)

saan ang lugar ng hiwa, mm²

, mm² (5.4)

kung saan ang h ay ang taas ng balikat, mm

F2=0.75•р•132•30=9326 mm2..

Sa pamamagitan ng formula 5.3 nakukuha natin

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5.5)

kung saan Мizg - baluktot na sandali, N mm

Mizg = , N•mm (5.6)

Wizg - modulus ng seksyon, mmі

Wizg =, mmі (5.7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Ang pagpapalit sa formula 5.5 ay nakukuha namin

wizg = = 124 MPa.

Katawan ng katawan

Figure 5.2 - Mga lug ng kaso

Mapanganib na seksyon b-b na napapailalim sa mga tensile stress

usm = , MPa (5.8)

kung saan ang d ay ang diameter ng butas para sa daliri, d=35 mm;

e ay ang kapal ng lug, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Mga mekanikal na katangian ng paghahagis ng katawan:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

kung saan ang k ay ang safety factor, k = 1.3.

Elevator hikaw

Materyal na 40HN. Mga mekanikal na katangian: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

Ang hikaw (figure 5.3) ay napapailalim sa puwersa ng presyon ng link P at dalawang pwersang P / 2 na inilapat sa mga eyelet ng hikaw. Dahil sa pagkakaroon ng pagpapapangit, ang hikaw ay nakikipag-ugnay sa link kasama ang haba ng arko, na sinusukat ng anggulo b, at ang mga pahalang na pagsabog na pwersa Q ay lumilitaw sa mga eyelet ng hikaw. Upang matukoy ang mga puwersa Q, kinakailangan upang magsagawa ng mga kumplikadong kalkulasyon sa matematika. Ang magnitude ng anggulo 6 at ang batas ng pamamahagi ng presyon sa kahabaan ng arko na sinusukat ng anggulo 6 at ang batas ng pamamahagi ng presyon sa kahabaan ng arko na sinusukat ng anggulo 6 ay hindi alam. Ang kanilang teoretikal na kahulugan ay mahirap. Sa simplistically, kinakalkula namin ang hikaw nang hindi isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga deformation mula sa pagkilos ng mga puwersa Q.

Figure 5.3 - Hikaw ng elevator

Mga hikaw na mata, delikadong section ah-ah

Mga tensile stress

ur = , MPa (5.9)

kung saan ang c ay ang kapal ng panlabas na bahagi ng lug, c = 17 mm;

d ay ang kapal ng panloob na bahagi ng lug, d = 12 mm;

R - panlabas na radius, R = 40 mm

r - panloob na radius, r = 17.5 mm

ur

Gamit ang Lame formula, tinutukoy namin ang pinakamalaking tensile stresses sa point b mula sa mga puwersa ng internal pressure (finger pressure).

ur = , MPa (5.10)

kung saan ang q ay ang intensity ng internal pressure forces.

q = , MPa (5.11)

q = MPa.

Ayon sa formula 5.10 nakukuha natin

ur=MPa.

Rectilinear na bahagi I - I hanggang II - II. Sa seksyon II - II, kumikilos ang mga tensile stress.

ur = , MPa (5.12)

kung saan ang D ay ang diameter ng tuwid na bahagi ng hikaw, D = 40 mm.

ur = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1.3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Kaya, sa pagkalkula ng lakas ng elevator, makikita na kapag ang na-rate na kapasidad ng pagkarga ay lumampas sa 25%, ang mga stress, at lalo na sa mga mapanganib na seksyon, ay hindi lalampas sa pinahihintulutang mga limitasyon ng lakas. Ang materyal na bakal na ginamit sa paggawa ng elevator ay ang pinakamainam.