Pagpapasiya ng pagkawala ng init, o kung ano ito, isang thermal imaging survey ng isang bahay

1. EQUATIONS NG DIRECT AT INVERSE HEAT BALANCE

Ang pinaka kumpletong larawan ng pang-ekonomiyang pagganap ng boiler ng barko ay ibinibigay ng balanse ng init, na nagpapakita kung gaano karaming init ang pumapasok sa boiler, anong bahagi nito ang ginagamit nang kapaki-pakinabang (para sa produksyon ng singaw), at kung anong bahagi ang nawala.

Ang balanse ng init ay isang aplikasyon ng batas ng konserbasyon ng enerhiya sa pagsusuri ng proseso ng pagtatrabaho ng isang boiler. Kapag pinag-aaralan ang proseso ng pagtatrabaho ng boiler sa nakatigil (o steady) na mode ng operasyon nito, ang balanse ng init ay pinagsama-sama sa batayan ng mga resulta ng mga thermal test. V

Sa pangkalahatang mga termino, ang equation ng balanse ng init ay may anyo
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

kung saan ang QPOD ay ang dami ng init na ibinibigay sa steam boiler, kJ/kg; Q1 - kapaki-pakinabang na init, kJ / kg;

QPOT – pagkawala ng init, kJ/kg

Sa karaniwang paraan ng pagkalkula na binuo para sa mga nakatigil na boiler, inirerekumenda na isaalang-alang ang lahat ng init na ibinibigay sa pugon mula sa 1 kg ng gasolina (Larawan 4.1), i.e.

Q	SA ILALIM	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ETC	(4,2)
		H T

kung saan ang QHP ay ang netong calorific value ng working mass ng gasolina, kJ/kg;

QT, QB, QPR - ang halaga ng init na ipinakilala, ayon sa pagkakabanggit, na may gasolina, hangin at singaw, na ibinibigay para sa atomization ng gasolina, kLJ/kg.

Ang huling tatlong halaga ay tinutukoy bilang mga sumusunod. Pisikal na init ng gasolina

QT	= cT tT	(4,3)

kung saan ang cT ay ang kapasidad ng init ng gasolina sa temperatura ng pag-init nito tT, kJ/(kg K)

Ang halaga ng QB ay isinasaalang-alang lamang ang init na natatanggap ng hangin sa labas ng boiler, halimbawa, sa isang steam air heater. Gamit ang karaniwang layout ng boiler na may gas air heating, ito ay katumbas ng halaga ng init na ipinakilala sa pugon na may malamig na hangin, i.e.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
kung saan ang α ay ang koepisyent ng labis na hangin;
Ang сХВ ay ang kapasidad ng init ng malamig na hangin sa temperaturang tXB;
I XB- enthalpy ng teoretikal na halaga ng hangin V, kJ / kg
Ang dami ng init na ibinibigay sa pugon na may singaw para sa pag-spray ng langis ng gasolina,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

kung saan ang GPR ay ang pagkonsumo ng singaw para sa pag-atomize ng VC fuel, kg/h;

iPR, i” – steam enthalpy para sa atomization ng gasolina at dry saturated steam sa mga flue gas, kJ/kg.

Ang halaga ng i” sa equation (4.5) ay maaaring kunin na katumbas ng 2500 kJ/kg, na tumutugma sa isang bahagyang presyon ng singaw ng tubig sa mga flue gas na pH2O na 0.01 MPa.

Para sa marine boiler, ang pagtukoy ng dami sa equation (4.2) ay QHP, dahil ang kabuuan ng mga natitirang termino ay hindi lalampas sa 1% ng QP. Kaugnay nito, kapag pinagsama-sama ang balanse ng init ng mga marine boiler, kadalasang kinukuha ito kapag ang hangin ay pinainit ng mga flue gas QPOD \u003d QHP, at kapag

pinainit gamit ang singaw QPOD = QHP +QB . Sa kasong ito, ang unang equation ay ang pangunahing isa, dahil ang singaw

Mga uri ng basura ng init

Ang bawat site ay may sariling uri ng pagkonsumo ng init. Isaalang-alang natin ang bawat isa sa kanila nang mas detalyado.

Boiler room

Ang isang boiler ay naka-install sa loob nito, na nag-convert ng gasolina at naglilipat ng thermal energy sa coolant. Ang anumang yunit ay nawawalan ng bahagi ng nabuong enerhiya dahil sa hindi sapat na pagkasunog ng gasolina, init na output sa pamamagitan ng mga dingding ng boiler, mga problema sa pamumulaklak. Sa karaniwan, ang mga boiler na ginagamit ngayon ay may kahusayan na 70-75%, habang ang mga bagong boiler ay magbibigay ng kahusayan na 85% at ang kanilang porsyento ng pagkalugi ay mas mababa.

Ang karagdagang epekto sa pag-aaksaya ng enerhiya ay ibinibigay ng:

1. kakulangan ng napapanahong pagsasaayos ng mga mode ng boiler (mga pagkalugi ay tumaas ng 5-10%);
2. pagkakaiba sa pagitan ng diameter ng mga nozzle ng burner at ang pagkarga ng thermal unit: nabawasan ang paglipat ng init, ang gasolina ay hindi ganap na nasusunog, ang mga pagkalugi ay tumaas ng isang average na 5%;
3. hindi sapat na madalas na paglilinis ng mga dingding ng boiler - lumilitaw ang sukat at mga deposito, bumababa ang kahusayan sa trabaho ng 5%;
4. kakulangan ng pagsubaybay at pagsasaayos na paraan - mga metro ng singaw, metro ng kuryente, mga sensor ng pag-load ng init - o ang kanilang hindi tamang setting ay binabawasan ang kadahilanan ng utility ng 3-5%;
5. ang mga bitak at pinsala sa mga dingding ng boiler ay nagbabawas ng kahusayan ng 5-10%;
6. ang paggamit ng hindi napapanahong kagamitan sa pumping ay binabawasan ang gastos ng boiler para sa pagkumpuni at pagpapanatili.

Pagkalugi sa mga pipeline

Ang kahusayan ng pangunahing pag-init ay natutukoy ng mga sumusunod na tagapagpahiwatig:

1. Kahusayan ng mga sapatos na pangbabae, sa tulong ng kung saan ang coolant ay gumagalaw sa pamamagitan ng mga tubo;
2. kalidad at paraan ng pagtula ng heat pipe;
3. tamang mga setting ng network ng pag-init, kung saan nakasalalay ang pamamahagi ng init;
4. haba ng pipeline.

Sa wastong disenyo ng thermal route, ang karaniwang pagkalugi ng thermal energy sa mga thermal network ay hindi lalampas sa 7%, kahit na ang consumer ng enerhiya ay matatagpuan sa layo na 2 km mula sa lugar ng paggawa ng gasolina. Sa katunayan, ngayon sa seksyong ito ng network, ang pagkawala ng init ay maaaring umabot sa 30 porsiyento o higit pa.

Pagkawala ng mga bagay ng pagkonsumo

Posible upang matukoy ang labis na pagkonsumo ng enerhiya sa isang pinainit na silid kung mayroong isang metro o metro.

Ang mga dahilan para sa ganitong uri ng pagkawala ay maaaring:

1. hindi pantay na pamamahagi ng pagpainit sa buong silid;
2. ang antas ng pag-init ay hindi tumutugma sa mga kondisyon ng panahon at panahon;
3. kakulangan ng recirculation ng mainit na supply ng tubig;
4. kakulangan ng mga sensor ng pagkontrol ng temperatura sa mga boiler ng mainit na tubig;
5. maruming tubo o panloob na pagtagas.

Pagkalkula ng thermal balance ng boiler. Pagpapasiya ng pagkonsumo ng gasolina

Balanse ng thermal ng boiler

Ang pagguhit ng balanse ng init ng boiler ay binubuo sa pagtatatag ng pagkakapantay-pantay sa pagitan ng dami ng init na pumapasok sa boiler, na tinatawag na magagamit na init Q_P, at ang dami ng kapaki-pakinabang na init Q₁ at pagkawala ng init Q₂, Q₃, Q₄. Batay sa balanse ng init, ang kahusayan at ang kinakailangang pagkonsumo ng gasolina ay kinakalkula.

Ang balanse ng init ay pinagsama-sama na may kaugnayan sa steady state thermal state ng boiler bawat 1 kg (1 m3) ng gasolina sa temperatura na 0°C at isang presyon na 101.3 kPa.

Ang pangkalahatang equation ng balanse ng init ay may anyo:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

kung saan Q_P — magagamit na init ng gasolina; Q_v.vn - init na ipinapasok sa hurno sa pamamagitan ng hangin kapag pinainit ito sa labas ng boiler; Q_f - init na ipinapasok sa pugon sa pamamagitan ng sabog ng singaw ("nozzle" na singaw); Q₁ - kapaki-pakinabang na init; Q₂ - pagkawala ng init na may mga flue gas; Q₃ - pagkawala ng init mula sa kemikal na hindi kumpletong pagkasunog ng gasolina; - pagkawala ng init mula sa mekanikal na hindi kumpletong pagkasunog ng gasolina; Q₅ - pagkawala ng init mula sa panlabas na paglamig; Q₆ - pagkawala ng init ng slag.

Kapag nagsusunog ng gas na gasolina sa kawalan ng panlabas na pag-init ng hangin at pagsabog ng singaw, ang mga halaga ng Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ ay katumbas ng 0, kaya ang equation ng balanse ng init ay magiging ganito:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Magagamit na init ng 1 m3 ng gaseous fuel:

Q_P = Qd_i + i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

kung saan Qd_i — netong calorific value ng gaseous fuel, kJ/m3 (tingnan ang Talahanayan 1); i_tl — pisikal na init ng gasolina, kJ/m3. Ito ay isinasaalang-alang kapag ang gasolina ay pinainit ng isang panlabas na pinagmumulan ng init. Sa aming kaso, hindi ito nangyayari, kaya Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Pagkawala ng init at kahusayan ng boiler

Ang pagkawala ng init ay karaniwang ipinapahayag bilang % ng magagamit na init ng gasolina:

atbp. (2.4.2-1)

Ang pagkawala ng init na may mga flue gas sa atmospera ay tinukoy bilang ang pagkakaiba sa pagitan ng mga enthalpi ng mga produkto ng pagkasunog sa labasan ng huling heating surface (economizer) at malamig na hangin:

, (2.4.2-2)

saan ako_wow = SA _EC ay ang enthalpy ng mga papalabas na gas. Tinutukoy sa pamamagitan ng interpolation ayon sa talahanayan 7 para sa isang naibigay na temperatura ng flue gas t_wow°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_wow = bN_EC — koepisyent ng labis na hangin sa likod ng economizer (tingnan ang Talahanayan 3);

ako_0.h.v. ay ang enthalpy ng malamig na hangin,

ako_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

saan (ct)_v \u003d 39.8 kJ / m3 - enthalpy ng 1 m3 ng malamig na hangin sa t_h.v. = 30°C; Ang VH ay ang teoretikal na dami ng hangin, m3/m3 (tingnan ang Talahanayan 4) = 9.74 m3/m3.

ako_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*9.74 = 387.652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Ayon sa talahanayan ng mga parameter ng steam boiler t_wow = 162°C,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Pagkawala ng init mula sa hindi kumpletong pagkasunog ng kemikal q₃ , %, ay dahil sa kabuuang init ng pagkasunog ng mga produkto ng hindi kumpletong pagkasunog na natitira sa mga flue gas (CO, H₂, CH₄ at iba pa.). Para sa dinisenyong boiler, tinatanggap namin

q₃ = 0,5%.

Pagkawala ng init mula sa panlabas na paglamig q₅ , %, kinuha ayon sa talahanayan 8, depende sa steam output ng boiler D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

kung saan D, t/h - mula sa paunang data = 6.73 t/h.

Talahanayan 8 - Mga pagkawala ng init mula sa panlabas na paglamig ng isang tail-surface steam boiler

Rated steam output ng boiler D, kg/s (t/h)	Pagkawala ng init q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Paghahanap ng tinatayang halaga ng q₅ , %, para sa isang nominal na kapasidad ng singaw na 6.73 t/h.

(2.4.2-9)

Kabuuang pagkawala ng init sa boiler:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Episyente ng boiler (gross):

h_SA \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7.05 \u003d 92.95%. (2.4.2-11)

Mga hakbang upang mabawasan ang pagkawala ng init mula sa ibabaw ng mga pipeline

Ang pag-save ng enerhiya sa panahon ng transportasyon ng thermal energy ay pangunahing nakasalalay sa kalidad ng thermal insulation. Ang mga pangunahing hakbang sa pagtitipid ng enerhiya na nagpapababa ng pagkawala ng init mula sa ibabaw ng mga pipeline ay:

paghihiwalay ng mga uninsulated na lugar at pagpapanumbalik ng integridad ng umiiral na thermal insulation;

pagpapanumbalik ng integridad ng umiiral na waterproofing;

paglalapat ng mga coatings na binubuo ng mga bagong heat-insulating material, o paggamit ng mga pipeline na may mga bagong uri ng heat-insulating coating;

pagkakabukod ng mga flanges at balbula.

Ang pagkakabukod ng mga hindi naka-insulated na mga seksyon ay isang pangunahing hakbang sa pag-save ng enerhiya, dahil ang pagkawala ng init mula sa ibabaw ng mga hindi naka-insulated na mga pipeline ay napakalaki kumpara sa mga pagkalugi mula sa ibabaw ng mga insulated na pipeline, at ang halaga ng paglalapat ng thermal insulation ay medyo mababa.

Ang mga bagong uri ng heat-insulating coatings ay dapat magkaroon ng hindi lamang mababang thermal conductivity, kundi pati na rin ang mababang air at water permeability, pati na rin ang mababang electrical conductivity, na binabawasan ang electrochemical corrosion ng pipe material.

Sa kaso ng paglabag sa integridad ng layer ng waterproofing coatings, ang isang pagtaas sa moisture content ng thermal insulation ay nangyayari. Dahil ang thermal conductivity ng tubig sa hanay ng temperatura ng network ng pag-init X= 0.6 - 0.7 W / (m • K), at ang thermal conductivity ng thermal insulation materials ay karaniwang A,_{mula sa} \u003d 0.035 -4-0.05 W / (m • K), pagkatapos ay ang pag-basa sa materyal ay maaaring dagdagan ang thermal conductivity nito nang maraming beses (sa pagsasanay, higit sa 3 beses).

Ang moistening ng thermal insulation ay nag-aambag sa pagkasira ng mga tubo dahil sa kaagnasan ng kanilang panlabas na ibabaw, bilang isang resulta kung saan ang buhay ng serbisyo ng mga pipeline ay nabawasan nang maraming beses. Samakatuwid, ang isang anti-corrosion coating ay inilalapat sa ibabaw ng metal ng tubo, halimbawa, sa anyo ng silicate enamels, isol, atbp.

Sa kasalukuyan, ang mga heat pipeline ng uri ng "pipe in pipe" na may polyurethane foam insulation sa isang waterproof shell na may remote control ng integridad ng insulation ay malawakang ipinakilala. Ang disenyo na ito ay nagbibigay para sa pre-insulation na may polyurethane foam at nakapaloob sa polyethylene hindi lamang mga tubo, kundi pati na rin ang lahat ng mga bahagi ng system (mga ball fitting, temperatura compensator, atbp.). Ang mga pipeline ng init ng disenyo na ito ay inilalagay sa ilalim ng lupa nang walang mga channel at nagbibigay ng makabuluhang pagtitipid sa enerhiya dahil sa prefabrication ng mga indibidwal na insulated na elemento sa pabrika at mataas na init at kahalumigmigan na impermeability. Ang matagumpay na operasyon ng pre-insulated pipelines ay nangangailangan ng mataas na kalidad na pag-install. Kasabay nito, maaari silang gumana nang walang kapalit hanggang sa 30 taon.

Ang mga hakbang sa pag-iwas upang mabawasan ang pagkawala ng init mula sa ibabaw ng mga pipeline ay: pag-iwas sa pagbaha ng mga pipeline bilang resulta ng pag-install ng mga drains (kung hindi ito magagamit) at pagpapanatili ng mga ito sa tamang pagkakasunud-sunod; bentilasyon ng mga daanan at di-pasahe na mga channel upang maiwasan ang condensate na makapasok sa ibabaw ng thermal insulation.

Ang isa pang hakbang na nagpapababa ng pagkawala ng init mula sa ibabaw ng mga pipeline ay ang paglipat ng sistema ng supply ng init sa isang mas mababang graph ng temperatura (mula 150/70 hanggang 115/70 o 95/70 °C / °C), na humahantong sa pagbaba ng ang pagkakaiba ng temperatura ng heat carrier sa supply pipeline at kapaligiran. Gayunpaman, mangangailangan ito ng mas malaking daloy ng coolant sa system upang mailipat ang kinakailangang dami ng init sa consumer. Upang gawin ito, kailangan mong dagdagan ang halaga ng kuryente upang i-drive ang mga bomba.Samakatuwid, upang matukoy ang pagiging posible ng pagsasakatuparan ng kaganapang isinasaalang-alang, kinakailangan ang isang pag-aaral sa pagiging posible.

Thermal na pagkalkula ng combustion chamber

Gamit ang data ng disenyo ng boiler, gagawa kami ng isang scheme ng pagkalkula para sa pugon.

kanin. 2.1 - Scheme ng combustion chamber

Ipinakita namin ang pagkalkula ng pugon sa talahanayan 2.3.

Talahanayan 2.3

Kinakalkula na halaga	Pagtatalaga	Dimensyon	Pormula o katwiran	Pagbabayad
Diameter at kapal ng mga tubo ng screen	dx	mm	Ayon sa pagguhit	32x6
Pipe pitch	S1	mm	Gayundin	46
Mga ibabaw:
pader sa harap	Ff	m2	Ayon sa fig. 2.1	33,3.16,32=543,5
pader sa likod	Fz	Gayundin
dingding sa gilid	Fb
apuyan	Tagapagpopondo	8,47.16,32=138,2
kisame	Fp	3,2.16,32=52,2
labasan ng bintana	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Ang kabuuang ibabaw ng mga dingding ng silid ng pagkasunog	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Ang dami ng combustion chamber	Vt	m3	Ayon sa fig. 2.1	233,5.16,32=3811
Epektibong kapal ng radiating layer	s	m
Thermal stress ng dami ng pugon	kW/m3
Ang koepisyent ng labis na hangin sa pugon	T	—	Tinanggap kanina	1,05
temperatura ng mainit na hangin	tg.c.	SA	Ibinigay	333
Hot air enthalpy	kJ/m3	Ayon sa talahanayan 2.2	4271,6
Ang init na ipinapasok ng hangin sa pugon	Qv	kJ/m3
Kapaki-pakinabang na pagwawaldas ng init sa pugon	QT	kJ/m3
Teoretikal na temperatura ng pagkasunog	a	SA	Ayon sa talahanayan 2.2	2145C
Ganap na teoretikal na temperatura ng pagkasunog	Ta	SA	isang+273	2418
Taas ng burner	hg	m	Ayon sa fig. 2.1
Taas ng firebox (hanggang sa gitna ng outlet ng gas window)	Nt	m	Gayundin
Pinakamataas na pagbabago ng temperatura sa itaas ng burner zone	X	—	Kapag gumagamit ng vortex burner sa ilang tier at D> 110kg/s	0,05
Kamag-anak na posisyon ng maximum na temperatura sa kahabaan ng taas ng pugon	xt	—
Coefficient	M	—
Ang temperatura ng mga gas sa labasan ng pugon	SA	Tinatanggap namin nang maaga	1350
Ganap na temperatura ng gas sa labasan ng pugon	SA	1623
Entalpy ng gas	kJ/m3	Ayon sa talahanayan 2.2	23993
Average na kabuuang kapasidad ng init ng mga produkto ng pagkasunog	Vcav	kJ/(m3.K)
Ang presyon sa pugon	R	MPa	tanggapin	0,1
Koepisyent ng pagpapalambing ng mga sinag ng triatomic gas
Thermal emissivity ng non-luminous gases	G	—
Ang ratio sa pagitan ng nilalaman ng carbon at hydrogen sa gasolina	—
Coefficient ng beam attenuation ng mga particle ng soot
Koepisyent ng pagpapalambing ng mga sinag ng isang maliwanag na tanglaw	k
Ang koepisyent ng thermal radiation ng makinang na bahagi ng tanglaw	Sa	—
Coefficient na nagpapakilala sa proporsyon ng dami ng pugon na puno ng makinang na bahagi ng tanglaw	m	—	Kapag nagsusunog ng gas at	0,1
Torch thermal radiation coefficient	f	—
Anggulo ng screen	X	—	Para sa mga screen ng palikpik	1
Conditional coefficient ng kontaminasyon sa ibabaw	—	Kapag nasusunog ang mga screen ng lamad ng gas at dingding	0,65
Shield Thermal Efficiency Ratio	eq	—	.X	0,65
Koepisyent ng temperatura	A	—	Para sa natural gas	700
Salik ng pagwawasto para sa magkaparehong pagpapalitan ng init ng mga volume ng gas sa itaas na bahagi ng pugon at mga screen	—
Conditional coefficient ng polusyon sa ibabaw ng pasukan sa screen	labasan	—		0,65.0,52=0,338
Coefficient ng thermal efficiency ng output surface	labasan	—	labas.x	0,338
Average na koepisyent ng kahusayan ng thermal	ikasal	—
Ang koepisyent ng thermal radiation ng hurno	T	—
Halaga para sa formula para sa kinakalkula na temperatura ng mga gas sa labasan ng pugon	R	—
Tinantyang temperatura ng gas sa labasan ng pugon	SA	Naiiba mula sa naunang tinanggap nang mas mababa sa 100С, samakatuwid, ang pangalawang pagtatantya ay hindi kinakailangan
Entalpy ng gas	kJ/m3	Ayon sa talahanayan 2.2	24590
Ang dami ng init na natanggap sa pugon	kJ/m3
Ang ibabaw ng mga dingding ng pugon, na inookupahan ng mga burner	Sinabi ni Fgor	m2	Mula sa pagguhit	14
Radiation-receiving heating surface ng furnace screen	Nl	m2
Average na pagkarga ng init ng heating surface ng mga screen ng pugon	ql	kW/m2

Pag-uuri ng mga sistema ng supply ng init

Mayroong isang pag-uuri ng mga sistema ng supply ng init ayon sa iba't ibang pamantayan:

1. Sa pamamagitan ng kapangyarihan - naiiba sila sa distansya ng transportasyon ng init at ang bilang ng mga mamimili. Ang mga lokal na sistema ng pag-init ay matatagpuan sa pareho o katabing lugar. Ang pag-init at paglipat ng init sa hangin ay pinagsama sa isang aparato at matatagpuan sa pugon. Sa mga sentralisadong sistema, ang isang mapagkukunan ay nagbibigay ng pag-init para sa ilang mga silid.
2. Sa pamamagitan ng pinagmulan ng init. Ilaan ang supply ng init ng distrito at supply ng init.Sa unang kaso, ang pinagmumulan ng pag-init ay ang boiler house, at sa kaso ng pagpainit, ang init ay ibinibigay ng CHP.
3. Sa pamamagitan ng uri ng coolant, ang mga sistema ng tubig at singaw ay nakikilala.

Ang coolant, na pinainit sa isang boiler room o CHP, ay naglilipat ng init sa mga kagamitan sa pag-init at supply ng tubig sa mga gusali at gusali ng tirahan. Ang mga sistema ng thermal ng tubig ay single-at two-pipe, mas madalas - multi-pipe. Sa mga gusali ng apartment, ang isang dalawang-pipe system ay kadalasang ginagamit, kapag ang mainit na tubig ay pumapasok sa lugar sa pamamagitan ng isang tubo, at bumalik sa CHP o boiler room sa pamamagitan ng kabilang pipe, na ibinigay ang temperatura. Ang pagkakaiba ay ginawa sa pagitan ng bukas at saradong mga sistema ng tubig. Sa isang bukas na uri ng supply ng init, ang mga mamimili ay tumatanggap ng mainit na tubig mula sa network ng supply. Kung ang tubig ay ginagamit nang buo, isang solong-pipe system ang ginagamit. Kapag ang supply ng tubig ay sarado, ang coolant ay babalik sa pinagmumulan ng init.

Dapat matugunan ng mga sistema ng pag-init ng distrito ang mga sumusunod na kinakailangan:

• sanitary at hygienic - ang coolant ay hindi nakakaapekto sa mga kondisyon ng lugar, na nagbibigay ng isang average na temperatura ng mga heating device sa rehiyon ng 70-80 degrees;
• teknikal at pang-ekonomiya - ang proporsyonal na ratio ng presyo ng pipeline sa pagkonsumo ng gasolina para sa pagpainit;
• pagpapatakbo - ang pagkakaroon ng patuloy na pag-access upang matiyak ang pagsasaayos ng antas ng init depende sa temperatura ng kapaligiran at panahon.

Naglalagay sila ng mga network ng pag-init sa itaas at sa ibaba ng lupa, na isinasaalang-alang ang lupain, mga teknikal na kondisyon, mga kondisyon ng temperatura ng operasyon, at ang badyet ng proyekto.

Kapag pumipili ng isang teritoryo para sa pagtula ng pipeline ng init, kinakailangang isaalang-alang ang kaligtasan, pati na rin magbigay para sa posibilidad ng mabilis na pag-access sa network sa kaganapan ng isang aksidente o pagkumpuni. Upang matiyak ang pagiging maaasahan, ang mga network ng supply ng init ay hindi inilalagay sa mga karaniwang channel na may mga pipeline ng gas, mga tubo na nagdadala ng oxygen o naka-compress na hangin, kung saan ang presyon ay lumampas sa 1.6 MPa.

1 Paunang data

2.1.1 Pinagmulan
Ang supply ng init ay isang CHPP bilang bahagi ng AO-Energo, na bahagi ng RAO UES ng Russia.

Sa balanse
Ang AO-Energo ay pangunahing at bahagi ng pamamahagi ng tubig TS,
ang pangunahing bahagi ng pamamahagi at quarterly network ay pinapatakbo
munisipal na negosyo; TC para sa mga pang-industriya na negosyo, na bumubuo ng isang hindi gaanong mahalaga
bahagi ng lahat ng sasakyan ay nasa balanse ng mga pang-industriyang negosyo.

Naka-attach
init load sa ilalim ng mga kontrata ay 1258 Gcal/h; kasama ang
sambahayan 1093 at pang-industriya 165 Tkal/h; pagpainit at bentilasyon
Ang thermal load ay 955 Gcal/h, ang pinakamataas na load sa mainit
supply ng tubig (ayon sa isang closed scheme) - 303 Gcal / h; pagpainit at bentilasyon
load ng sektor ng utility — 790 Gcal/h, kasama ang pag-init —
650 at bentilasyon - 140 Gcal / h.

naaprubahan
Iskedyul ng temperatura ng AO-energy para sa supply ng init (figure ng mga Rekomendasyon na ito) - nadagdagan, nakalkula
temperatura ng tubig 150/70 ° С sa tinantyang panlabas na temperatura ng hangin t_n.r. = -30 ° С, na may cutoff 135 ° С, straightening para sa mainit
supply ng tubig (DHW) 75 ° С.

2.1.2 Thermal
dalawang-pipe na dead-end na network; Ang TS ay pangunahing ginawa ng underground channel at
overhead sa mababang suporta na may gasket, iba pang mga uri ng gasket (channelless, in
ang mga daanan ng daanan, atbp.) ay sumasakop sa isang hindi gaanong halaga (sa mga tuntunin ng materyal
katangian). Ang thermal insulation ay gawa sa mga produktong mineral na lana.

Tagal
panahon ng pag-init 5808 na oras, tag-araw - 2448, pagkumpuni - 504 na oras.

2.1.3
Ang mga materyal na katangian ng TS sa balanse ng AO-energos ayon sa mga seksyon ay ipinakita sa
talahanayan ng mga ito
Mga rekomendasyon.

2.1.4
Average na buwanan at average na taunang halaga ng panlabas na hangin at temperatura ng lupa
(sa average na lalim ng mga pipeline) ayon sa lokal
istasyon ng meteorolohiko o mga gabay sa klima, na na-average
ang huling 5 taon ay ipinapakita sa talahanayan
ng mga Rekomendasyon na ito.

2.1.5
Buwanang average na mga halaga ng temperatura ng tubig sa network sa supply at pagbabalik
mga pipeline ayon sa inaprubahang iskedyul ng temperatura para sa pagpapalabas ng init sa
average na buwanang mga halaga ng panlabas na temperatura ng hangin at average na taunang halaga
Ang mga temperatura ng tubig sa network ay ibinibigay sa talahanayan ng mga Rekomendasyon na ito.

2.1.6 Mga Resulta
mga pagsubok upang matukoy ang mga pagkawala ng init sa anyo ng mga kadahilanan ng pagwawasto sa
tiyak na pagkawala ng init ayon sa mga pamantayan ng disenyo ay: sa karaniwan para sa
overground laying - 0.91; sa ilalim ng lupa - 0.87. Ang mga pagsubok ay isinagawa noong 1997
g.alinsunod sa RD
34.09.255-97 [].

Mga pagsubok
mga seksyon ng pangunahing linya No. 1 CHP ÷ TK-1 at TK-1 ÷ TK-2 ng pagtula sa itaas ng lupa na may panlabas
na may diameter na 920 at 720 mm na may haba na 1092 at 671 m, ayon sa pagkakabanggit, at mga seksyon
highway No. 2 TK-1 ÷ TK-4 at TK-4 ÷ TK-6 sa ilalim ng lupa
channel lining na may mga panlabas na diameter na 920 at 720 mm ang haba
88 at 4108 m, ayon sa pagkakabanggit. Mga katangian ng materyal ng mga nasubok na network
account para sa 38% ng buong materyal na katangian ng TS sa balanse sheet ng AO-Energo.

2.1.7 Inaasahan
(nakaplanong) supply ng thermal energy, na tinutukoy ng nakaplanong pang-ekonomiya
mga serbisyo ng organisasyong nagbibigay ng enerhiya sa mga buwan at para sa taon, ay ibinibigay sa talahanayan ng mga Rekomendasyon na ito (hindi kasama ang
dami ng init sa mga pang-industriyang negosyo).