Isı ağlarının yapım süresinin hesaplanması

Bir buhar kazanının hesaplanması

Kazan dairesinin buhar kapasitesi şuna eşittir:

DK=DP+DSP+ DSN-GROU1-GROU2, kg/sn

Akaryakıt tesisleri için buhar tüketimi DMX = 0.03DP = 0.03•2.78= 0.083 kg/s

Şebeke ısıtıcıları için buhar tüketimini belirleyelim.

Kazan dairesi girişinde dönüş şebeke suyunun sıcaklığını belirleyelim:

h - merkezi ısıtma istasyonundaki DHW ısıtıcısının verimliliği 0,98 (%98).

Soğutucudan sonraki ısıtma buharının kondensatının entalpisini belirleyelim:

Dt - Soğutucudaki şebeke suyunu t geri döndürene kadar aşırı soğutma yoğuşması.

Şebeke ısıtıcısındaki doyma sıcaklığı:

Ağ ısıtıcısındaki entalpiyi tNAS'a göre belirliyoruz

\u003d 2738,5 kJ / kg

Şebeke ısıtıcısı için buhar tüketimi

ZSP - ağ ısıtıcısının verimliliği 0.98

Buhar kazanları için blöf suyunun debisini belirleyin

burada K • DP - kendi ihtiyaçları için buhar tüketimini ifade eder K - 0.08 - 0.15

- kazan blöf yüzdesi

- kazan dairesinin buhar kapasitesi

Kanalizasyona giden arıtma suyunun tüketimini bulalım

Kazan tamburundan gelen blöf suyunun entalpisi (kazan tamburundaki P'ye göre)_

SNP çıkışında buhar ve kaynar su entalpisi (gaz gidericide P = 0.12 MPa'ya göre)

SNP'den yem havalandırıcıya giden ikincil buhar tüketimi

Kayıpları telafi etmek için kazan dairesi girişinde musluk suyu tüketimini belirliyoruz.

Burada - üretimden yoğuşma dönüşü yok; ısıtma şebekelerinde su kaybı; kazan dairesinde yoğuşma ve su kaybı.

kazanın sürekli blöfünü kanalizasyona bırakan su

Soğuduktan sonra musluk suyunun sıcaklığı

Burada tcool \u003d 50 0С, kanalizasyona verilen suyun sıcaklığıdır.

soğuk su sıcaklığı

katsayı soğutucu ısı kaybı

- sürekli blöf ayırıcıdan çıkan su sıcaklığı

Musluk suyu ısıtıcıları için buhar tüketimi

soğuk suyun önündeki ısıtıcının aşağısındaki su sıcaklığı = 300C

tN, hava gidericideki doyma sıcaklığıdır (gaz gidericideki basınçla 0.12 MPa);

id”, id’ buhar ve kondensin entalpisidir (gaz gidericideki basınçla 0.12 MPa).

Takviye suyu hava giderici için buhar tüketimi

Takviye suyu hava giderici girişinde CWW tüketimi:

Soğutucudan sonra tamamlama suyu sıcaklığı

Burada tHOV = 27 0C, soğuk sudan sonraki soğuk suyun sıcaklığıdır;

Besleme suyu hava gidericisine giren CWW ısıtıcısı için buhar tüketimi:

Burada GHOB2, yem hava gidericinin girişindeki COW'nin akış hızıdır:

Burada tK = 950С, üretim ve akaryakıt tesislerinden gelen kondensatın sıcaklığıdır.

Yem havalandırıcı kapasitesi:

Kendi ihtiyaçları için düzeltilmiş giderler:

DCH = Dd1+ Dd2+ DП1+ DП2+ DМХ = 0.068+0.03+0.12+0.15+0.08 = 17.97 kg/s

Azaltılmış endüstriyel buhar alırken buhar soğutucu ROU1'e enjekte edilen suyun akış hızı:

Burada iK” kazanın arkasındaki buharın entalpisidir (tamburdaki basınca göre);

iP” endüstriyel ortamda buharın entalpisidir. kazan dairesi çıkışında veya ana girişe girişte ihtiyaçlar

(P ve t'ye göre);

- kazanın önündeki besleme suyunun entalpisi

Kazan dairesinin kendi ihtiyaçları için buhar alırken buhar soğutucuya ROU2 enjekte edilen suyun akış hızı:

Burada iSN”, indirgenmiş buharın entalpisidir (aşağı akıştaki basınçla ROU2 = 0,6 MPa)

Kazan dairesinin düzeltilmiş buhar kapasitesi:

Sonuç, önceden ayarlanmış buhar çıkışıyla karşılaştırılabilir

Kazan malzeme dengesi

17,97 = 17,01 + 0,84

17,95 = 17,85

Sıcak su taşımacılığı

Hesaplama şeması algoritması, düzenleyici ve teknik belgeler, devlet ve sıhhi standartlar tarafından belirlenir ve belirlenen prosedüre sıkı sıkıya bağlı olarak gerçekleştirilir.

Makale, ısıtma sisteminin hidrolik hesaplamasının hesaplanmasına bir örnek sunmaktadır. Prosedür aşağıdaki sırayla gerçekleştirilir:

1. Şehir ve bölge için onaylanmış ısı tedarik şemasında, düğüm noktaları, ısı kaynağı, mühendislik sistemlerinin yönlendirilmesi, tüm şubelerin, bağlı tüketici nesnelerinin bir göstergesi ile işaretlenmiştir.
2. Tüketici ağlarının bilanço mülkiyetinin sınırlarını netleştirin.
3. Numaralandırmayı kaynaktan son tüketiciye kadar başlayarak şemaya göre siteye numaralar atayın.

Numaralandırma sistemi, ağ türlerini açıkça ayırt etmelidir: ana mahalle içi, binalar arası, bir termal kuyudan bilanço sınırları, site ağın iki dalla çevrelenmiş bir bölümü olarak ayarlanır.

Diyagram, merkezi ısıtma istasyonundan ana ısı şebekesinin hidrolik hesaplamasının tüm parametrelerini gösterir:

• Q, GJ/saattir;
• G m3/sa;
• D - mm;
• V - m/s;
• L, bölümün uzunluğudur, m.

Çapın hesaplanması formül tarafından belirlenir.

4 Şebeke suyu kayıpları ile normalize edilmiş işletme ısı kayıplarının belirlenmesi

2.4.1
Şebeke su kayıpları ile normalleştirilmiş operasyonel ısı kayıpları
genel olarak ısı besleme sistemi için belirlenir, yani. iç göz önünde bulundurularak
her ikisi de enerji arzının bilançosunda yer alan TS boru hatlarının hacmi
organizasyon ve diğer kuruluşların bilançolarında ve sistemlerin hacminde
TS'de şebeke suyu kayıpları ile ısı kayıplarının serbest bırakılması ile ısı tüketimi
güç kaynağı organizasyonunun bilançosu.

Araç hacmi
AO-energo'nun bir parçası olarak enerji tedarik organizasyonunun bilançosu (bkz.
gerçek tablo
öneriler)

V_t.s = 11974 m3.

Araç hacmi
başta belediye olmak üzere diğer kuruluşların bilançosu
Operasyonel veriler)

V_g.t.s = 10875 m3.

Sistem hacmi
ısı tüketimi (işletim verilerine göre)

V_s.t.p. = 14858 m3.

Toplam hacimler
şebeke suyu mevsimseldir:

- ısıtma
mevsim:

V_itibaren = V_t.s +V_g.t.s +V_s.t.p. = 11974 + 10875
+ 14858 = 37707 m3;

- yaz sezonu
(Tamir süresi belirlenirken aracın yaz mevsiminde çalışma saat sayısında dikkate alınır.
Vav.d):

V_ben = V_t.s +V_g.t.s = 11974 + 10875 = 22849 m3.

Ortalama yıllık
TS boru hatlarındaki ve ısı tüketim sistemlerindeki şebeke suyunun hacmi Vav.g belirlenir
(37) RD formülüne göre
153-34.0-20.523-98 :

TS'ye dahil
enerji tedarik organizasyonunun bilançosunda

2.4.2
Normalleştirilmiş kaçak ile normalleştirilmiş operasyonel yıllık ısı kayıpları
şebeke suyu
(36) RD formülü ile belirlendi
153-34.0-20.523-98 :

burada ρaver.g yıllık ortalama
su yoğunluğu, kg/m3; sıcaklıkta belirlenir, °С;

c - özel
şebeke suyunun ısı kapasitesi; 4.1868 kJ/(kg)'a eşit olarak alınır
× °С)
veya 1 kcal/(kg × °C).

Ortalama yıllık
için termal enerji kaynağına giren soğuk suyun sıcaklığı
aracı şarj etmek için son işlem, (°C) ile belirlenir
formül (38) RD
153-34.0-20.523-98 :

Hava sıcaklığı
ısıtma döneminde soğuk su alınır = 5 ° С; yazın
periyot = 15 °C.

Yıllık kayıplar
sistemdeki toplam ısı
ısı kaynağı

veya

= 38552 Gcal,

TC dahil
enerji tedarik organizasyonunun bilançosunda

veya

= 13872 Gcal.

2.4.3 Normalleştirilmiş
mevsime göre şebeke suyunun normalize edilmiş sızıntısı ile işletme ısı kayıpları
aracın çalışması - ısıtma ve yaz
(39) ve (40) RD formülleriyle belirlenir
153-34.0-20.523-98 :

- için
ısıtma mevsimi

veya

= 30709 Gcal,

TC dahil
enerji tedarik organizasyonunun bilançosunda

veya

= 9759 Gcal;

- yaz için
mevsim

veya

= 7843 Gcal,

TC dahil
enerji tedarik organizasyonunun bilançosunda

veya

= 4113 Gcal.

2.4.4
Aylara göre şebeke su sızıntısı ile normalleştirilmiş operasyonel ısı kayıpları
ısıtma ve yaz mevsimlerinde
(41) ve (42) formülleri ile belirlendi RD
153-34.0-20.523-98 :

- için
ısıtma mevsimi (Ocak)

veya

= 4558 Gcal,

TC dahil
enerji tedarik organizasyonunun bilançosunda

veya

=
1448 Gcal.

benzer şekilde
ısı kayıpları diğer aylar için belirlenir, örneğin yaz mevsimi için
(Haziran):

veya

 = 1768 Gcal,

TC dahil
enerji tedarik organizasyonunun bilançosunda

veya

 = 927 Gcal.

benzer şekilde
diğer aylar için ısı kayıpları belirlenir, sonuçlar bu Öneriler tablosunda verilir.

2.4.5 Tarafından
hesaplamanın sonuçları, aylık ve yıllık ısı kayıplarının arsaları (bu Önerilerin şekline bakın) oluşturulur.
bir bütün olarak ısı tedarik sisteminde ve bilançoda şebeke suyunun sızıntısı
enerji tedarik organizasyonu.

Tablo, ısı kaybının değerlerini göstermektedir.
Planlanan taşınan termal enerji miktarına yüzde.
Isı kayıplarının arzına oranının düşük değerleri, küçük ile açıklanmaktadır.
enerji arzı bilançosunda aracın payı (malzeme özelliklerine göre)
ısı besleme sistemindeki tüm ağlara kıyasla organizasyon.

Isı yalıtım kalınlığı seçimi

q1 - ısı kaybı normları, W/m;

R, ana yalıtım katmanının termal direncidir, K*m/W;

f, boru hattındaki soğutucunun sıcaklığı, 0С;

dI, dH - ana yalıtım tabakasının ve boru hattının dış çapı, m;

LI - katsayısı. ana yalıtım katmanının ısıl iletkenliği, W/m*K;

DIZ, ana yalıtım tabakasının kalınlığıdır, mm.

Buhar boru hattı.

Düz çizgi: dB = 0,259 m tCP = 192 0C q1 = 90 W/m

Isı yalıtım malzemesi - kabuklarda delinmiş mineral yün paspaslar, sınıf 150;

Dönüş hattı (yoğuşma hattı):

dB = 0,07 m tCP = 95 0C q1 = 50 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

su hatları

Arsa 0-1 Doğrudan hat:

dB = 0.10m f = 150 0C q1 = 80 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

Dönüş hattı:

dB = 0.10 m f = 70 0C q1 = 65 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

Arsa 0-2 Doğrudan hat:

dB = 0.359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

Dönüş hattı:

dB = 0.359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

Arsa 0-3 Doğrudan hat:

dB = 0.359 m f = 150 0C q1 = 135 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

Dönüş hattı:

dB = 0.359 m f = 70 0C q1 = 114 W/m

Isı yalıtım malzemesi - fiberglas paspaslar

Normal basınç göstergeleri

Kural olarak, GOST'a göre gerekli parametreleri elde etmek imkansızdır, çünkü çeşitli faktörler performans göstergelerini etkiler:

Ekipman gücü
soğutma sıvısı sağlamak için gereklidir. Yüksek katlı bir binanın ısıtma sistemindeki basınç parametreleri, soğutucunun borulardan radyatörlere beslenmesi için ısıtıldığı ısı noktalarında belirlenir.

Ekipman durumu
. Isı besleme yapısındaki hem dinamik hem de statik basınç, ısı jeneratörleri ve pompalar gibi kazan dairesi elemanlarının aşınma seviyesinden doğrudan etkilenir.

Aynı derecede önemli olan, evden ısı noktasına olan mesafedir.

Dairedeki boru hatlarının çapı. Kendi elleriyle onarım yaparken, dairenin sahipleri giriş boru hattından daha büyük çaplı borular takarsa, basınç parametreleri azalacaktır.

Yüksek bir binada ayrı bir dairenin yeri

Tabii ki, gerekli basınç değeri normlara ve gereksinimlere göre belirlenir, ancak pratikte dairenin hangi katta olduğuna ve ortak yükselticiye olan mesafesine çok bağlıdır. Oturma odaları yükselticiye yakın yerleştirildiğinde bile, köşe odalardaki soğutucunun etkisi her zaman daha düşüktür, çünkü orada genellikle aşırı bir boru hattı noktası vardır.

Boruların ve pillerin aşınma derecesi
. Dairede bulunan ısıtma sisteminin elemanları bir düzine yıldan fazla hizmet verdiğinde, ekipman parametrelerinde ve performansında bir miktar azalma önlenemez. Bu tür sorunlar meydana geldiğinde, öncelikle aşınmış boruların ve radyatörlerin değiştirilmesi tavsiye edilir ve daha sonra acil durumlardan kaçınmak mümkün olacaktır.

GOST ve SNiP gereksinimleri

Modern çok katlı binalarda, ısıtma sistemi GOST ve SNiP gereksinimlerine göre kurulur. Düzenleyici belgeler, merkezi ısıtmanın sağlaması gereken sıcaklık aralığını belirtir. Bu, 20 ila 22 derece C'dir ve nem parametreleri %45 ila %30 arasındadır.

Bu göstergelere ulaşmak için, projenin geliştirilmesi sırasında bile sistemin işleyişindeki tüm nüansları hesaplamak gerekir. Isıtma mühendisinin görevi, evin alt ve son katları arasındaki borularda dolaşan sıvının basınç değerlerinde minimum farkı sağlayarak ısı kaybını azaltmaktır.

Aşağıdaki faktörler gerçek basınç değerini etkiler:

• Soğutucuyu besleyen ekipmanın durumu ve kapasitesi.
• Dairede soğutucunun dolaştığı boruların çapı. Sıcaklık göstergelerini artırmak isteyen sahipler, çaplarını yukarı doğru değiştirerek genel basınç değerini düşürürler.
• Belirli bir dairenin konumu. İdeal olarak, bu önemli olmamalıdır, ancak gerçekte zemine ve yükselticiden olan mesafeye bir bağımlılık vardır.
• Boru hattının ve ısıtma cihazlarının aşınma derecesi. Eski pil ve boruların varlığında basınç okumalarının normal kalması beklenmemelidir. Eski ısıtma ekipmanınızı değiştirerek acil durumların oluşmasını önlemek daha iyidir.

Boru şeklindeki deformasyon basınç göstergelerini kullanarak yüksek bir binada çalışma basıncını kontrol edin. Sistemi tasarlarken, tasarımcılar otomatik basınç kontrolü ve kontrolünü ortaya koyduysa, ek olarak çeşitli tiplerde sensörler kurulur. Düzenleyici belgelerde belirtilen gerekliliklere uygun olarak, en kritik alanlarda kontrol gerçekleştirilir:

• kaynaktan ve çıkıştan soğutucu beslemesinde;
• pompa, filtreler, basınç düzenleyiciler, çamur toplayıcılar öncesi ve bu elemanlardan sonra;
• boru hattının kazan dairesinden veya CHP'den çıkışında ve ayrıca eve girişinde.

Lütfen dikkat: 1. ve 9. kattaki standart çalışma basıncı arasındaki %10'luk fark normaldir.

Genel bilgi

Bölgesel ısıtmada gerekli miktarda ısı ile tüm tüketicilerin yüksek kalitede sağlanması için belirli bir hidrolik rejimin sağlanması gerekir. Isıtma şebekesinde belirtilen hidrolik rejim karşılanmazsa, aşırı termal güçle bile bireysel tüketicilere yüksek kaliteli ısı temini sağlanmaz.

Isıtma şebekelerinde kararlı bir hidrolik rejim, ayrı binalara, şubelerde dolaşan belirli bir miktarda soğutma sıvısı sağlanarak sağlanır. Bu koşulu yerine getirmek için ısı besleme sisteminin hidrolik hesabı yapılır ve boru hatlarının çapları, ısı şebekesinin tüm bölümlerindeki basınç düşüşü (basınç) belirlenir, şebekedeki mevcut basınç buna göre sağlanır. abonelerin ihtiyaç duyduğu ve soğutucunun taşınması için gerekli ekipman seçilir.

Bernoulli denklemi sıkıştırılamaz bir akışkanın sabit akışı için

burada toplam hidrodinamik yük, m. st;

Z, boru hattı ekseninin geometrik yüksekliğidir, m;

Ö - akışkan hızı, m/s;

B\_₂ - basınç kaybı; m su. Sanat.;

Z+ s/sayfa - hidrostatik kafa (R = r_de + r_VE — mutlak basınç);

png gösterge basıncına karşılık gelen piezometrik kafa (R_VE— aşırı basınç), m su. Sanat.

Isı şebekelerinin hidrolik hesaplamasında, o212g hız yükü, toplam yükün küçük bir kısmı olduğu için dikkate alınmaz. H ve ağın uzunluğu boyunca biraz değişir. o zaman bizde

yani, boru hattının herhangi bir bölümündeki toplam yükün hidrostatik yüke Z + eşit olduğunu düşünüyorlar. s/s.

basınç kaybı Ar, Pa (basınç D/g, m su sütunu) eşittir

Burada D/?_dl - uzunluk boyunca basınç kaybı (Darcy-Weisbach formülü kullanılarak hesaplanmıştır); Ar_m — yerel dirençlerde basınç kaybı (Weisbach formülü kullanılarak hesaplanır).

nerede x, ?, hidrolik sürtünme ve yerel direnç katsayılarıdır.

Hidrolik sürtünme katsayısı x sıvı hareketinin moduna ve borunun iç yüzeyinin pürüzlülüğüne bağlıdır, yerel direnç katsayısı ?, yerel direncin tipine ve sıvı hareketinin moduna bağlıdır.

Uzunluk kaybı. Hidrolik sürtünme katsayısı X. Ayırt etmek: mutlak pürüzlülük İle, eşdeğer (eş taneli) pürüzlülük İle_uh, sayısal değerleri referans kitaplarında verilen ve bağıl pürüzlülük çocuk (kjd eşdeğer bağıl pürüzlülüktür). Hidrolik sürtünme katsayısı değerleri x aşağıdaki formüllere göre hesaplanmıştır.

Laminer sıvı akışı (Tekrar X, Poiseuille formülü kullanılarak hesaplanır

Geçiş bölgesi 2300 Re 4, Blasius formülü

çalkantılı hareket {Tekrar > IT O4), formül A.D. Altşulya

saat İle_uh = 0, Altshul formülü Blasius formülünün şeklini alır. saat Tekrar -? oo Altshul'un formülü, Profesör Shifrinson'ın formülünün şeklini alır

Isı ağları hesaplanırken (4.5) ve (4.6) formülleri kullanılır. Bu durumda, önce belirleyin

Eğer Tekrar _ip, sonra x formül (4.5) ile belirlenir, eğer Yeniden>Yeniden_nr, sonra x (4.6)'ya göre hesaplanır. saat Yeniden>Yeniden_np ikinci dereceden (kendine benzer) bir direnç bölgesi gözlemlendiğinde x sadece göreceli pürüzlülüğün bir fonksiyonudur ve Tekrar.

Isıtma şebekelerinin çelik boru hatlarının hidrolik hesaplamaları için aşağıdaki eşdeğer pürüzlülük değerleri alınır. İle_uh, m: buhar boru hatları - 0.2-10″3; yoğuşma boru hatları ve DHW ağları - 1-10'3; su ısıtma şebekeleri (normal çalışma) - 0,5-10″3.

Termal ağlarda, genellikle Yeniden > Yeniden_np.

Pratikte, belirli basınç düşüşünü kullanmak uygundur.

veya

nerede /?_ben — özgül basınç düşüşü, Pa/m;

/ - boru hattı uzunluğu, m.

İkinci dereceden direnç bölgesi için, suyun taşınması için Darcy-Weisbach formülü (p = const) şu şekilde temsil edilir:

nerede L \u003d 0.0894?_uh°'25/r_v = 16.3-10-6 ^ = 0.001 m'de, p_v = 975.

(L = 13.62 106 en İle_uh = 0,0005 m).

Akış denklemini kullanma G= r • o • S, boru hattının çapını belirleyin

O zamanlar

, 0,0475 0,5

Burada bir" = 0.63L; A* = 3,35 -2—; 75 °С için; r_v = 975; = 0,001;

r

bir* = 12110″3; D? = 246. (Ne zaman için, = 0,0005 m %A = 117-10'3, D? = 269).

Yerel dirençlerdeki kayıplar "eşdeğer uzunluk" kavramı kullanılarak hesaplanır. 1_E yerel direniş alma

alırız

ikame değeri X= OD1 (İle_uh / d)0.25 (4 L 0) içinde, elde ederiz

nerede A₁ = 9,1/^3'25. p = 975 kg/m3 için, İle_uh = 0,001 m bir = 51,1.

A oranır_m A'yar_T yerel basınç kayıplarının oranını temsil eder

(4.6), (4.10) ve (4.11) denklemlerinin ortak çözümünden şunu elde ederiz:
nerede

Su için

nerede Uygulama_v — mevcut basınç düşüşü, Pa.

toplam basınç düşüşü

O zamanlar

katsayı değerleri A ve Av Sunulan .

Isıtma sisteminin sızdırmazlığının kontrol edilmesi

Sızdırmazlık testi iki aşamada gerçekleştirilir:

• soğuk su testi. Çok katlı bir binadaki boru hatları ve piller, ısıtmadan soğutma sıvısı ile doldurulur ve basınç göstergeleri ölçülür. Aynı zamanda, ilk 30 dakikadaki değeri standart 0,06 MPa'dan az olamaz. 2 saat sonra kayıp 0,02 MPa'dan fazla olamaz. Rüzgarın olmaması durumunda, yüksek katlı binanın ısıtma sistemi sorunsuz çalışmaya devam edecek;
• sıcak bir soğutma sıvısı kullanarak test edin. Isıtma sistemi, ısıtma sezonu başlamadan önce test edilir. Su belirli bir basınç altında verilir, değeri ekipman için en yüksek olmalıdır.

Ancak, çok katlı binaların sakinleri, istenirse, bodrum katına manometreler gibi ölçüm aletleri kurabilir ve normdan en ufak bir basınç sapması durumunda, bunu ilgili kuruluşlara bildirebilir. Alınan tüm önlemlere rağmen, tüketiciler dairedeki sıcaklıktan hala memnun değilse, alternatif ısıtma düzenlemeyi düşünmeleri gerekebilir.

Bir apartmanın ısıtma sisteminde olması gereken basınç, SNiP'ler ve belirlenmiş standartlar tarafından düzenlenir.

Hesaplarken boruların çapını, boru hatlarının ve ısıtıcıların çeşitlerini, kazan dairesine olan mesafeyi, kat sayısını dikkate alırlar.

Doğrulama hesaplaması

Sistemdeki boruların tüm çapları belirlendikten sonra, amacı nihayet ağın doğruluğunu doğrulamak, kaynakta mevcut basıncın uygunluğunu kontrol etmek ve belirtilen basıncı sağlamak olan doğrulama hesaplamasına geçerler. en uzak tüketici. Doğrulama hesaplama aşamasında, tüm ağ bir bütün olarak bağlanır. Ağ konfigürasyonu belirlenir (radyal, halka). Gerekirse alanın haritasına göre uzunluklar / tek tek bölümler ayarlanır, boru hatlarının çapları tekrar belirlenir. Hesaplamanın sonuçları, ısıtma şebekesinde kullanılan pompalama ekipmanının seçimi için temel oluşturur.

Hesaplama, bir özet tablo ile sona erer ve alanın ısıtma şebekesindeki tüm basınç kayıplarının uygulandığı bir piyezometrik grafik çizilir. Hesaplama sırası aşağıda gösterilmiştir.

• 1. Önceden hesaplanmış çap D Şebekenin /-th bölümü üretilen boru aralığına göre standarda göre en yakın çapa (yukarı doğru) yuvarlanır. En yaygın olarak kullanılan standartlar şunlardır: D_y = 50, 100, 150, 200, 250, 400, 500, 800, 1000 ve 1200 mm. Daha büyük borular D_y = 1400 ve ?>_de= 1800 mm nadiren ağlarda kullanılır. Moskova sınırları içinde, koşullu çapa sahip en yaygın omurga ağları D_y = 500 mm. Tablolara göre, fabrikada üretilen çelik kalitesi ve boru çeşitleri belirlenir, örneğin: d= 259 mm, Çelik 20; d= 500 mm Çelik 15 GS veya diğerleri.
• 2. Re sayısını bulun ve Re limitiyle karşılaştırın._np, formül tarafından belirlenir

Yeniden > Yeniden ise_np, daha sonra boru hattı, gelişmiş bir türbülans rejimi (kuadratik bölge) bölgesinde çalışır. Aksi takdirde, geçici veya laminer rejim için hesaplanan ilişkileri kullanmak gerekir.

Kural olarak, omurga ağları ikinci dereceden bir etki alanında çalışır. Bir boruda geçici veya laminer bir rejimin meydana geldiği durum, yalnızca yerel ağlarda, düşük yüklü abone şubelerinde mümkündür. Bu tür boru hatlarındaki v hızı, v değerlerine düşebilir.

• 3. Boru hattı çapının gerçek (standart) değerini formül (5.32) ve (5.25) ile değiştirin ve hesaplamayı tekrarlayın. Bu durumda, gerçek basınç düşüşü Ar beklenenden daha düşük olmalıdır.
• 4. Bölümlerin gerçek uzunlukları ve boru hatlarının çapları tek hat şemasına uygulanır (Şekil 5.10).

Ana branşmanlar, kazalar ve seksiyonel vanalar, termal odalar, ısıtma ana hattındaki kompansatörler de şemaya uygulanır. Şema 1:25.000 veya 1:10.000 ölçeğinde gerçekleştirilir.Örneğin, 500 MW elektrik gücüne ve 2000 MJ / s (1700 Gcal / s) termal güce sahip bir CHPP için ağ aralığı yaklaşık 15 km. CHP kollektöründen çıkıştaki hatların çapı 1200 mm'dir. Su ilgili dallara dağıtıldıkça ana boru hatlarının çapı küçülür.

Gerçek değerler /, ve D_T Her bölüm ve termal oda sayısı, dünya yüzeyinden işaretler nihai tabloya girilir. 5.3. CHPP sahasının seviyesi 0,00 m sıfır işareti olarak alınmıştır.

1999 yılında özel bir program "hidra”, Fortran-IV algoritmik dilde yazılmış ve internette halka açık. Program, etkileşimli olarak bir hidrolik hesaplama yapmanızı ve bir sonuç tablosu özeti almanızı sağlar. Tabloya ek olarak, yeniden

Pirinç. 5.10. Tek hatlı ısıtma ağı şeması ve piezometrik grafik

Tablo 5.3

17 Nolu ilçenin ana ağının hidrolik hesaplamasının sonuçları

Numara kameralar	O	İLE,	İLE2		İle,		Uzak abone
D	—
Bölüm uzunluğu, m		H	/z		H	L	L+
Zemin yüzeyinin yüksekliği, m							0,0
Boru hattı çapı	D	d2	d3		di	dn	da
Bölgede kafa kaybı	İLE	H2	*3		sol/	İLE
Bölgedeki piezometrik kafa	"R	H	n2		Merhaba	nP	HL

Hesaplamanın sonucu, aynı adı taşıyan ısıtma ağı şemasına karşılık gelen bir piezometrik grafiktir.

Basınç düşerse

Bu durumda, statik basıncın nasıl davrandığını hemen kontrol etmeniz önerilir (pompayı durdurun) - düşüş yoksa, su basıncı oluşturmayan sirkülasyon pompaları arızalıdır. Aynı zamanda azalırsa, büyük olasılıkla evin boru hatlarında, ısıtma ana devresinde veya kazan dairesinin kendisinde bir sızıntı vardır.

Bu yeri tespit etmenin en kolay yolu, sistemdeki basıncı izleyerek çeşitli bölümleri kapatmaktır. Bir sonraki kesintide durum normale dönerse şebekenin bu bölümünde su kaçağı var demektir. Aynı zamanda, flanş bağlantısındaki küçük bir sızıntının bile soğutma sıvısının basıncını önemli ölçüde azaltabileceğini dikkate alın.

Isı ağlarının hesaplanması

Su ısıtma şebekeleri iki borulu (doğrudan ve dönüş boru hatları ile) ve kapalı olacak - şebeke suyunun bir kısmını dönüş boru hattından sıcak su kaynağına ayırmadan.

Pirinç. 2.6 - Isıtma ağları

Tablo 2.5

No. ısı ağı hesabı	Ağ bölümü uzunluğu	Sitede ısı yükü
0-1	8	622,8
1-2	86,5	359,3
2-3	7	313,3
2-4	7	46
1-5	118	263,5
5-6	30	17,04
5-7	44	246,46
7-8	7	83,8
7-9	58	162,6
9-10	39	155,2
9-11	21	7,4

Isı ağlarının hidrolik hesabı

a) Bölüm 0-1

Soğutma sıvısı tüketimi:

, nerede:

Q0-1, bu bölümden iletilen tahmini ısı tüketimidir, kW;

tp ve to ileri ve geri boru hatlarındaki ısı taşıyıcının sıcaklığıdır, °С

Ana boru hattındaki belirli basınç kaybını h = 70 Pa / m olarak kabul ediyoruz ve Ek 2'ye göre soğutucunun ortalama yoğunluğunu c = 970 kg / m3, ardından boruların hesaplanan çapını buluyoruz:

Standart çap d=108 mm kabul ediyoruz.

Sürtünme katsayısı:

Ek 4'ten yerel direnç katsayılarını alıyoruz:

- sürgülü vana, o=0.4

- bir dal için bir tee, o=1,5, ardından ısıtma şebekesinin bir borusu için yerel direnç katsayılarının toplamı ?o=0.4+1,5=1,9 -.

Yerel dirençlerin eşdeğer uzunluğu:

Besleme ve dönüş boru hatlarındaki toplam basınç kaybı.

, nerede:

l, boru hattı bölümünün uzunluğu, m, o zaman

Hc \u003d 2 (8 + 7.89) 70 \u003d 2224,9 Pa \u003d 2,2 kPa.

b) Bölüm 1-2 Soğutma sıvısı tüketimi:

Ana boru hattındaki özgül basınç kaybını h=70 Pa/m kabul ediyoruz.

Tahmini boru çapı:

Standart çap d=89 mm kabul ediyoruz.

Sürtünme katsayısı:

4. uygulamadan

- bir dal için bir tişört, o=1.5, sonra ?o=1.5 - ısıtma şebekesinin bir borusu için.

Besleme ve dönüş boru hatlarındaki toplam basınç kaybı:

\u003d 2 (86,5 + 5,34) 70 \u003d 12,86 kPa

Yerel dirençlerin eşdeğer uzunluğu:

c) Bölüm 2-4 Soğutma sıvısı tüketimi:

h=250 Pa/m dalındaki spesifik basınç kaybını kabul ediyoruz. Tahmini boru çapı:

Standart çap d=32 mm kabul ediyoruz.

Sürtünme katsayısı:

4. uygulamadan

- ısıtma şebekesinin bir borusu için bina girişindeki vana, o=0.5, ?o=0.5.

Yerel dirençlerin eşdeğer uzunluğu:

Besleme ve dönüş boru hatlarındaki toplam basınç kaybı:

=2 (7+0.6) 250=3.8 kPa

Isıtma şebekesinin kalan bölümleri öncekilere benzer şekilde hesaplanmıştır, hesaplama verileri Tablo 2.6'da özetlenmiştir.

Tablo 2.6

Ağ Hesap No.	Isı tüketimi, kg/s	Hesaplama, çap, mm	?Ö	l, mm	standart, çap, mm	Ns, kPa
0-1	5,9	102	1,9	7,89	108	0,026	2,2
1-2	3,4	82	1,5	5,34	89	0,025	5,34
2-3	2,9	60	0,5	1,25	70	0,028	4,1
2-4	0,4	28	0,5	0,6	32	0,033	3,8
1-5	2,5	73	1,5	4,2	76	0,027	17
5-6	0,16	20	2	1,1	20	0,036	15,5
5-7	2,3	72	1,5	4,3	76	0,026	6,7
7-8	0,8	37	0,5	0,65	40	0,031	3,8
7-9	1,5	60	1,5	3,75	70	0,028	8,6
9-10	1,4	47	2	3,4	50	0,029	21,2
9-11	0,07	15	0,5	0,18	15	0,04	10,5

?Hc=98.66 kPa

Şebeke pompalarının seçimi.

Kazan dairesindeki ısıtma şebekelerinde suyun zorla sirkülasyonu için, elektrikli tahrikli şebeke pompaları kuruyoruz.

Şebeke pompasının temini (m3 / h), besleme hattındaki şebeke suyunun saatlik tüketimine eşittir:

,

nerede: Fr.v. \u003d Fr - Fs.n. soğutucu tarafından kapsanan hesaplanmış ısı yüküdür - su, W;

Fen. - kazan dairesi tarafından kendi ihtiyaçları için tüketilen termik güç, W

Fs.n \u003d (0.03 ... 0.1) (? Ph.t. +? Fv +? Fg.v.);

tp ve to - doğrudan ve dönüş suyunun hesaplanan sıcaklıkları, °С

со dönüş suyunun yoğunluğudur (Ek 2; to=70°C со =977,8 kg/m3)

Fs.n=0,05 747.2=37,36 kW

Fr.v \u003d 747.2-37.36 \u003d 709.84 kW, sonra

Şebeke pompası tarafından geliştirilen basınç, ısıtma şebekesinin toplam direncine bağlıdır. Soğutucu, sıcak su kazanlarında elde edilirse, içlerindeki basınç kayıpları da dikkate alınır:

Нн=Нс+Нк,

nerede Hk - kazanlarda basınç kayıpları, kPa

Hc=2 50=100kPa (s. ),

o zaman: Нн=98,66+100=198,66 kPa.

Ek 15'ten, elektrikli tahrikli (biri yedek olan) iki adet 2KM-6 santrifüj pompa seçiyoruz, elektrik motorunun gücü 4,5 kW.

Kondensat ağı için ısı taşıyıcı

Böyle bir ısı ağının hesaplanması, öncekilerden önemli ölçüde farklıdır, çünkü yoğuşma aynı anda iki durumda - buharda ve suda. Tüketiciye doğru hareket ettikçe bu oran değişir, yani buhar giderek daha nemli hale gelir ve sonunda tamamen sıvı hale gelir. Bu nedenle, bu ortamların her birinin boruları için hesaplamalar farklıdır ve diğer standartlar, özellikle SNiP 2.04.02-84 tarafından zaten dikkate alınmıştır.

Yoğuşma boru hatlarını hesaplama prosedürü:

1. Tablolara göre boruların iç eşdeğer pürüzlülüğü belirlenir.
2. Soğutma sıvısının ısı besleme pompalarından tüketiciye çıkışından ağ bölümündeki borulardaki basınç kaybı göstergeleri SNiP 2.04.02-84'e göre kabul edilir.
3. Bu ağların hesaplanmasında ısı tüketimi Q dikkate alınmaz, sadece buhar tüketimi dikkate alınır.

Bu tip bir ağın tasarım özellikleri, ölçümlerin kalitesini önemli ölçüde etkiler, çünkü bu tip soğutucu için boru hatları siyah çelikten yapılmıştır, ağ pompalarından sonra hava sızıntıları nedeniyle ağ bölümleri aşırı oksijenden hızla korozyona uğrar, bundan sonra düşük kaliteli metal korozyonuna neden olan demir oksitlerle yoğuşma oluşur.Bu nedenle bu bölüme paslanmaz çelik boru hatlarının döşenmesi tavsiye edilir. Nihai seçim, ısıtma şebekesinin fizibilite çalışmasının tamamlanmasından sonra yapılacaktır.

Basınç nasıl yükseltilir

Çok katlı binaların ısıtma hatlarında basınç kontrolleri şarttır. Sistemin işlevselliğini analiz etmenizi sağlarlar. Basınç seviyesindeki küçük bir düşüş bile ciddi arızalara neden olabilir.

Merkezi ısıtmanın varlığında, sistem çoğunlukla soğuk su ile test edilir. 0,5 saat boyunca 0,06 MPa'dan fazla basınç düşüşü, bir fırtınanın varlığını gösterir. Bu gözlenmezse sistem çalışmaya hazırdır.

Isıtma mevsiminin başlangıcından hemen önce, maksimum basınç altında sağlanan sıcak su ile bir test yapılır.

Çok katlı bir binanın ısıtma sisteminde meydana gelen değişiklikler, çoğu zaman dairenin sahibine bağlı değildir. Baskıyı etkilemeye çalışmak anlamsız bir girişimdir. Yapılabilecek tek şey, gevşek bağlantılar veya hava tahliye valfinin yanlış ayarlanması nedeniyle ortaya çıkan hava ceplerini ortadan kaldırmaktır.

Sistemdeki karakteristik bir gürültü, bir sorunun varlığını gösterir. Isıtma cihazları ve borular için bu fenomen çok tehlikelidir:

• Boru hattının titreşimi sırasında dişlerin gevşemesi ve kaynaklı bağlantıların tahrip olması.
• Sistemin havasının alınmasındaki zorluklar nedeniyle bireysel yükselticilere veya akülere soğutma sıvısı beslemesinin sona ermesi, ayarlanamaması, buzun çözülmesine neden olabilir.
• Soğutucu tamamen hareket etmeyi bırakmazsa, sistemin verimliliğinde bir azalma.

Havanın sisteme girmesini önlemek için, ısıtma sezonuna hazırlanırken test etmeden önce tüm bağlantılarda ve musluklarda su sızıntısı olup olmadığını kontrol etmek gerekir. Sistemin test çalışması sırasında karakteristik bir tıslama duyarsanız, hemen bir sızıntı arayın ve düzeltin.

Eklemlere sabunlu bir solüsyon uygulayabilirsiniz ve sıkılığın bozulduğu yerlerde kabarcıklar oluşacaktır.

Bazen eski pilleri yeni alüminyum pillerle değiştirdikten sonra bile basınç düşer. Bu metalin yüzeyinde su ile temastan dolayı ince bir film oluşur. Hidrojen, reaksiyonun bir yan ürünüdür ve sıkıştırılarak basınç düşürülür.

Bu durumda sistemin çalışmasına müdahale etmek buna değmez.
Sorun geçicidir ve zamanla kendi kendine geçer. Bu sadece radyatörlerin kurulumundan sonra ilk kez olur.

Yüksek katlı bir binanın üst katlarındaki basıncı sirkülasyon pompası takarak artırabilirsiniz.

Buharlı ısıtma ağları

Bu ısıtma ağı, buhar şeklinde bir ısı taşıyıcı kullanan bir ısı tedarik sistemi için tasarlanmıştır.

Bu şema ile önceki arasındaki farklar, sıcaklık göstergelerinden ve ortamın basıncından kaynaklanmaktadır. Yapısal olarak, bu ağların uzunluğu daha kısadır, büyük şehirlerde genellikle yalnızca ana olanları, yani kaynaktan merkezi ısıtma noktasına kadar içerirler. Küçük sanayi siteleri dışında, bölge içi ve kurum içi ağlar olarak kullanılmazlar.

Devre şeması, su soğutma sıvısı ile aynı sırada gerçekleştirilir. Bölümlerde, her şube için tüm ağ parametreleri belirtilir, veriler, son tüketiciden kaynağa tüketim göstergelerinin adım adım toplamı ile marjinal saatlik ısı tüketimi özet tablosundan alınır.

Boru hatlarının geometrik boyutları, devlet normlarına ve kurallarına ve özellikle SNiP'ye uygun olarak gerçekleştirilen bir hidrolik hesaplamanın sonuçlarına göre belirlenir. Belirleyici değer, gaz yoğuşma ortamının ısı kaynağından tüketiciye olan basınç kaybıdır.Daha büyük bir basınç kaybı ve aralarındaki daha küçük bir mesafe ile hareket hızı büyük olacak ve buhar boru hattının çapının daha küçük olması gerekecektir. Çap seçimi, soğutucunun parametrelerine göre özel tablolara göre yapılır. Veriler daha sonra pivot tablolara girilir.

Sistem basıncı nasıl kontrol edilir

Isıtma sistemindeki çeşitli noktaları kontrol etmek için manometreler takılır ve (yukarıda belirtildiği gibi) aşırı basıncı kaydederler. Kural olarak, bunlar Bredan tüplü deformasyon cihazlarıdır. Manometrenin sadece görsel kontrol için değil, aynı zamanda otomasyon sisteminde de çalışması gerektiğinin dikkate alınması gerektiğinde, elektrokontakt veya diğer tip sensörler kullanılır.

Bağlantı noktaları düzenleyici belgeler tarafından tanımlanmıştır, ancak GosTekhnadzor tarafından kontrol edilmeyen özel bir evi ısıtmak için küçük bir kazan kurmuş olsanız bile, en önemli ısıtma sistemi noktalarını vurguladıklarından bu kuralların kullanılması tavsiye edilir. basınç kontrolü için.

Kontrol noktaları şunlardır:

1. Kalorifer kazanı öncesi ve sonrası;
2. Sirkülasyon pompalarının öncesi ve sonrası;
3. Bir ısı üreten tesisten (kazan dairesi) ısı şebekelerinin çıktısı;
4. Binaya ısıtmanın girilmesi;
5. Bir ısıtma regülatörü kullanılıyorsa, basınç göstergeleri ondan önce ve sonra devreye girer;
6. Çamur toplayıcıların veya filtrelerin varlığında, bunların önüne ve arkasına manometrelerin yerleştirilmesi tavsiye edilir. Böylece, servis edilebilir bir elemanın neredeyse bir damla oluşturmadığı gerçeğini göz önünde bulundurarak, tıkanmalarını kontrol etmek kolaydır.

Isıtma sisteminde bir arıza veya arıza belirtisi basınç dalgalanmalarıdır. Ne için duruyorlar?