Isıtma sistemleri

Kontrol

Kontrol eden organizasyon yine ısıtma ağlarıdır.

Tam olarak neyi kontrol ediyorlar?

• Kış aylarında birkaç kez besleme, dönüş ve karışımın sıcaklık ve basınçlarının kontrol ölçümleri yapılır.
  . Sıcaklık grafiğinden sapma olması durumunda, ısıtma asansörünün hesaplanması, memenin çapında bir delik veya azalma ile tekrar gerçekleştirilir. Tabii ki, bu soğuk havanın zirvesinde yapılmamalıdır: Sokakta -40'ta, araba yolu ısıtması sirkülasyon durduktan sonra bir saat içinde buz tutabilir.
• Isıtma sezonuna hazırlanırken vanaların durumu kontrol edilir.
  . Kontrol son derece basittir: tertibattaki tüm vanalar kapatılır, ardından herhangi bir kontrol vanası açılır. Ondan su gelirse, bir arıza aramanız gerekir; ayrıca valflerin herhangi bir konumunda salmastra kutularından sızıntı olmamalıdır.
• Son olarak, ısıtma mevsimi sonunda, ısıtma sistemindeki asansörler, sistemin kendisi ile birlikte sıcaklık için test edilir.
  . DHW beslemesi kapatıldığında, soğutma sıvısı maksimum değerlere ısıtılır.

Amaç ve özellikler

Kalorifer asansörü kızgın suyu hesaplanan sıcaklığa kadar soğutur, ardından hazırlanan su yaşam mahallerinde bulunan ısıtma cihazlarına girer. Su soğutması, besleme boru hattından gelen sıcak su ile dönüşten gelen soğutulmuş su asansörde karıştırıldığı anda gerçekleşir.

Isıtma asansörünün şeması, bu ünitenin binanın tüm ısıtma sisteminin verimliliğinde bir artışa katkıda bulunduğunu açıkça göstermektedir. Aynı anda iki işleve sahiptir - bir karıştırıcı ve bir sirkülasyon pompası. Böyle bir düğüm ucuzdur, elektrik gerektirmez. Ancak asansörün birkaç dezavantajı vardır:

• Besleme ve dönüş boru hatları arasındaki basınç farkı 0,8-2 bar seviyesinde olmalıdır.
• Çıkış sıcaklığı ayarlanamaz.
• Asansörün her bir bileşeni için doğru bir hesaplama yapılmalıdır.

Asansörler, termal ağlarda termal ve hidrolik rejim değiştiğinde operasyonda kararlı olduklarından, belediye termal ekonomisinde yaygın olarak uygulanabilir. Isıtma asansörünün sürekli olarak izlenmesi gerekmez, tüm ayarlamalar doğru meme çapının seçilmesinden oluşur.

Isıtma asansörü üç elemandan oluşur - bir jet asansörü, bir meme ve bir seyreltme odası. Asansör çemberi diye bir şey de var. Burada gerekli kapama vanaları, kontrol termometreleri ve manometreler kullanılmalıdır.

Bu tip ısıtma asansörünün seçimi, burada, meme kontrolü olmayan geleneksel asansörlere kıyasla, karışım oranının 2 ila 5 arasında değişmesinden kaynaklanmaktadır, bu gösterge değişmeden kalmaktadır. Böylece, ayarlanabilir nozullu asansörleri kullanma sürecinde, ısıtma maliyetlerini biraz azaltabilirsiniz.

Bu tip asansörlerin tasarımı, düşük şebeke suyu akış hızlarında ısıtma sisteminin stabilitesini sağlayan bir düzenleyici aktüatör içerir. Asansör sisteminin koni şeklindeki nozülünde, düzenleyici bir gaz kelebeği iğnesi ve su jetini döndüren ve bir gaz kelebeği iğnesi gövdesi görevi gören bir kılavuz cihaz bulunmaktadır.

Bu mekanizma, motorlu veya elle döndürülen dişli bir silindire sahiptir. Gaz kelebeği iğnesini memenin uzunlamasına yönünde hareket ettirmek, etkili kesitini değiştirmek ve ardından su akışını düzenlemek için tasarlanmıştır. Böylece, hesaplanan göstergeden şebeke suyu tüketimini %10-20 oranında artırmak veya neredeyse nozülün tamamen kapanmasına kadar azaltmak mümkündür. Nozul kesitinin küçültülmesi şebeke suyunun akış hızında ve karışım oranında artışa neden olabilir. Böylece suyun sıcaklığı düşer.

Yıkayıcı takmanın etkisi

Yıkayıcıları kurduktan sonra, ısıtma ağının boru hatlarından soğutucu akışı 1,5-3 kat azalır. Buna bağlı olarak kazan dairesinde çalışan pompa sayısı da azalır. Bu, yakıt, elektrik, makyaj suyu için kimyasallarda tasarruf sağlar.Kazan dairesi çıkışındaki suyun sıcaklığını artırmak mümkün hale gelir. Harici ısıtma ağlarının kurulumu ve işin kapsamı hakkında daha fazla bilgi için, bkz. ... ..Burada "Isıtma ağlarının kurulması" sitesinin bölümüne bir bağlantı vermeniz gerekir.

Pucking sadece harici ısıtma şebekelerinin düzenlenmesi için değil, aynı zamanda binaların içindeki ısıtma sistemi için de gereklidir. Evde bulunan ısı noktasından daha uzakta bulunan kalorifer tesisatının yükselticileri daha az sıcak su alır, buradaki dairelerde soğuktur. Isı noktasına yakın olan dairelerde, onlara daha fazla ısı taşıyıcısı sağlandığı için sıcaktır. Soğutucu akış hızlarının kolonlar arasında gerekli ısı miktarına göre dağılımı da pullar hesaplanarak kolonlara monte edilerek yapılır.

Kova asansörü hesaplama

Kovalı elevatörün hesaplanması / / içinde açıklanan yönteme göre yapılır.

Dikey kovalı elevatör kapasitesi Q= 5 t/h tahıl taşımak için tasarlanmış, tane yoğunluğu r=700 kg/m3 kaldırma yüksekliğinde H=11m.

Kepçe ile yüklemeli, santrifüj boşaltmalı, bant hızında bir bantlı asansör seçiyoruz. v = 1,7 m/s; doldurma faktörü c = 0.8 olan derin kovalar.

Çekiş elemanının 1 m'si başına kovaların kapasitesini aşağıdaki formüle göre belirleriz:

Bence Q_P 5000

— = —— = ——— = 0,002

a 3.6vp_mC 3,6 1,7 700 0,8

Elde edilen kapasite için, genişliğe sahip tip III kovalar V_İle = 280 mm, kapasite Bence \u003d 4,2 l artışlarla T = 180 mm./ /. Kovaları seçtikten sonra hızı belirtiyoruz. Nihayet v = 2,2 m/sn. bant genişliği B = B_İle + 100 =280+ 100 +380 mm.

alınan değer V 400 mm'ye eşit, standarda göre en yakın değere karşılık gelir.

Çekiş elemanının 1 m'si başına kargo kütlesi olacaktır.

Q_P 100

q = —- = —— = 12.63kg/m2.

3.6v 3,6 2,2

Ön gücü aşağıdaki formüle göre hesaplıyoruz:

Q_P H Q v2

n_önceki = —- (A_n + V_n - + C_n — )

367 Q_PH

Değer Q kovalı elevatörde tip III kovaların kullanılması şartına bağlı olarak kabul edilmiştir. oranlar A_n= 1,14, V_n= 1,6, İLE_n = 0.25 - kovalı elevatörün tipine bağlı katsayılar (santrifüj boşaltmalı bantlı elevatör)

n_önceki =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2/5 + 0,25 2,22/30) = 1,136 kW

Hesaplanan değere göre n_önceki çekiş elemanındaki maksimum çekme mukavemetini belirleyin

1000 N_önceki s eFacebook

S_maksimum = S_not = ———-

v(eFacebook — 1)

nerede h = 0,8 - yeterlik sürmek;

b \u003d 180 - tahrik tamburunun sarma açısı

F Kovalı elevatör nemli bir atmosferde çalışırken dökme demir tambur için = 0.20.

S_maksimum =S_not = 1000 1,136 0,8 1,87/ ( 2,2 0,87) = 8879 N

Daha sonra yaklaşık ped sayısı z niyet

S max n

z = ——

BK_P

z= 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Bant, beltanit B-820'den yapılmış contalarla seçilmiştir. İLE_r \u003d 610 N / cm ve katsayı n = 9. Ortaya çıkan ped sayısı şuna yuvarlanır: z = 4.

Pamuklu bant formülüne göre 1 m başına yükü belirliyoruz

Q_ben \u003d 1,1 V ( 1,25 z d₁ + q₂)

Q_ben = 1,1 0,4 (1.5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg/m2.

Bir tip III kepçenin ağırlığı ile 1 m çekiş elemanı başına kepçe ağırlığı G_İle = 1,5 kg olacak

G_İle 1,5

Q_İle = — = — = 8,33 kg/m

a 0,18

Buradan

Q'= q + q_ben + q_İle = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg/m

boş dal

Q"= q_ben + q_İle = 4.4 + 8.33 \u003d 12.73 kg / m.

Çekiş hesaplaması, tasarım şemasına göre yapılır (Şekil 4.1.). Minimum gerilimli nokta 2. nokta olacaktır, yani. S₂ =S_dk.

Kepçelemeye karşı direnç, alt tamburun çapını şu anda alarak formülle belirlenir. z=4D_B = 0.65 m.

W_H = K_ud qgD_B,

nerede Q- çekiş elemanının 1 m'si başına kargo kütlesi, kg;

İLE_ud kepçe için özgül enerji tüketimi, İLE_ud ? (6 saat 10) D_B

D_B alt tamburun çapıdır.

O zamanlar

S₃ = S hakkında₂ +B₃ = 1.06S₂ + K_ud qgD_B = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ =S₃ +B_3-4 =1.06S₂ + 644 + q' gH = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

değer S₁ bandın hareketine karşı parçanın çevresini dolaşarak belirleriz, yani.

S₁ = S₂ +B_2-1 = S₂ +q" g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

ifadeyi kullanma S_not ? S_Oturdu e Facebook , bizim durumumuzda forma sahip olan S₄ ? 1.84S₁, 2 noktasında 608N'ye eşit gerilim değerini elde ederiz. Bulunan değeri yerine koymak S₂yukarıdaki ifadelere, tanımlarız S₃\u003d 1288N, S₄ \u003d 8751N, S₁ \u003d 4354N.

muayene S₃ koşuldan G_Peki ? 2S l = 0.075 m, h = 0.16 m ve h dikkate alındığında₁ = 0.1m bu tip kova için değeri gösterir S₃ çekiş elemanının ön gerilmesini sağlamak için yeterlidir. Bulunan değere göre S₄ = S_maksimum değeri belirtin z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Elde edilen bant şerit sayısı önceden seçilmiş olanla örtüşür, bu nedenle çekiş hesaplaması tekrar yapılmamalıdır.

Tahrik tamburunun çapını belirleyin

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

ve GOST'a göre 630 mm değerine yuvarlanmıştır.

Tambur dönüş frekansı

60v

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 dev/dak

pD_p.b.

Kutup mesafesinin değerini belirleyin

895

h = --- = 895 / 66.732 = 0,2 m

n2

D_p.b.

Değer h bu nedenle boşaltma santrifüjdür.

2

Asansör tahriki için elektrik motorunun gücünü verim alarak belirliyoruz. 0,8'e eşit iletim mekanizması,

o (S4 +S1)v

N= —— = 1,06 (8751 - 4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 W

1000 sn

Hesaplanan gücün büyüklüğüne göre, gücü olan AO 72-6-UP elektrik motorunu seçiyoruz. n_D = 1,1 kW s n_D =980 rpm.

Isıtma sistemini yıkamanın aşamaları

• Isıtma sisteminin hidrolik hesabı, rondelaların hesaplanması
• Isı noktasının, ısıtma sisteminin çalışmasını iyileştirmek için önerilerin geliştirilmesi
• Kontrol rondelalarının yükselticilere montajı (bu çalışma müşteri tarafından bağımsız olarak yapılabilir)

• Önerilen faaliyetlerin uygulanmasının doğrulanması
• Isıtma sistemini yıkadıktan sonra yeni kararlı durumun analizi
• İstenilen sonucun elde edilmediği yerlerde pulların boyutunun düzeltilmesi (hesaplama ile)
• Ayar gerektiren pulların sökülmesi, yeni pulların takılması

Dahili ısıtma sistemlerinde, hem kışın hem de yazın rondelalar monte edilebilir. Çalışmalarını kontrol edin - sadece ısıtma mevsiminde.

Olası sorunlar ve arızalar

Cihazların gücüne rağmen, bazen asansör ısıtma ünitesi arızalanır. Sıcak su ve yüksek basınç, zayıflıkları hızla bulur ve arızalara neden olur.

Bu kaçınılmaz olarak, tek tek bileşenler yetersiz kalitede olduğunda, meme çapı yanlış hesaplandığında ve ayrıca tıkanıklıklardan dolayı meydana gelir.

Gürültü

Isıtma asansörü çalışırken gürültü yapabilir. Bu gözlemlenirse, çalışma sırasında memenin çıkış kısmında çatlaklar veya çapaklar oluşmuş demektir.

Düzensizliklerin ortaya çıkmasının nedeni, yüksek basınç altında soğutma sıvısı beslemesinden kaynaklanan memenin yanlış hizalanmasında yatmaktadır. Bu, fazla yük akış kontrolörü tarafından kısılmazsa olur.

Sıcaklık uyuşmazlığı

Asansörün yüksek kaliteli çalışması, giriş ve çıkıştaki sıcaklık, sıcaklık eğrisinden çok farklı olduğunda da sorgulanabilir. Büyük olasılıkla, bunun nedeni büyük boyutlu meme çapıdır.

Yanlış su akışı

Arızalı bir gaz kelebeği, tasarım değerine kıyasla su akışında bir değişikliğe neden olacaktır.

Böyle bir ihlali, gelen ve dönüş boru hattı sistemlerindeki sıcaklık değişikliği ile belirlemek kolaydır. Sorun, akış regülatörünün (gaz kelebeği) onarılmasıyla çözülür.

Hatalı yapısal elemanlar

Isıtma sistemini harici bir ısı şebekesine bağlama şeması bağımsız bir forma sahipse, asansör ünitesinin kalitesiz çalışmasının nedeni, hatalı pompalar, su ısıtma üniteleri, kapatma ve emniyet valfleri, her türlü olabilir. boru hatlarında ve ekipmanlarda sızıntılar, regülatörlerin arızalanması.

Pompaların düzenini ve çalışma prensibini olumsuz etkileyen ana nedenler arasında pompa ve motor millerinin bağlantılarındaki elastik kaplinlerin tahrip olması, bilyalı yatakların aşınması ve altlarındaki yuvaların tahrip olması, fistüllerin ve çatlakların oluşması sayılabilir. muhafaza ve contaların eskimesi. Listelenen arızaların çoğu onarılır.

Su ısıtıcılarının yetersiz çalışması, boruların sızdırmazlığı bozulduğunda, bozulduğunda veya boru demeti birbirine yapıştığında gözlenir. Sorunun çözümü boruları değiştirmektir.

blokajlar

Tıkanmalar, yetersiz ısı kaynağının en yaygın nedenlerinden biridir. Oluşumları, kir filtreleri arızalı olduğunda sisteme kir girmesiyle ilişkilidir. Boruların içindeki korozyon ürünleri sorununu ve tortularını arttırın.

Filtrelerin tıkanma seviyesi, filtreden önce ve sonra takılan basınç göstergelerinin okumaları ile belirlenebilir. Önemli bir basınç düşüşü, tıkanma derecesi varsayımını doğrulayacak veya çürütecektir. Filtreleri temizlemek için gövdenin alt kısmında bulunan tahliye cihazlarından kiri temizlemeniz yeterlidir.

Boru hatları ve ısıtma ekipmanı ile ilgili herhangi bir sorun derhal onarılmalıdır.

Isıtma sisteminin çalışmasını etkilemeyen küçük açıklamalar mutlaka özel belgelere kaydedilir, mevcut veya büyük onarım planına dahil edilir. Yorumların onarımı ve ortadan kaldırılması, bir sonraki ısıtma sezonunun başlangıcından önceki yaz aylarında gerçekleşir.

2 Böyle bir düğümün avantajları ve dezavantajları

Asansör, diğer tüm sistemler gibi, belirli güçlü ve zayıf yönlere sahiptir.

Termal sistemin böyle bir unsuru yaygınlaştı bir dizi avantaj sayesinde,
onların arasında:

• cihaz devresinin basitliği;
• minimum sistem bakımı;
• cihazın dayanıklılığı;
• Uygun Fiyat;
• elektrik akımından bağımsızlık;
• karıştırma katsayısı, dış ortamın hidro-termal rejimine bağlı değildir;
• ek bir fonksiyonun varlığı: düğüm, bir sirkülasyon pompasının rolünü oynayabilir.

Bu teknolojinin dezavantajları şunlardır:

• çıkıştaki soğutucunun sıcaklığını ayarlayamama;
• nozül konisinin çapının yanı sıra karıştırma odasının boyutlarının hesaplanması için oldukça zaman alıcı bir prosedür.

Asansör ayrıca kurulumla ilgili küçük bir nüansa sahiptir - besleme hattı ile dönüş arasındaki basınç düşüşü 0.8-2 atm aralığında olmalıdır.

2.1
Asansör ünitesini ısıtma sistemine bağlama şeması

Isıtma ve sıcak su sistemleri (DHW) bir dereceye kadar birbirine bağlıdır. Yukarıda belirtildiği gibi, ısıtma sistemi 95 ° C'ye kadar bir su sıcaklığı ve 60-65 ° C seviyesinde sıcak su gerektirir. Dolayısıyla burada da bir asansör tertibatının kullanılması gerekmektedir.

Merkezi bir ısıtma ağına (veya kazan dairesine) bağlı herhangi bir binada bir asansör ünitesi vardır. Bu cihazın ana işlevi, ev sistemindeki pompalanan suyun hacmini arttırırken soğutma sıvısının sıcaklığını düşürmektir.

Çözümlü bir bantlı kovalı elevatörün Görev Hesaplaması

Aşağıdaki özelliklere göre toplu yem taşımak için bir bantlı kova elevatörü hesaplayın:

Malzeme: yulaf;

Asansör yüksekliği: 15 metre;

Verimlilik: 30 t/sa.

Ödeme.

Yulafları kaldırmak için, tavsiyelere göre, santrifüj boşaltmalı, aralıklı derin kovalara sahip bir kayış çekiş gövdesi kullanılabilir. (: tablo 7.7)

Bantın hızını kabul ediyoruz V = 2,5 m/s

Prof tavsiyelerine göre. N. K. Fadeeva, santrifüj boşaltmalı yüksek hızlı asansörler için. tambur çapı

Db \u003d 0.204 * V2 \u003d 0.204 * 2.52 \u003d 1.28 m

Tahrik tamburunun çapını Db = 1000mm adj kabul ediyoruz. LXXXVII). aynı çaptaki uç tamburu kabul ediyoruz.

Davul hızı:

nb===47.8 dk-1

kutup mesafesi

b (tambur yarıçapı) olduğundan, daha önce belirtilen duruma karşılık gelen santrifüj boşaltma gerçekleşir.

Kovaların lineer kapasitesi:

l/m

P asansörün üretkenliğidir, t/h;

— kargonun yığın yoğunluğu, t/m3

- kova doldurma faktörü (1: tab. 77)

tabloya göre 79 = 6.8 için, i0 = 4l kapasiteli, Bk = 320 mm kova genişliği, kova aralığı a = 500 mm, bant genişliği B = 400 mm olan derin bir kova seçiyoruz.

tabloya göre 80, kepçe erişimini A=15 mm, kepçe yüksekliği h=0mm, kepçe yarıçapı R=60mm'yi seçin.

Ped sayısı i:

i=6 kabul ediyoruz

Bandın doğrusal ağırlığı:

qo=1.1*B*(i+1+2)=1.1*0.4*(1.5*6+3+1.5)=5.9 kgf/m.

Kovalı kayışın lineer ağırlığı:

qx=K*P=0.45*30=13,5 kgf/m.

K-faktörü, değerleri (1: tab. 78)'de verilmiştir.

Kaldırılan yükten doğrusal yükleme

q= örneğin/m

Çalışma kolundaki lineer yük: qp=qx+q=13.5+3.3=16.9 kgf/m;

Çekiş hesaplaması, kontur geçiş yöntemi ile yapılır. Tahrik tamburu saat yönünde döndürüldüğünde, minimum gerilim 2. noktada olacaktır. Şekil 1'deki şemaya bakın.

Şekil 1. Banttaki kontrol edilen gerilim noktalarının yerleşim şeması.

3. noktadaki gerilim şu şekilde tanımlanır:

S3=K*S2+W3=1.08*S2+13.2

W3 - yük kepçe direnci

W3=p3*q=4*3.3=13.2 kgf;

Р3-kepçeleme katsayısı, р3=4 kgf*m/kgf kabul ediyoruz

K1, tamburun yuvarlanması sırasında kepçeli kayıştaki gerilim artış katsayısıdır.

4. noktada gerginlik

S4=Snb=S3+qp*H=1.08*S2+13.2+16.9*1.5=1.08*S2+267

1. noktada gerginlik

S1=Sb=S2+qx*H=S2+13,5*15=S2+203

Esnek kaplinli sürtünmeli tahrik için

Snb Sb*eFa

Nemli havada kayış ve çelik tambur arasında F=0.2. Tahrik tamburunun bant sarma açısı = 180o;

ЕFa=2.710.2*3.14=1.87 (1: sıf. LXXXI), ardından

Snb1.87*Sb;

1.08*S2+2671.87*(S2+203);

1.08*S2+2671.87*S2+380;

0.79*S2-113

S2-143 kgf

Yükün normal kepçeleme koşulundan kayıştaki minimum gerilim, şu koşulu sağlamalıdır:

S2=Smin5*q=5*3.3=16.5 kgf

S2=25 kgf kabul ediyoruz

Banttaki gerilimin artmasıyla, sürücünün çekiş kapasitesinin rezervi biraz arttı. Konturun diğer noktalarındaki gerilim şöyle olacaktır:

S1=S2+203=25+203=228 kgf

S3=1.08*S2+13.2=1.08*25+13.2=40,2 kgf

S4=S3+qp*H=40,2+16,9*15=294 kgf

Maksimum çabaya göre banttaki conta sayısını belirtiyoruz

Kayışın güvenlik payı, eğimli bir konveyör için olduğu gibi alınır (1: tablo 55). n=12, =55 kgf/cm

B-820, ara parça sayısı i=2, genişlik B=400 mm, K0=0.85 - perçin delikleriyle bandın zayıflamasını hesaba katan katsayı.

Kayış kayışı için gerdirme tamburu vuruşu:

m

Uç tambura uygulanan germe kuvveti:

pH=S2+S3=25+40,2=65,2 kgf

Tamburun tahrik mili üzerindeki çekiş kuvveti (tamburun kendi dönüşü üzerindeki çabalar dikkate alınarak):

W0=S4-S1+(K/-1)*(S4-S1)=294-228+(1.08-1)*(294+228)=108 kgf

Tahrik tamburunun dönme direncini hesaba katan K/-faktörü.

Motorun hesaplama formülü:

Np=kW

Kurulu motor gücü:

N0=ny*Np=1,2*3,1=3,7 kW

ny-güç marjı 1.1…..1.2

MTH 311-6 motor tipini kabul ediyoruz

N=7kW, n=965dk-1(=101 rad/s),

Jp=0.0229 kgf*m*s2 (1: yaklaşık XXXV).

Asansör Tahrik Dişli Oranı

Ir. r.==

VK-400 şanzımanı seçiyoruz. Yürütme III. Dişli oranı Ir=21. (1: Uygulama LXIV)/

Çalışma prensibi ve düğümün şeması

Konut binasına giren sıcak su, birleşik ısı ve enerji santralinin sıcaklık planına karşılık gelen bir sıcaklığa sahiptir. Valflerin ve çamur filtrelerinin üstesinden gelen aşırı ısıtılmış su, çelik mahfazaya ve ardından memeden karıştırmanın gerçekleştiği odaya girer. Basınç farkı, su jetini binanın ısıtma sisteminden soğutulan soğutucuya bağlanırken, gövdenin genişleyen kısmına doğru iter.

Düşük basınca sahip olan aşırı ısıtılmış soğutucu, memeden yüksek hızda karıştırma odasına akar ve bir vakum oluşturur. Sonuç olarak, soğutucunun dönüş boru hattından enjeksiyonunun (emilmesinin) etkisi, jetin arkasındaki bölmede meydana gelir. Karıştırmanın sonucu, dairelere giren tasarım sıcaklığındaki sudur.

Asansör cihazının şeması, bu cihazın işlevselliği hakkında ayrıntılı bir fikir verir.

Su jetli asansörlerin avantajları

Asansörün bir özelliği, iki görevin aynı anda gerçekleştirilmesidir: bir karıştırıcı olarak ve bir sirkülasyon pompası olarak çalışmak. Tesisatın çalışma prensibi girişte bir basınç düşüşü kullanımına dayandığından, asansör ünitesinin elektrik maliyeti olmadan çalışması dikkat çekicidir.

Su jeti cihazlarının kullanımının avantajları vardır:

• basit tasarım;
• düşük maliyetli;
• güvenilirlik;
• elektriğe gerek yok.

Otomasyonla donatılmış en yeni asansör modellerini kullanarak önemli ölçüde ısı tasarrufu sağlayabilirsiniz. Bu, çıkış bölgesindeki soğutucunun sıcaklığı kontrol edilerek elde edilir. Bu amaca ulaşmak için, geceleri veya gündüzleri, çoğu insanın işte, ders çalışırken vb.

Ekonomik asansör ünitesi, ayarlanabilir bir nozulun varlığı ile geleneksel versiyondan farklıdır. Bu parçalar farklı bir tasarıma ve ayar düzeyine sahip olabilir. Ayarlanabilir ağızlığa sahip bir aparat için karıştırma oranı 2 ila 6 arasında değişir. Uygulamanın gösterdiği gibi, bu bir konut binasının ısıtma sistemi için oldukça yeterlidir.

ETA-P asansör parçaları için malzeme seçimi

Belirli bir parça için bir malzeme seçerken, parçaya etki eden yükün niteliğini ve büyüklüğünü, üretim yöntemini, aşınma direnci gerekliliklerini, çalışma koşullarını vb.

Parçaların hizmet ömrü 10 ila 25 yıl arasında değiştiğinden, statik ve yorulma mukavemetinin sağlanmasına özellikle dikkat edilir. Asansör üretimi için 30, 35, 40, 45, 40X ve 40XH yüksek kaliteli karbon yapısal çelik kaliteleri kullanılmaktadır.

Nispeten düşük gerilimlere maruz kalan parçaların üretimi için normalleştirilmiş durumda ve sertleştirme ve yüksek temperlemeden sonra - daha yüklü parçaların üretimi için kullanılırlar. 30 ve 35 çelik kaliteleri 880 - 900 ° C sıcaklıkta normalizasyona tabi tutulur; sertleştirme, 860 - 880 ° C sıcaklıkta ve 550 - 660 ° C'de temperleme ile suda gerçekleştirilir. 40 ve 45 kalite çelikten yapılmış parçalar, 860-880°C sıcaklıkta normalizasyona veya 840-860°C sıcaklıkta suda söndürmeye tabi tutulur, ardından tavlanır; Temperleme sıcaklığı, gerekli mekanik özelliklere bağlı olarak atanır.

asansör nasıl çalışır

Basit bir ifadeyle ısıtma sistemindeki asansör harici enerji kaynağı gerektirmeyen bir su pompasıdır. Bu ve hatta basit bir tasarım ve düşük maliyet sayesinde, eleman Sovyet döneminde inşa edilen hemen hemen tüm ısıtma noktalarında yerini buldu. Ancak güvenilir çalışması için aşağıda tartışılacak olan belirli koşullara ihtiyaç vardır.

Isıtma sistemi asansörünün tasarımını anlamak için yukarıdaki şekilde gösterilen diyagramı incelemelisiniz. Ünite, sıradan bir tişörtü biraz andırıyor ve besleme boru hattına monte edilmiş, yan çıkışı ile dönüş hattına katılıyor. Şebekeden gelen su, sıcaklığı düşürmeden hemen dönüş boru hattına ve doğrudan ısıtma sistemine geçer, bu kabul edilemez bir durumdur.

Standart bir asansör, hesaplanan çapta yerleşik bir ağızlığa sahip bir besleme borusundan (ön oda) ve soğutulmuş soğutucunun dönüşten beslendiği bir karıştırma odasından oluşur. Düğümün çıkışında, branşman borusu genişleyerek bir difüzör oluşturur. Ünite aşağıdaki gibi çalışır:

• ağdan yüksek sıcaklığa sahip soğutma sıvısı nozüle gönderilir;
• küçük çaplı bir delikten geçerken, memenin arkasında bir seyrekleşme bölgesinin görünmesi nedeniyle akış hızı artar;
• seyrekleşme, dönüş boru hattından su emilmesine neden olur;
• akışlar haznede karıştırılır ve bir difüzör aracılığıyla ısıtma sisteminden çıkar.

Açıklanan işlemin nasıl gerçekleştiği, tüm akışların farklı renklerle gösterildiği asansör düğümünün şemasında açıkça gösterilmektedir:

Ünitenin kararlı çalışması için vazgeçilmez bir koşul, ısı besleme şebekesinin besleme ve dönüş hatları arasındaki basınç düşüşünün, ısıtma sisteminin hidrolik direncinden daha büyük olmasıdır.

Bariz avantajlarının yanı sıra, bu karıştırma ünitesinin önemli bir dezavantajı vardır. Gerçek şu ki, ısıtmalı asansörün çalışma prensibi, çıkıştaki karışımın sıcaklığını kontrol etmenize izin vermiyor. Sonuçta, bunun için ne gerekiyor? Gerekirse, şebekeden gelen aşırı ısıtılmış soğutma sıvısı miktarını ve dönüşten emilen suyu değiştirin. Örneğin, sıcaklığı düşürmek için beslemedeki akış hızını azaltmak ve jumper'dan soğutucu akışını artırmak gerekir. Bu ancak meme çapının küçültülmesiyle sağlanabilir, ki bu imkansızdır.

Elektrikli asansörler, kalite düzenleme sorununu çözmeye yardımcı olur. İçlerinde, bir elektrik motoru tarafından döndürülen mekanik bir tahrik vasıtasıyla, memenin çapı artar veya azalır. Bu, memeye belirli bir mesafe boyunca içeriden giren koni şeklindeki bir kısma iğnesi vasıtasıyla gerçekleştirilir. Aşağıda, karışımın sıcaklığını kontrol etme yeteneğine sahip bir ısıtma asansörünün bir diyagramı verilmiştir:

1 - meme; 2 - gaz kelebeği iğnesi; 3 - kılavuzlu aktüatörün muhafazası; 4 - dişli tahrikli mil.

Nispeten yakın zamanda ortaya çıkan ayarlanabilir ısıtma asansörü, radikal bir ekipman değişimi olmaksızın ısıtma noktalarının modernizasyonuna izin verir.BDT'de bu tür daha kaç düğümün faaliyet gösterdiği göz önüne alındığında, bu tür birimler giderek daha önemli hale geliyor.

Isıtma asansörünün hesaplanması

Bir asansör olan bir su jeti pompasının hesaplanmasının oldukça zahmetli olduğu düşünülmelidir, onu erişilebilir bir biçimde sunmaya çalışacağız. Bu nedenle, ünite seçimi için elevatörlerin iki ana özelliği bizim için önemlidir - karıştırma odasının iç boyutu ve nozülün delik çapı. Kamera boyutu şu formülle belirlenir:

• dr istenen çaptır, cm;
• Gpr, azaltılmış karışım suyu miktarıdır, t/h.

Buna karşılık, azaltılmış tüketim aşağıdaki gibi hesaplanır:

Bu formülde:

• τcm ısıtma için kullanılan karışımın sıcaklığıdır, °С;
• τ20, soğutulan soğutucunun dönüşteki sıcaklığıdır, °C;
• h2 - ısıtma sisteminin direnci, m. Sanat.;
• Q gerekli ısı tüketimidir, kcal/h.

Nozul boyutuna göre ısıtma sisteminin asansör ünitesini seçmek için aşağıdaki formüle göre hesaplamak gerekir:

• dr, karıştırma odasının çapıdır, cm;
• Gpr, karıştırılmış suyun azaltılmış tüketimidir, t/h;
• u boyutsuz enjeksiyon (karıştırma) katsayısıdır.

İlk 2 parametre zaten biliniyor, sadece karıştırma katsayısının değerini bulmak için kalıyor:

Bu formülde:

• τ1, asansör girişindeki aşırı ısıtılmış soğutucunun sıcaklığıdır;
• τcm, τ20 - önceki formüllerle aynı.

Elde edilen sonuçlara göre birim seçimi iki ana özelliğe göre yapılmaktadır. Standart asansör boyutları 1'den 7'ye kadar sayılarla belirtilir, hesaplanan parametrelere en yakın olanı almak gerekir.

ETA-P asansör gücü hesabı

50 ton (Q=500 kN) taşıma kapasiteli ETA-P asansörün gücünü hesaplayacağız. Aynı tekniği kullanarak, herhangi bir boyuttaki asansörü hesaplayabilirsiniz.

Tasarım yükü

P = Q • K = 500 • 1.25 = 625 kN,

K, dinamik kuvvetleri ve ışık yapışmasını hesaba katan bir katsayıdır, K = 1.25

Asansör gövdesi. Malzeme 35HML

Vücut omzu (şekil 5.1)

Ezilme, kesme ve eğilme gerilmelerinin etkisi için destek alanını hesaplıyoruz.

Şekil 5.1 - Vücut bileziği

usm = , MPa (5.1)

yükün vücut üzerindeki etki alanı nerede, mm².

= , mm² (5.2)

gövde bileziğinin iç çapı nerede, D1=132 mm;

- tutamağın dış çapı, D2=95 mm.

F1 \u003d 0,59 • (1322 - 952) \u003d 4955 mm²

Formül 5.1'e göre:

usm = = 126 MPa,

Bölüm a - a

usr = , MPa (5.3)

kesim alanı nerede, mm²

, mm² (5.4)

h omuz yüksekliğidir, mm

F2=0.75•р•132•30=9326 mm2..

Formül 5.3 ile elde ederiz

usr==67 MPa.

vizg = , MPa (5.5)

nerede Мizg — eğilme momenti, N mm

Mizg = , N•mm (5.6)

Wizg - bölüm modülü, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N•mm

Wizg = mmі

Formül 5.5'i değiştirerek elde ederiz

wizg = = 124 MPa.

vücut pabucu

Şekil 5.2 - Kasa pabuçları

Çekme gerilmelerine maruz kalan tehlikeli bölüm b-b

usm = , MPa (5.8)

d, parmak deliğinin çapıdır, d=35 mm;

e, pabucun kalınlığıdır, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Gövde dökümünün mekanik özellikleri:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \u003d / 2 \u003d 432/2 \u003d 212 MPa,

burada k güvenlik faktörüdür, k = 1.3.

Asansör küpesi

Malzeme 40HN. Mekanik özellikler: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

Küpe (şekil 5.3), P bağlantısının basınç kuvvetine ve küpenin halkalarına uygulanan iki P / 2 kuvvetine maruz kalır. Deformasyonun varlığı nedeniyle, küpe, b açısı ile ölçülen yay uzunluğu boyunca bağlantı ile temas halindedir ve küpenin deliklerinde yatay patlama kuvvetleri Q ortaya çıkar. Karmaşık matematiksel hesaplamalar yapın. 6 açısının büyüklüğü ve açı 6 ile ölçülen yay boyunca basınç dağılımı yasası ve açı 6 ile ölçülen yay boyunca basınç dağılımı yasası bilinmemektedir. Teorik tanımları zordur. Basitçe, küpeyi Q kuvvetlerinin etkisinden kaynaklanan deformasyonların etkisini hesaba katmadan hesaplıyoruz.

Şekil 5.3 - Asansörün küpesi

Küpe gözler, tehlikeli bölüm ah-ah

çekme gerilmeleri

ur = , MPa (5.9)

burada c, kulağın dış kısmının kalınlığıdır, c = 17 mm;

d, kulağın iç kısmının kalınlığıdır, d = 12 mm;

R - dış yarıçap, R = 40 mm

r - iç yarıçap, r = 17,5 mm

senin

Topal formülünü kullanarak, b noktasındaki en büyük çekme gerilmelerini ur iç basınç kuvvetlerinden (parmak basıncı) belirleriz.

ur = , MPa (5.10)

burada q, iç basınç kuvvetlerinin yoğunluğudur.

q = , MPa (5.11)

q = MPa.

Formül 5.10'a göre şunu elde ederiz:

ur=MPa.

Doğrusal kısım I - I ila II - II. Bölüm II - II'de çekme gerilmeleri etkilidir.

ur = , MPa (5.12)

D, küpenin düz kısmının çapıdır, D = 40 mm.

ur = MPa.

\u003d ur / k \u003d 785 / 1.3 \u003d 604 MPa

cf = /2 = 604/2 = 302 MPa.

Böylece asansörün mukavemeti hesaplandığında, nominal yük kapasitesi %25 aşıldığında, gerilmelerin ve özellikle tehlikeli bölümlerde izin verilen mukavemet sınırlarını aşmadığı görülebilir. Asansör imalatında kullanılan çelik malzeme en uygunudur.