Hệ thông sưởi âm

Kiểm soát

Tổ chức kiểm soát lại là các hệ thống sưởi ấm.

Chính xác thì họ kiểm soát những gì?

• Nhiều lần trong suốt mùa đông, các phép đo kiểm soát về nhiệt độ và áp suất của nguồn cung cấp, hồi lưu và hỗn hợp được thực hiện.
  . Trong trường hợp sai lệch so với đồ thị nhiệt độ, việc tính toán thang máy gia nhiệt được thực hiện lại với đường kính lỗ khoan hoặc đường kính miệng phun giảm. Tất nhiên, điều này không nên được thực hiện vào thời điểm cao điểm của thời tiết lạnh: ở mức -40 trên đường phố, hệ thống sưởi trên đường lái xe có thể đóng băng trong vòng một giờ sau khi ngừng lưu thông.
• Để chuẩn bị cho mùa nóng, tình trạng của các van được kiểm tra
  . Việc kiểm tra cực kỳ đơn giản: tất cả các van trong cụm được đóng lại, sau đó bất kỳ van điều khiển nào cũng được mở. Nếu nước chảy ra từ nó, bạn cần phải tìm kiếm sự cố; Ngoài ra, ở bất kỳ vị trí nào của van, chúng không được có rò rỉ qua các hộp nhồi.
• Cuối cùng, vào cuối mùa sưởi, các thang máy trong hệ thống sưởi, cùng với bản thân hệ thống, được kiểm tra nhiệt độ
  . Khi nguồn cung cấp DHW bị tắt, chất làm mát được làm nóng đến giá trị tối đa.

Mục đích và đặc điểm

Thang máy sưởi làm mát nước quá nhiệt đến nhiệt độ tính toán, sau đó nước đã chuẩn bị đi vào các thiết bị sưởi được đặt trong khu sinh hoạt. Làm mát bằng nước xảy ra tại thời điểm nước nóng từ đường ống cấp được trộn lẫn trong thang máy với nước làm mát từ đường trở lại.

Sơ đồ của thang máy sưởi cho thấy rõ rằng bộ phận này góp phần tăng hiệu quả của toàn bộ hệ thống sưởi của tòa nhà. Nó được giao phó hai chức năng cùng một lúc - một máy trộn và một máy bơm tuần hoàn. Một nút như vậy không tốn kém, nó không cần điện. Nhưng thang máy có một số nhược điểm:

• Độ sụt áp giữa đường ống cung cấp và đường ống trở lại nên ở mức 0,8-2 bar.
• Không thể điều chỉnh nhiệt độ đầu ra.
• Phải có sự tính toán chính xác cho từng bộ phận của thang máy.

Thang máy được ứng dụng rộng rãi trong nền kinh tế nhiệt đô thị, vì chúng hoạt động ổn định khi chế độ nhiệt và thủy lực thay đổi trong mạng lưới nhiệt. Thang máy sưởi không cần phải được giám sát liên tục, tất cả việc điều chỉnh bao gồm việc chọn đường kính vòi phun chính xác.

Thang máy sưởi bao gồm ba yếu tố - một thang máy phản lực, một vòi phun và một buồng khử trùng. Ngoài ra còn có một thứ như dây đai thang máy. Các van đóng ngắt cần thiết, nhiệt kế điều khiển và đồng hồ đo áp suất nên được sử dụng ở đây.

Việc lựa chọn loại thang máy gia nhiệt này là do ở đây tỷ lệ pha trộn dao động từ 2 đến 5, so với thang máy thông thường không có điều khiển vòi phun thì chỉ số này không thay đổi. Vì vậy, trong quá trình sử dụng thang máy có vòi điều chỉnh, bạn có thể giảm một chút chi phí sưởi ấm.

Thiết kế của loại thang máy này kết hợp một bộ truyền động điều chỉnh, đảm bảo sự ổn định của hệ thống sưởi ấm ở tốc độ dòng chảy thấp của nước mạng. Trong vòi phun hình nón của hệ thống thang máy có gắn kim tiết lưu điều tiết và cơ cấu dẫn hướng làm quay tia nước và đóng vai trò là vỏ kim tiết lưu.

Cơ cấu này có một con lăn có răng quay bằng động cơ hoặc bằng tay. Nó được thiết kế để di chuyển kim tiết lưu theo hướng dọc của vòi phun, thay đổi tiết diện hiệu quả của nó, sau đó lưu lượng nước được điều chỉnh. Vì vậy, có thể tăng lượng tiêu thụ nước mạng từ chỉ số tính toán lên 10-20%, hoặc giảm gần như đóng hoàn toàn vòi phun. Giảm tiết diện vòi phun có thể dẫn đến tăng tốc độ dòng chảy của nước mạng và tỷ lệ trộn. Vì vậy nhiệt độ của nước giảm xuống.

Hiệu quả của việc lắp đặt vòng đệm

Sau khi lắp đặt các vòng đệm, lưu lượng chất làm mát qua các đường ống của mạng sưởi ấm giảm 1,5-3 lần. Theo đó, số lượng máy bơm hoạt động trong phòng lò hơi cũng giảm dần. Điều này giúp tiết kiệm nhiên liệu, điện, hóa chất cho nước tẩy trang.Có thể tăng nhiệt độ của nước ở đầu ra của phòng nồi hơi. Để biết thêm thông tin về việc thiết lập mạng lưới sưởi ấm bên ngoài và phạm vi công việc, hãy xem… .. Ở đây bạn cần cung cấp một liên kết đến phần của trang web "Thiết lập mạng lưới sưởi ấm"

Pucking cần thiết không chỉ để điều chỉnh mạng lưới sưởi bên ngoài, mà còn cho hệ thống sưởi bên trong các tòa nhà. Các ống nâng của hệ thống sưởi, nằm xa hơn điểm nhiệt đặt trong nhà, nhận được ít nước nóng hơn, nó sẽ lạnh trong các căn hộ ở đây. Các căn hộ nằm gần điểm phát nhiệt sẽ nóng hơn, vì chúng được cung cấp nhiều chất mang nhiệt hơn. Việc phân phối tốc độ dòng nước làm mát giữa các ống nâng phù hợp với lượng nhiệt yêu cầu cũng được thực hiện bằng cách tính toán các vòng đệm và lắp đặt chúng trên các ống nâng.

Tính toán thang máy gầu

Việc tính toán gầu thang máy được thực hiện theo phương pháp mô tả trong /.

Công suất thang máy gầu đứng Q= 5 t / h được thiết kế để vận chuyển hạt, mật độ hạt R= 700 kg / m3 ở chiều cao nâng H= 11 m.

Chúng tôi chọn thang máy dây đai với tải bằng xúc, dỡ ly tâm, với tốc độ dây đai v = 1,7 m / s; gầu sâu với hệ số lấp đầy c = 0,8.

Chúng tôi xác định sức chứa của các gầu trên 1 m của phần tử lực kéo theo công thức:

tôi Q_P 5000

— = —— = ——— = 0,002

Một 3.6vp_mC 3,6 1,7 700 0,8

Đối với sức chứa thu được, xô loại III có chiều rộng là V_Đến = 280 mm, công suất tôi \ u003d 4,2 l với gia số t = 180 mm./. Sau khi chọn các thùng, chúng tôi chỉ định tốc độ. Cuối cùng v = 2,2 m / s. Chiều rộng băng B = B_Đến + 100 = 280 + 100 +380 mm.

Giá trị nhận được V tương ứng với giá trị gần nhất theo tiêu chuẩn, bằng 400 mm.

Khối lượng hàng hóa trên 1 m của phần tử lực kéo sẽ là

Q_P 100

q = —- = —— = 12,63kg / m.

3.6v 3,6 2,2

Chúng tôi tính toán công suất sơ bộ theo công thức:

Q_P H q v2

n_trước = —- (A_n + V_n - + C_n — )

367 Q_PH

Giá trị q được thông qua dựa trên điều kiện rằng gầu loại III sẽ được sử dụng trong thang máy gầu. Tỷ lệ cược MỘT_n= 1,14, V_n= 1,6, VỚI_n = 0,25 - hệ số phụ thuộc vào loại thang máy gầu (thang máy dây đai có tải ly tâm)

n_trước =(5 30/367) (1,14 + 1,6 13,2 / 5 + 0,25 2,22 / 30) = 1,136 kW

Theo giá trị tính toán n_trước xác định độ lợi kéo tối đa trong phần tử lực kéo

1000 N_trước s efb

S_{tối đa} = S_nb = ———-

đãfb — 1)

ở đâu h = 0,8 - hiệu quả lái xe;

b \ u003d 180 - góc quấn của trống ổ đĩa

f = 0,20 đối với tang trống bằng gang khi thang máy gầu hoạt động trong môi trường ẩm.

S_{tối đa} = S_nb = 1000 1,136 0,8 1,87 / (2,2 0,87) = 8879 N

Sau đó, số lượng miếng đệm gần đúng z sẽ

S max n

z = ——

B K_P

z = 8879 9 / 40 610 = 3,275.

Băng được chọn với các miếng đệm làm bằng beltanite B-820 với ĐẾN_R \ u003d 610 N / cm và hệ số n = 9. Số miếng đệm kết quả được làm tròn đến z = 4.

Chúng tôi xác định tải trọng trên 1 m, theo công thức cho băng bông

q_l \ u003d 1,1 V (1,25 z d₁ + q₂)

q_l = 1,1 0,4 (1,5 4 + 3 + 1) = 4,4 kg / m.

Khối lượng của gầu trên 1 m của phần tử lực kéo bằng khối lượng của một gầu loại III G_Đến = 1,5 kg sẽ là

G_Đến 1,5

q_Đến = — = — = 8,33 kg / m

Một 0,18

Từ đây

q '= q + q_l + q_Đến = 12,63 + 4,4 + 8,33 = 25,35 kg / m

chi nhánh nhàn rỗi

q "= q_l + q_Đến = 4,4 + 8,33 \ u003d 12,73 kg / m.

Tính toán lực kéo được thực hiện theo sơ đồ thiết kế (Hình 4.1.). Điểm có lực căng tối thiểu sẽ là điểm 2, tức là S₂ = S_min.

Khả năng chống xúc lật được xác định theo công thức, lấy đường kính của trống dưới tại z = 4D_b = 0,65 m.

W_h = K_oud q g D_b,

ở đâu q- khối lượng hàng trên 1 m của phần tử lực kéo, kg;

ĐẾN_oud là mức tiêu thụ năng lượng cụ thể để xúc, ĐẾN_oud ? (6 giờ 10) D_b

D_b là đường kính của trống dưới.

sau đó

S₃ = về S₂ + W₃ = 1,06S₂ + K_oud q g D_b = 1,06 S₂ + 8 0,65 12,63 9,81= =1,06 S₂644

S₄ = S₃ + W_3-4 = 1,06S₂ + 644 + q ' g H = 1,06 S₂+ 645 + 9,81 25,36 30= = 1,06 S₂ + 8107

giá trị S₁ chúng tôi xác định bằng cách đi xung quanh đường bao của rãnh so với chuyển động của băng, tức là

S₁ = S₂ + W_2-1 = S₂ + q " g H = S₂ + 9,81 12,73 30 = S₂ +3746

Sử dụng biểu thức S_nb ? S_{Đã ngồi} e fb , mà trong trường hợp của chúng tôi có dạng S₄ ? 1,84S₁, ta thu được giá trị lực căng tại điểm 2 bằng 608N. Thay thế giá trị tìm thấy S₂vào các biểu thức trên, chúng tôi xác định S₃\ u003d 1288N, S₄ \ u003d 8751N, S₁ \ u003d 4354N.

Kiểm tra S₃ từ điều kiện G_Tốt ? 2S Tính đến l = 0,075 m, h = 0,16 m và h₁ = 0,1m đối với loại gầu này hiển thị giá trị S₃ đủ để cung cấp ứng suất trước của phần tử lực kéo. Theo giá trị tìm thấy S₄ = S_{tối đa} xác định giá trị z = 8751 9 /(40 610) = 3,23 ? 4.

Số lượng dải băng thu được trùng với số dải đã chọn trước, do đó, không nên thực hiện lại phép tính lực kéo.

Xác định đường kính của trống truyền động

D_p.b. =125 z = 125 4 = 600 mm

và được làm tròn đến giá trị 630 mm theo GOST.

Tần số quay của trống sẽ là

60v

n = --- = 60 2,2 / (3,14 0,63) = 66,73 vòng / phút

p D_p.b.

Xác định giá trị của khoảng cách cực

895

h = --- = 895 / 66,732 = 0,2 m

n2

D_p.b.

Giá trị h do đó quá trình dỡ tải là ly tâm.

2

Chúng tôi xác định công suất của động cơ điện cho dẫn động thang máy, lấy hiệu suất. cơ cấu truyền động bằng 0,8,

o (S4 + S1) v

N = —— = 1,06 (8751 - 4354) 2,2 / (1000 0,8) = 1121 W

1000 giây

Theo độ lớn của công suất tính toán, ta chọn động cơ điện AO 72-6-UP có công suất là n_d = 1,1 kW s n_d = 980 vòng / phút.

Các giai đoạn rửa hệ thống sưởi

• Tính toán thủy lực của hệ thống sưởi ấm, tính toán vòng đệm
• Phát triển các khuyến nghị để cải thiện hoạt động của điểm nhiệt, hệ thống sưởi
• Lắp đặt bộ phận rửa kiểm soát trên máy nâng (công việc này có thể được thực hiện bởi khách hàng một cách độc lập)

• Xác minh việc thực hiện các hoạt động được khuyến nghị
• Phân tích trạng thái ổn định mới sau khi rửa hệ thống sưởi
• Hiệu chỉnh kích thước của vòng đệm ở những nơi không đạt được kết quả yêu cầu (bằng cách tính toán)
• Tháo vòng đệm cần điều chỉnh, lắp đặt vòng đệm mới

Trên hệ thống sưởi bên trong, máy giặt có thể được lắp đặt cả trong mùa đông và mùa hè. Kiểm tra công việc của họ - chỉ trong mùa sưởi ấm.

Các sự cố và trục trặc có thể xảy ra

Mặc dù có sức mạnh của các thiết bị, nhưng đôi khi bộ phận sưởi của thang máy bị lỗi. Nước nóng và áp suất cao nhanh chóng tìm ra điểm yếu và gây ra sự cố.

Điều này chắc chắn sẽ xảy ra khi các thành phần riêng lẻ không đủ chất lượng, đường kính vòi phun được tính toán không chính xác, và cũng có thể do tắc nghẽn.

Tiếng ồn

Thang máy sưởi khi đang hoạt động có thể tạo ra tiếng ồn. Nếu điều này được quan sát thấy, có nghĩa là các vết nứt hoặc gờ đã hình thành ở phần đầu ra của vòi phun trong quá trình vận hành.

Nguyên nhân dẫn đến sự xuất hiện của các bất thường nằm ở việc đầu phun bị lệch do cung cấp chất làm mát dưới áp suất cao. Điều này xảy ra nếu đầu thừa không được điều chỉnh bởi bộ điều khiển lưu lượng.

Nhiệt độ không phù hợp

Hoạt động chất lượng cao của thang máy cũng có thể bị nghi ngờ khi nhiệt độ ở đầu vào và đầu ra chênh lệch quá nhiều so với đường cong nhiệt độ. Rất có thể, lý do cho điều này là đường kính vòi phun quá khổ.

Dòng nước không chính xác

Van tiết lưu bị lỗi sẽ dẫn đến lưu lượng nước bị thay đổi so với giá trị thiết kế.

Sự vi phạm như vậy rất dễ xác định bởi sự thay đổi nhiệt độ trong hệ thống đường ống dẫn đến và trở lại. Vấn đề được giải quyết bằng cách sửa chữa bộ điều chỉnh lưu lượng (van tiết lưu).

Các yếu tố cấu trúc bị lỗi

Nếu sơ đồ kết nối hệ thống sưởi với bộ tản nhiệt bên ngoài có dạng độc lập, thì nguyên nhân dẫn đến hoạt động kém chất lượng của bộ phận thang máy có thể do lỗi máy bơm, bộ đun nước, ngắt và van an toàn, các loại. rò rỉ trong đường ống và thiết bị, sự cố của bộ điều chỉnh.

Các nguyên nhân chính ảnh hưởng tiêu cực đến sơ đồ và nguyên lý hoạt động của máy bơm bao gồm sự phá hủy các khớp nối đàn hồi trong các khớp của trục bơm và động cơ, mòn ổ bi và phá hủy ghế ngồi dưới chúng, hình thành các lỗ rò và vết nứt trên nhà ở và sự lão hóa của con dấu. Hầu hết các lỗi được liệt kê đã được sửa chữa.

Bình nóng lạnh hoạt động không đạt yêu cầu quan sát khi độ kín của ống bị đứt, chúng bị phá hủy hoặc bó ống dính vào nhau. Giải pháp cho vấn đề là thay thế các đường ống.

Tắc nghẽn

Tắc nghẽn là một trong những nguyên nhân phổ biến nhất của việc cung cấp nhiệt kém. Sự hình thành của chúng có liên quan đến sự xâm nhập của bụi bẩn vào hệ thống khi bộ lọc bụi bẩn bị lỗi. Tăng sự cố và cặn bám của các sản phẩm ăn mòn bên trong đường ống.

Mức độ tắc nghẽn của các bộ lọc có thể được xác định bằng các chỉ số của đồng hồ áp suất được lắp đặt trước và sau bộ lọc. Sự sụt giảm áp suất đáng kể sẽ xác nhận hoặc bác bỏ giả thiết về mức độ tắc nghẽn. Để làm sạch các bộ lọc, chỉ cần loại bỏ chất bẩn thông qua các thiết bị thoát nước nằm ở phần dưới của vỏ máy là đủ.

Mọi vấn đề về đường ống và thiết bị sưởi phải được sửa chữa ngay lập tức.

Những nhận xét nhỏ không ảnh hưởng đến hoạt động của hệ thống sưởi nhất thiết phải được ghi lại trong tài liệu đặc biệt, chúng được đưa vào kế hoạch sửa chữa hiện tại hoặc sửa chữa lớn. Việc sửa chữa và loại bỏ các bình luận diễn ra vào mùa hè trước khi bắt đầu mùa sưởi tiếp theo.

2 Ưu điểm và nhược điểm của một nút như vậy

Thang máy cũng giống như bất kỳ hệ thống nào khác, đều có những điểm mạnh và điểm yếu nhất định.

Một yếu tố như vậy của hệ thống nhiệt đã trở nên phổ biến nhờ một số lợi thế,
trong số họ:

• tính đơn giản của mạch thiết bị;
• bảo trì hệ thống tối thiểu;
• độ bền của thiết bị;
• giá cả phải chăng;
• độc lập với dòng điện;
• hệ số khuấy trộn không phụ thuộc vào chế độ thủy nhiệt của môi trường bên ngoài;
• sự hiện diện của một chức năng bổ sung: nút có thể đóng vai trò của một máy bơm tuần hoàn.

Những nhược điểm của công nghệ này là:

• không có khả năng điều chỉnh nhiệt độ của chất làm mát ở đầu ra;
• quy trình khá tốn thời gian để tính toán đường kính của hình nón vòi phun, cũng như kích thước của buồng trộn.

Thang máy cũng có một sắc thái nhỏ liên quan đến việc lắp đặt - sự sụt giảm áp suất giữa đường cung cấp và đường trở lại nên nằm trong khoảng 0,8-2 atm.

2.1
Sơ đồ kết nối đơn vị thang máy với hệ thống sưởi

Hệ thống sưởi ấm và nước nóng (DHW) hơi được kết nối với nhau. Như đã đề cập ở trên, hệ thống sưởi yêu cầu nhiệt độ nước lên đến 95 ° C, và trong nước nóng ở mức 60-65 ° C. Do đó, việc sử dụng thang máy lắp ráp cũng bắt buộc phải có ở đây.

Trong bất kỳ tòa nhà nào được kết nối với mạng lưới sưởi ấm tập trung (hoặc phòng nồi hơi), có một bộ phận thang máy. Chức năng chính của thiết bị này là hạ nhiệt độ của nước làm mát đồng thời tăng lưu lượng nước bơm trong hệ thống nhà.

Nhiệm vụ Tính toán thang máy gầu đai có giải pháp

Tính toán thang máy gầu đai để vận chuyển cấp liệu rời theo các đặc điểm sau:

Nguyên liệu: yến mạch;

Chiều cao thang máy: 15 mét;

Năng suất: 30 t / h.

Sự chi trả.

Để nâng yến, theo các khuyến nghị, có thể sử dụng một cơ cấu kéo đai với các gầu sâu cách nhau với việc dỡ hàng ly tâm. (: bảng 7.7)

Ta chấp nhận tốc độ của băng V = 2,5 m / s

Theo khuyến nghị của prof. N. K. Fadeeva, dành cho thang máy tốc độ cao không tải ly tâm. Đường kính trống

Db \ u003d 0,204 * V2 \ u003d 0,204 * 2,52 \ u003d 1,28 m

Chúng tôi chấp nhận đường kính của trống truyền động Db = 1000mm adj. LXXXVII). chúng tôi chấp nhận trống cuối của cùng một đường kính.

Tốc độ trống:

nb === 47,8 phút-1

Khoảng cách cực

Vì b (bán kính trống), quá trình dỡ tải ly tâm diễn ra, tương ứng với điều kiện được chỉ định trước đó.

Công suất tuyến tính của xô:

l / m

P là năng suất của thang máy, t / h;

- mật độ khối lượng lớn của hàng hóa, t / m3

- hệ số lấp đầy xô (1: tab. 77)

Theo bảng 79 cho = 6,8 ta chọn gầu sâu có dung tích i0 = 4l, chiều rộng gầu Bk = 320 mm, khoảng cách gầu a = 500 mm, chiều rộng đai B = 400 mm.

Theo bảng 80 chọn tầm với gầu A = 15 mm, chiều cao gầu h = 0mm, bán kính gầu R = 60mm.

Số miếng đệm i:

Chúng tôi chấp nhận i = 6

Trọng lượng tuyến tính của băng:

qo = 1,1 * B * (i + 1 + 2) = 1,1 * 0,4 * (1,5 * 6 + 3 + 1,5) = 5,9 kgf / m.

Trọng lượng tuyến tính của đai với gầu:

qx = K * P = 0,45 * 30 = 13,5 kgf / m.

K-factor, các giá trị của nó được cho trong (1: tab. 78)

Tải tuyến tính từ tải nâng lên

q = egs / m

Tải trọng tuyến tính trên nhánh công tác: qp = qx + q = 13,5 + 3,3 = 16,9 kgf / m;

Tính toán lực kéo được thực hiện bằng phương pháp bỏ qua đường bao. Khi trống truyền động quay theo chiều kim đồng hồ, lực căng nhỏ nhất sẽ ở điểm 2. Xem sơ đồ trong Hình 1.

Hình 1. Sơ đồ của các điểm căng đã kiểm tra trong băng.

Lực căng tại điểm 3 được xác định là:

S3 = K * S2 + W3 = 1,08 * S2 + 13,2

W3 - khả năng chống múc tải

W3 = p3 * q = 4 * 3,3 = 13,2 kgf;

Hệ số xúc Р3, chúng tôi chấp nhận р3 = 4 kgf * m / kgf

K1 là hệ số tăng lực căng của đai với gầu khi làm tròn tang.

Căng thẳng ở điểm 4

S4 = Snb = S3 + qp * H = 1,08 * S2 + 13,2 + 16,9 * 1,5 = 1,08 * S2 + 267

Căng thẳng tại điểm 1

S1 = Sb = S2 + qx * ​​H = S2 + 13,5 * 15 = S2 + 203

Đối với truyền động ma sát với khớp nối linh hoạt

Snb Sb * eFa

Giữa đai và trống thép trong không khí ẩm F = 0,2. Góc quấn băng của trống ổ = 180o;

ЕFa = 2.710.2 * 3.14 = 1.87 (1: adj. LXXXI), thì

Snb1,87 * Sb;

1,08 * S2 + 2671,87 * (S2 + 203);

1,08 * S2 + 2671,87 * S2 + 380;

0,79 * S2-113

S2-143 kgf

Lực căng tối thiểu của dây đai trong điều kiện xúc tải bình thường phải thỏa mãn điều kiện:

S2 = Smin5 * q = 5 * 3,3 = 16,5 kgf

Chúng tôi chấp nhận S2 = 25 kgf

Với sự gia tăng lực căng của băng, biên khả năng kéo của ổ đĩa tăng lên một chút. Lực căng tại các điểm khác của đường bao sẽ là:

S1 = S2 + 203 = 25 + 203 = 228 kgf

S3 = 1,08 * S2 + 13,2 = 1,08 * 25 + 13,2 = 40,2 kgf

S4 = S3 + qp * H = 40,2 + 16,9 * 15 = 294 kgf

Theo nỗ lực tối đa, chúng tôi chỉ định số lượng vòng đệm trong băng

Biên độ an toàn của băng tải được lấy như đối với băng tải nghiêng (1: bảng 55). n = 12, = 55 kgf / cm

B-820 với số rãnh i = 2, chiều rộng B = 400 mm, K0 = 0,85 - hệ số tính đến độ suy yếu của băng do lỗ đinh tán.

Hành trình trống căng cho dây đai:

m

Lực căng tác dụng lên trống cuối:

pH = S2 + S3 = 25 + 40,2 = 65,2 kgf

Lực kéo lên trục truyền động của trống (có tính đến nỗ lực quay của trống):

W0 = S4-S1 + (K / -1) * (S4-S1) = 294-228 + (1,08-1) * (294 + 228) = 108 kgf

K / -factor, có tính đến khả năng chống quay của trống truyền động.

Công thức tính toán của động cơ:

Np = kW

Công suất động cơ đã lắp đặt:

N0 = ny * Np = 1,2 * 3,1 = 3,7 kW

lợi nhuận ny-power 1.1… ..1.2

Chúng tôi chấp nhận loại động cơ MTH 311-6

N = 7kW, n = 965 phút-1 (= 101 rad / s),

Jp = 0,0229 kgf * m * s2 (1: ứng dụng. XXXV).

Tỷ số truyền động thang máy

Ir. r. ==

Chúng tôi chọn hộp số VK-400. Thực hiện III. Tỷ số truyền Ir = 21. (1: Ứng dụng. LXIV) /

Nguyên lý hoạt động và sơ đồ của nút

Nước nóng đi vào nhà ở có nhiệt độ tương ứng với biểu nhiệt độ của nhà máy nhiệt điện kết hợp. Sau khi vượt qua các van và bộ lọc bùn, nước quá nhiệt đi vào vỏ thép, sau đó qua vòi phun vào buồng, nơi diễn ra quá trình trộn. Sự chênh lệch áp suất đẩy tia nước vào phần nở ra của cơ thể, đồng thời nó được kết nối với chất làm mát được làm mát từ hệ thống sưởi của tòa nhà.

Chất làm mát quá nhiệt, có áp suất giảm, chảy với tốc độ cao qua vòi phun vào buồng trộn, tạo ra chân không. Kết quả là, hiệu ứng phun (hút) của chất làm mát từ đường ống hồi lưu xảy ra trong buồng phía sau máy bay phản lực. Kết quả của việc trộn là nước ở nhiệt độ thiết kế sẽ đi vào các căn hộ.

Sơ đồ của thiết bị thang máy cung cấp một ý tưởng chi tiết về chức năng của thiết bị này.

Ưu điểm của thang máy phun nước

Một đặc điểm của thang máy là thực hiện đồng thời hai nhiệm vụ: làm nhiệm vụ trộn và bơm tuần hoàn. Điều đáng lưu ý là thang máy hoạt động không tốn tiền điện, do nguyên lý hoạt động của thang máy là sử dụng bộ giảm áp ở đầu vào.

Việc sử dụng tia nước có những ưu điểm của nó:

• Thiết kế đơn giản;
• giá thấp;
• độ tin cậy;
• không cần điện.

Sử dụng các mẫu thang máy mới nhất được trang bị tự động hóa, bạn có thể tiết kiệm nhiệt đáng kể. Điều này đạt được bằng cách kiểm soát nhiệt độ của chất làm mát trong khu vực đầu ra của nó. Để đạt được mục tiêu này, bạn có thể hạ nhiệt độ trong các căn hộ vào ban đêm hoặc vào ban ngày, khi hầu hết mọi người đang làm việc, học tập, v.v.

Đơn vị thang máy tiết kiệm khác với phiên bản thông thường bởi sự hiện diện của một vòi phun có thể điều chỉnh. Các bộ phận này có thể có thiết kế và mức độ điều chỉnh khác nhau. Tỷ lệ trộn cho một thiết bị có vòi phun có thể điều chỉnh thay đổi từ 2 đến 6. Như thực tế đã chỉ ra, điều này là khá đủ cho hệ thống sưởi của một tòa nhà dân cư.

Lựa chọn vật liệu cho các bộ phận thang máy ETA-P

Khi chọn vật liệu cho một bộ phận cụ thể, họ phải tính đến bản chất và độ lớn của tải trọng tác động lên bộ phận đó, phương pháp chế tạo, các yêu cầu về khả năng chống mài mòn, các điều kiện vận hành bộ phận đó, v.v.

Đặc biệt chú ý đến việc đảm bảo độ bền tĩnh và độ bền mỏi, vì tuổi thọ của các bộ phận dao động từ 10 đến 25 năm. Để sản xuất thang máy, các loại thép kết cấu cacbon chất lượng cao 30, 35, 40, 45, 40X và 40XH được sử dụng.

Chúng được sử dụng ở trạng thái bình thường để sản xuất các bộ phận chịu ứng suất tương đối thấp và sau khi tôi cứng và tôi luyện cao - để sản xuất các bộ phận chịu tải nhiều hơn. Thép cấp 30 và 35 được thường hóa ở nhiệt độ 880 - 900 ° C; đông cứng được thực hiện trong nước có nhiệt độ 860 - 880 ° C và tôi ở 550 - 660 ° C. Các bộ phận làm bằng thép cấp 40 và 45 phải chịu quá trình bình thường hóa ở nhiệt độ 860-880 ° C hoặc làm nguội trong nước ở nhiệt độ 840-860 ° C, sau đó là tôi luyện; nhiệt độ ủ được ấn định tùy thuộc vào các đặc tính cơ học yêu cầu.

Cách thức hoạt động của thang máy

Nói một cách dễ hiểu, thang máy trong hệ thống sưởi là một máy bơm nước không cần cung cấp năng lượng bên ngoài. Nhờ đó, và ngay cả một thiết kế đơn giản và chi phí thấp, phần tử này đã tìm thấy vị trí của mình trong hầu hết các điểm sưởi được xây dựng từ thời Liên Xô. Nhưng để hoạt động đáng tin cậy của nó, cần có một số điều kiện nhất định, sẽ được thảo luận bên dưới.

Để hiểu được thiết kế của thang máy hệ thống sưởi, bạn nên nghiên cứu sơ đồ trên trong hình. Thiết bị này phần nào gợi nhớ đến một chiếc tee bình thường và được lắp đặt trên đường ống cung cấp, với đầu ra bên cạnh, nó kết nối với đường trở lại. Chỉ qua một cú phát bóng đơn giản, nước từ mạng lưới sẽ đi ngay đến đường ống hồi lưu và trực tiếp đến hệ thống sưởi ấm mà không làm giảm nhiệt độ, điều này là không thể chấp nhận được.

Một thang máy tiêu chuẩn bao gồm một đường ống cung cấp (buồng trước) với một vòi phun có đường kính tính toán được tích hợp sẵn và một buồng trộn, nơi chất làm mát được làm mát được cung cấp từ hồi lưu. Tại đầu ra của nút, ống nhánh mở rộng, tạo thành bộ khuếch tán. Đơn vị hoạt động như sau:

• chất làm mát từ mạng có nhiệt độ cao được đưa đến vòi phun;
• khi đi qua một lỗ có đường kính nhỏ, vận tốc dòng chảy tăng lên, do đó một vùng hiếm xuất hiện phía sau vòi phun;
• hiện tượng hiếm hóa gây ra hiện tượng hút nước từ đường ống hồi lưu;
• các dòng chảy được trộn lẫn trong buồng và thoát ra khỏi hệ thống sưởi ấm thông qua một bộ khuếch tán.

Quá trình được mô tả diễn ra như thế nào được thể hiện rõ ràng bằng sơ đồ của nút thang máy, nơi tất cả các luồng được biểu thị bằng các màu khác nhau:

Điều kiện không thể thiếu để tổ máy hoạt động ổn định là độ sụt áp giữa đường cấp và đường hồi của mạng cấp nhiệt lớn hơn lực cản thủy lực của hệ thống sưởi.

Cùng với những ưu điểm rõ ràng, thiết bị trộn này có một nhược điểm đáng kể. Thực tế là nguyên lý hoạt động của thang máy gia nhiệt không cho phép bạn kiểm soát nhiệt độ của hỗn hợp ở đầu ra. Rốt cuộc, điều gì là cần thiết cho việc này? Nếu cần, hãy thay đổi lượng chất làm mát quá nhiệt từ mạng và hút nước từ hồi lưu. Ví dụ, để giảm nhiệt độ, cần phải giảm tốc độ dòng chảy tại nguồn cung cấp và tăng dòng chất làm mát qua jumper. Điều này chỉ có thể đạt được bằng cách giảm đường kính vòi phun, điều này là không thể.

Thang máy điện giúp giải quyết vấn đề về quy định chất lượng. Trong đó, nhờ bộ truyền động cơ quay bằng động cơ điện, đường kính của vòi phun tăng hoặc giảm. Điều này được thực hiện nhờ một kim điều tiết hình nón đi vào vòi phun từ bên trong trong một khoảng cách nhất định. Dưới đây là sơ đồ của một thang máy gia nhiệt với khả năng kiểm soát nhiệt độ của hỗn hợp:

1 - vòi phun; 2 - kim tiết lưu; 3 - vỏ của cơ cấu chấp hành với các thanh dẫn; 4 - trục với bộ truyền động bánh răng.

Một thang máy sưởi có thể điều chỉnh được xuất hiện tương đối gần đây cho phép hiện đại hóa các điểm sưởi mà không cần thay thế triệt để thiết bị.Xem xét có thêm bao nhiêu nút như vậy hoạt động trong CIS, các đơn vị như vậy ngày càng trở nên quan trọng.

Tính toán của thang máy sưởi

Cần lưu ý rằng tính toán của một máy bơm tia nước, là một thang máy, được coi là khá cồng kềnh, chúng tôi sẽ cố gắng trình bày nó ở dạng dễ tiếp cận. Vì vậy, đối với việc lựa chọn đơn vị, hai đặc điểm chính của thang máy rất quan trọng đối với chúng tôi - kích thước bên trong của buồng trộn và đường kính lỗ khoan của vòi phun. Kích thước máy ảnh được xác định theo công thức:

• dr là đường kính mong muốn, cm;
• Gpr là lượng nước hỗn hợp rút gọn, t / h.

Đổi lại, mức tiêu thụ giảm được tính như sau:

Trong công thức này:

• cm là nhiệt độ của hỗn hợp dùng để đun nóng, ° С;
• τ20 là nhiệt độ của chất làm mát được làm mát ở hồi lưu, ° С;
• h2 - điện trở của hệ thống sưởi, m. Biệt tài.;
• Q là nhiệt năng tiêu thụ cần thiết, kcal / h.

Để chọn đơn vị thang máy của hệ thống sưởi theo kích thước của vòi phun, cần tính toán theo công thức:

• dr là đường kính của buồng trộn, cm;
• Gpr là lượng tiêu thụ giảm của nước hỗn hợp, t / h;
• u là hệ số phun (trộn) không thứ nguyên.

2 tham số đầu tiên đã được biết, nó chỉ còn lại để tìm giá trị của hệ số trộn:

Trong công thức này:

• τ1 là nhiệt độ của chất làm mát quá nhiệt tại cửa vào của thang máy;
• τcm, τ20 - giống như trong các công thức trước.

Dựa trên kết quả thu được, việc lựa chọn đơn vị được thực hiện theo hai đặc điểm chính. Kích thước tiêu chuẩn của thang máy được biểu thị bằng các số từ 1 đến 7, cần lấy loại gần với thông số thiết kế nhất.

Tính toán độ bền thang máy ETA-P

Chúng ta sẽ tính toán sức bền của thang máy ETA-P với tải trọng 50 tấn (Q = 500 kN). Sử dụng kỹ thuật tương tự, bạn có thể tính toán thang máy có kích thước bất kỳ.

Tải thiết kế

P = Q • K = 500 • 1,25 = 625 kN,

trong đó K là hệ số tính đến lực động và lực bám của ánh sáng, K = 1,25

Thân thang máy. Chất liệu 35HML

Vai cơ thể (hình 5.1)

Chúng tôi tính toán diện tích hỗ trợ cho tác động của ứng suất nghiền, cắt và uốn.

Hình 5.1 - Cổ áo

usm =, MPa (5,1)

diện tích tác dụng của tải trọng trên cơ thể là ở đâu, mm².

=, mm² (5,2)

đâu là đường kính trong của cổ áo, D1 = 132 mm;

- đường kính ngoài của chuôi, D2 = 95 mm.

F1 \ u003d 0,59 • (1322 - 952) \ u003d 4955 mm²

Theo công thức 5.1:

usm = = 126 MPa,

Phần a - a

usr =, MPa (5,3)

diện tích cắt ở đâu, mm²

, mm² (5,4)

trong đó h là chiều cao của vai, mm

F2 = 0,75 • р • 132 • 30 = 9326 mm2 ..

Theo công thức 5.3, chúng ta nhận được

usr == 67 MPa.

vizg =, MPa (5.5)

trong đó Мizg - mô men uốn, N mm

Mizg =, N • mm (5,6)

Wizg - mô đun tiết diện, mmі

Wizg =, mmі (5,7)

Mizg = N • mm

Wizg = mmі

Thay vào công thức 5.5 ta được

wizg = = 124 MPa.

Vấu cơ thể

Hình 5.2 - Vấu hộp

Mặt cắt nguy hiểm b-b chịu ứng suất kéo

usm =, MPa (5,8)

Trong đó d là đường kính của lỗ xỏ ngón tay, d = 35 mm;

e là bề dày của vấu, e = 22 mm.

usm = = 406 MPa.

Đặc tính cơ học của cơ thể đúc:

ut = 550 MPa, uv = 700 MPa

= = 423 MPa;

cf \ u003d / 2 \ u003d 432/2 \ u003d 212 MPa,

với k là hệ số an toàn, k = 1,3.

Khuyên tai thang máy

Vật liệu 40HN. Đặc tính cơ: ut = 785 MPa, uv = 980 MPa.

Bông tai (hình 5.3) chịu tác dụng của lực ép của liên kết P và hai lực P / 2 tác dụng lên các khoen của bông tai. Do sự xuất hiện của biến dạng, bông tai tiếp xúc với liên kết dọc theo chiều dài của cung, được đo bằng góc b và lực nổ ngang Q xuất hiện trong khoen của bông tai. Các phép tính toán học phức tạp là cần thiết để xác định lực Q . Độ lớn của góc 6 và quy luật phân bố áp suất dọc theo cung đo bằng góc 6 và quy luật phân bố áp suất dọc theo cung đo bởi góc 6 là chưa biết. Định nghĩa lý thuyết của chúng rất khó. Một cách đơn giản, chúng ta tính toán chiếc khuyên tai mà không tính đến ảnh hưởng của biến dạng do tác dụng của lực Q.

Hình 5.3 - Bông tai của thang máy

Đôi mắt bông tai, phần nguy hiểm ah-ah

Căng thẳng kéo

ur =, MPa (5,9)

trong đó c là chiều dày của phần ngoài của vấu, c = 17 mm;

d là chiều dày của phần bên trong vấu, d = 12 mm;

R - bán kính ngoài, R = 40 mm

r - bán kính trong, r = 17,5 mm

ur

Sử dụng công thức Lame, chúng tôi xác định ứng suất kéo lớn nhất ur tại điểm b từ các lực của áp lực bên trong (áp lực ngón tay).

ur =, MPa (5,10)

trong đó q là cường độ nội lực.

q =, MPa (5,11)

q = MPa.

Theo công thức 5.10 ta được

ur = MPa.

Rectilinear part I - I to II - II. Trong phần II - II, ứng suất kéo tác động.

ur =, MPa (5,12)

trong đó D là đường kính của phần thẳng của bông tai, D = 40 mm.

ur = MPa.

\ u003d ur / k \ u003d 785 / 1.3 \ u003d 604 MPa

cf = / 2 = 604/2 = 302 MPa.

Như vậy, khi tính toán cường độ của thang máy có thể thấy rằng khi vượt quá 25% khả năng chịu tải định mức thì các ứng suất, đặc biệt là ở những đoạn nguy hiểm không vượt quá giới hạn cường độ cho phép. Chất liệu thép được sử dụng để sản xuất thang máy là tối ưu nhất.