Lựa chọn kích thước lò ống
Mục đích: chọn lò thỏa mãn các số liệu ban đầu và các thông số đã tính toán trước đó, đồng thời làm quen với các đặc điểm và thiết kế của lò.
Việc lựa chọn kích thước tiêu chuẩn của lò ống được thực hiện theo danh mục, tùy thuộc vào mục đích, sản lượng nhiệt và loại nhiên liệu sử dụng.
Trong trường hợp của chúng tôi, mục đích của lò là sưởi ấm và làm bay hơi một phần dầu, sản lượng nhiệt QT là 36,44 MW, và nhiên liệu là dầu mazut. Dựa trên các điều kiện đó, chúng tôi lựa chọn lò ống sử dụng nhiên liệu hỗn hợp (nhiên liệu dầu + khí) SKG1.
Ban 2.
Đặc tính kỹ thuật của lò SKG1.
|
Chỉ báo |
Nghĩa |
|
Đường ống bức xạ: bề mặt sưởi ấm, m2 chiều dài làm việc, m |
730 18 |
|
Số phần giữa n |
7 |
|
Sản lượng nhiệt, MW (Gcal / h) |
39,5 (34,1) |
|
Ứng suất nhiệt cho phép của ống bức xạ, kW / m2 (Mcal / m2h) |
40,6 (35) |
|
Kích thước tổng thể (với nền tảng dịch vụ), m: chiều dài L chiều rộng Chiều cao |
24,44 6 22 |
|
Trọng lượng, t: kim loại lò (không có cuộn dây) lót |
113,8 197 |
Lò kiểu SKG1 là lò đốt ngọn lửa thẳng đứng tự do, hình hộp, bố trí các ống cuộn nằm ngang trong một buồng bức xạ. Đầu đốt loại GGM-5 hoặc GP được đặt thành một hàng ở đáy lò. Ở mỗi bên của buồng bức xạ được lắp đặt các màn hình ống treo tường một dãy, được chiếu xạ bởi một số ngọn đuốc thẳng đứng. Màn hình ống có thể treo tường một dãy và hai dãy.
Vì nhiên liệu kết hợp được đốt trong lò, một bộ thu khí được cung cấp trên lò, qua đó khí cháy được thải vào một ống khói riêng biệt.
Các đầu đốt được bảo dưỡng từ một phía của lò, do đó hai lò một buồng có thể được lắp đặt cạnh nhau trên một nền chung, được nối với nhau bằng một chiếu nghỉ, và do đó tạo thành một loại lò hai buồng.
Thiết kế của lò kiểu SKG1 được thể hiện trong Hình 2.
Hình 2. Loại lò ống SKG1:
1 - đổ bộ; 2 - cuộn dây; 3 - khung; 4 - lớp lót; 5 - đầu đốt.
Kết luận: khi chọn kích thước của lò, điều kiện của giá trị gần đúng nhất đã được tính đến, tức là trong tất cả các kích thước tiêu chuẩn có công suất tỏa nhiệt lớn hơn kích thước đã tính toán, kích thước có nhiệt lượng tỏa ra thấp nhất (với biên độ nhỏ) đã được chọn.
Chế độ sấy khô
Trong quá trình sấy, tủ sấy có thể hoạt động ở chế độ nhiệt độ thấp, nhiệt độ thường hoặc nhiệt độ cao.
Nhiệt độ thấp và chế độ bình thường
Xử lý gỗ theo cách nhiệt độ thấp được thực hiện ở 45 °. Đây là phương pháp mềm nhất, nó bảo tồn được tất cả các đặc tính ban đầu của cây đến những sắc thái nhỏ nhất và được coi là một công nghệ chất lượng cao. Kết thúc quá trình, độ ẩm của gỗ còn khoảng 20%, tức là đã tẩm sấy sơ bộ như vậy.
Đối với chế độ bình thường, nó tiến hành ở nhiệt độ lên đến 90 °. Sau khi sấy, vật liệu không thay đổi hình dạng và kích thước, giảm nhẹ màu sắc, độ bền. Đây là công nghệ phổ biến nhất được sử dụng cho các loại gỗ khác nhau.
Chế độ nhiệt độ cao
Ở chế độ này, quá trình sấy xảy ra do tác động của hơi nước quá nhiệt (nhiệt độ trên 100 °) hoặc không khí nóng. Quá trình sấy khô ở nhiệt độ cao làm giảm độ bền của gỗ, tạo cho gỗ có màu sẫm hơn, vì vậy vật liệu này được sử dụng để tạo ra các thành phần xây dựng và đồ nội thất thứ cấp. Đồng thời, làm khô bằng hơi nước quá nhiệt sẽ nhẹ nhàng hơn so với sử dụng không khí.
—
THẬN TRỌNG 2
|
СÑемР° поÐоков в двÑÑкР° меÑной пеÑи. Một |
Hàng "ð ð" ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đối Ð Ð Ð Ð đối Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ðang Ð? Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nay Ð Ð Ð vi Ð Ð ² Ð ²ððñ½½μμðð¹¹ððμμμððððð¸ð¸¸¸¸¸¹¸¸ð¹ меевик конвекÑионной кР° меÑÑ Ð¾Ð´Ð½Ð¾Ð¿Ð¾ÑоÑнÑй
Một
|
Ð ¢ ÐμÑноР»Ð¾Ð³Ð¸ÑеÑкР° Ñ Một |
ÐÑÐμÐ'вР° ÑиÑÐμÐ »Ñно иÑпР° ÑÐμнноÐμ D пÐμÑÐμгÑÐμÑоÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÑоÐ'ноÐμ ÑÑÑÑÐμ поÑÑÑпР° ÐμÑ Ð² Ð'вÑÑпоÑоÑнÑÑ ÑÑÑÐ ± NĐ ° NNN пÐμÑÑ 3 súng cao su; Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð năm Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð điều Ðới Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ Ðộ μ Ð ¢ ÐμÑмиÑÐμÑкÐоÐμ ÑÐ ° Ð · Ð »Ð¾Ð¶ÐμниÐμ Ñгл ÐμвоÐ'оÐоÐ'ов оÐÑÐÑÐμÑÑвР»ÑÐÐÐÐÑÐ · Ðộ ° Ð · Ð °. ÐÐ ° Ñо-ÑгР»ÐµÐ²Ð¾Ð´Ð¾ÐоднР° Ñ ÑмеÑÑ Ð¿ÑоÑÐ¾Ð´Ð¸Ñ trở lại500 - 600 rbl. trở lại Ð Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ðang Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ðang Ðang Ð? Ð ÐÐ Ð · ÐÐÐ · ÑÐдиР° нÑн ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ ° Ñaïi Ñaøo Ñeäp Ñöùc Ñaøn 770 до 830 С. ROCKING ROOM · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ет фом Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ð nữa Ð. Ð Ð Ð ° РРРРе и пÑомÑвкÑ.
Một
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μñð ÐỘ½Ð¾Ð'ÑкÑÑ ÑÐоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ ÐÐ ° Ð · Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ Ñ ° Ð¼ÐµÑ Ð¸ ÑÑодÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑÐ ± Ñ. Ð ° гÑевР° емÑй Ð · Ðевиков конвекÑи¾Ð½Ð½Ð¾Ð¹ кР° меÑÑ.
Một
|
оððμμºººº ° ðμμðððºðð ²²μðððð ðð½²²²½ -¸ñððð½²½½¸ð¾¸ ððð𸸸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸¸ Một |
CHẠY ĐỔ ĐÔ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ Đ NG Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐÑоÐ'ÑкÑÑ ÑгоÑÐ ° Ð½Ð¸Ñ (Ð'ÑмовÑÐμ гР° Ð · n), пÐμÑÐμмÐμÑÐ ° NNN ÑÐμÑÐμÐ · пÐμÑÐμвР° Ð »ÑнÑÑ ÑÑÐμнÑ, пÑоÑоÐ'ÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионнÑÑ ÐºÐ ° мÐμÑÑ D ÑÑоÐ' ÑÑ Ð² дÑмовÑÑ ÑÑÑÐ ± Ñ. Ð ° гÑевР° емÑй Ð · Ðевиков конвекÑи¾Ð½Ð½Ð¾Ð¹ кР° меÑÑ, Ð ° Ð · Ð ° Ñем - ÑÐ ° диР° нÑной.
Một
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð. Ð ² δÐо¾ººº Ð Ð Ð Ð μ вÑÐµÑ Ð¿Ð¾Ñоков. Ð · Ð ° виÑимоÐÑи оРпÐÐμÐ'поР»Ð ° гР° Ðμмого нР° поÐÐ ° и¾Ð ° Ð · Ð¾Ð²Ð¾Đ Ð ° ÐоÐооиÐг Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð giờ ÐÐ ° ÑиÑ. 29 Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð khá RÐ »ÑÐ · Ð ° ÑиÑÑ Ð · меевикР° конвекÑионной кР° меÑÑ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð hiện Ðời Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðơn Ð Nhà Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð doanh Ð doanh Ð doanh Ðài. ° Ð · ÑеженнÑм ÑÐ ° гом. ÐовÐμÑÑноÐÑÑ Ð · мÐμÐμвикР° Ð · Ð ° ÑиÑÐного ÑкÑÐ ° нР° вÑоÐ'Ð¸Ñ Ð² вÐμÐ »Ð¸ÑÐÐÐн Ð ° ÑиÑÐного ÑкÑÐ ° нР° вÑоÐ'Ð¸Ñ ² вÐμл иÑÐÐÐнРРРкР° меÑÑ.
Một
Với mái vòm dốc
Ở dưới
truyền nhiệt bức xạ được hiểu là
hấp thụ nhiệt bức xạ, dưới
đối lưu - truyền nhiệt qua
rửa bề mặt ống bằng khói
các chất khí.
V
lượng cơ bản buồng bức xạ
nhiệt được truyền bởi bức xạ và chỉ
không đáng kể - đối lưu và trong
buồng đối lưu - ngược lại.
dầu nhiên liệu
hoặc khí đốt bằng đầu đốt,
nằm trên tường hoặc sàn của buồng
sự bức xạ. Điều này tạo ra một ánh sáng rực rỡ
ngọn đuốc nóng đỏ
hạt nhiên liệu nóng
đun nóng đến 1300-1600 ° C, phát ra
nhiệt. Tia nhiệt rơi vào ngoài trời
bề mặt của ống của phần bức xạ
và hấp thụ, tạo ra cái gọi là
bề mặt thấm. Cũng nhiệt
tia cũng đến các bề mặt bên trong
các bức tường của buồng bức xạ của lò. Đun nóng
các bề mặt tường, lần lượt, tỏa ra
nhiệt cũng được hấp thụ
bề mặt của ống bức xạ.
Tại
bề mặt này của lớp bức xạ
phần tạo ra cái gọi là phản chiếu
bề mặt (về mặt lý thuyết) không
hấp thụ nhiệt do chất khí truyền cho nó
môi trường lò, nhưng chỉ truyền bức xạ
nó trên một cuộn dây hình ống. Nếu không
tính đến tổn thất do tường xây, sau đó
trong quá trình hoạt động bình thường
bề mặt bên trong lò của tường lò
tỏa ra nhiệt lượng bao nhiêu khi chúng hấp thụ.
Các sản phẩm
đốt cháy nhiên liệu là chính và
nguồn nhiệt hấp thụ chính
trong phần bức xạ của lò nung ống
- 60–80% tổng lượng nhiệt được sử dụng trong lò nung
truyền trong buồng bức xạ, phần còn lại
- trong phần đối lưu.
Triatomic
khí có trong khói lò
(hơi nước, carbon dioxide và
lưu huỳnh đioxit), cũng hấp thụ và
phát ra năng lượng bức xạ trong một số
khoảng bước sóng.
Định lượng
bức xạ nhiệt hấp thụ trong bức xạ
buồng, phụ thuộc vào bề mặt của ngọn đuốc,
cấu hình và mức độ che chắn của nó
lò nung. Bề mặt ngọn đuốc lớn
cải thiện hiệu quả
truyền nhiệt trực tiếp lên bề mặt
đường ống. Tăng bề mặt khối xây
cũng góp phần vào sự tăng trưởng
hiệu suất truyền nhiệt trong bức xạ
Máy ảnh.
Nhiệt độ
khí rời khỏi phần bức xạ,
thường khá cao và độ ấm của những
khí có thể được sử dụng thêm trong
lò vi sóng.
khí
đốt từ buồng bức xạ, lạch bạch
xuyên qua bức tường vượt qua, vào
buồng đối lưu. buồng đối lưu
phục vụ để sử dụng vật lý
nhiệt từ các sản phẩm cháy thoát ra
phần bức xạ, thường có nhiệt độ
700–900 ° С. Nhiệt trong buồng đối lưu
nguyên liệu được chuyển chủ yếu bằng đối lưu
và một phần bởi bức xạ triatomic
thành phần khí thải. Khói tiếp theo
khí được dẫn đến ống khói và ống khói
các đường ống được thông ra khí quyển.
Sản phẩm,
được làm nóng, một hoặc
một số dòng chảy vào đường ống
cuộn đối lưu, đi qua đường ống
màn hình buồng bức xạ và được làm nóng để
nhiệt độ yêu cầu, lối ra
lò nướng.
Giá trị
phần đối lưu, thường là
được chọn theo cách mà
nhiệt độ của các sản phẩm cháy để lại
ở lợn, cao hơn gần 150 ° C so với
nhiệt độ của các chất bị nung nóng ở
lối vào lò. Do đó, chất tải nhiệt
ít ống hơn trong phần đối lưu hơn
trong bức xạ, đó là do
hệ số truyền nhiệt từ bên
khí thải.
Hiệu quả
truyền nhiệt bằng đối lưu là do,
trước hết, tốc độ di chuyển của khói
các chất khí trong buồng đối lưu. Theo đuổi
đến tốc độ cao, tuy nhiên, bị hạn chế
giá trị điện trở cho phép
sự chuyển động của các chất khí.
Vì
dòng chảy chặt chẽ hơn xung quanh các đường ống
khí và dòng chảy hỗn loạn lớn hơn
ống khói trong đối lưu
các buồng thường được đặt trong
mô hình bàn cờ. Trong một số lò
cấu trúc sử dụng gân
ống đối lưu phát triển cao
bề mặt.
Gần như
tất cả các lò hiện đang hoạt động
thời gian ở nhà máy lọc dầu,
đối lưu bức xạ,
những thứ kia.cuộn ống nằm ở
buồng đối lưu và buồng bức xạ.
Với sự chuyển động ngược dòng của nguyên liệu thô như vậy
và các sản phẩm đốt cháy nhiên liệu hầu hết
sử dụng đầy đủ nhiệt lượng tạo ra
khi nó bị đốt cháy.
—
THẬN TRỌNG 1
|
Ð £ ÑÑойÑÑво еÑÑикР° Ð »Ñно-ÑÐ ° кел ÑнойпеÑи. Một |
rÐ ° меÑÐ ° конвекÑии ÑÐ ° ÑпоР»Ð¾Ð¶ÐµÐ½Ð ° нР° д кР° меÑой ÑÐ ° диР° Ñии. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð. ÐÐ »Ñ ÑÐ ° вномÐμÑного ÑÐ ° ÑпÑÐμÐ'Ðμл ÐμÐ½Ð¸Ñ ÑÐμпР»Ð¾Ð²Ñ¾Ð¿Ð¾Ðоков ÑÐÐÐ ÑÐÑ ÑA Ñ ¿Ð¾ ÑенÑÑÑ Ð¿Ð¾Ð´Ð ° пеÑи в двР° ÑÑдР°.
Một
|
одовР° Ñ ÑÐ ° ÑÑÑкоÐÑикР° Ð »Ñной Ñил индÑиÑеÑÑиой коÑÑикР° й 1 - ÑÐ ° диР° нÑнÑе ÑÑÑÐ ± и. 2 - мÑÑеР»Ð¸. Ð · - ÑоÑÑÑнки. Một |
rÐ ° меÑÐ ° конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ngủ Ð năm Ð. ((( Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð μm
Một
|
| Ðμ½½ð¸ººð ¸¸ð𸸸¸¸¸¸μººÐ½º¼μμμññºðð¼¼¾¼¼¼¼¼¼¼ð¼¼¼ð¼¼ Một |
rÐ ° меÑÐ ° конвекÑии нР° ÑодиÑÑÑÑÑÑÑнР° д кР° меÑой ÑÐ ° диР° Ñии. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang chỉ Ð giờ Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đối Ð tỷ Ðang L. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Nhà Ð Nhà Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð năm Ð. Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð. ÐоР»ÑÑиÐμ пÐμÑи Ð'л Ñ ÑÐ ° вномÐμÑного оÐвоÐ'Ð ° ÑопоÑнÑÑÐÐ ° Ð · ÑÑÐ ºÐÐ¼Ð Ñ Ñ Ñ Ñ
Một
|
пеÑи ÑипР° ЦÐ. Một |
rÐ ° меÑÐ ° конвекÑии Ð · Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nữa Ð nữa Ð (() Ð? Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nữa Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nữa Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nghe Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nghe Ð giờ Ð. ÐÐμÑикР° Ð »ÑнÑÐμ ÑÑÑÐ ± Ñ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐμкÑионного Ð · ÐμÐμÐμвикР° ÐогÑÑÐ ± ÐÐ Ð r½Ð½Ñми.
Một
RÐ ° ждР° Ñ ÐºÐ ° меÑÐ ° конвекÑии имееÑмееÑмееÑмой гР° Ð · оÑÐ ± оÐник и ÑегÑÐ »Ð¸ÑÑий ÑиР± еÑ.
Một
Ðмеевики кР° меÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð ((((Ð) Ð? Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð.
Một
Ðмеевики кР° меÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð ((((Ð) Ð? Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð.
Một
Ðмеевики кР° меÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð ((((Ð) Ð? Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð. ÐÑÐ »Ð¸ÑиÑÐμл ÑнР° Ñ Ð¾ÐоР± ÐμнноÐÑÑÑонÐÑÑк ÑμÑи ÑиР»Ð¾Ð½Ð'ÑиÑÐμÑÐ Ñaïn Ñ Ñ »Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đơn Ð đơn Ð đơn Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ опÑÑкР° ÐμмоÐμ ÑÐμÑнР° пÐÑжÐμниÐÐμ повÐμÑμноÐÑи ÑÐ ° оиР° нÑнÐÑ ÑAÑÑÐÐ ± нÐв ¸ÑокÑÐ ° нР° внÑÑÑенней ÐовеÑÑноÑÑи ÑÑÑÐ ±.
Một
|
Ð ¢ ÑÐ ± ÑÐ ° ÑÐ ° Ñ Ð¿ÐµÑÑÑÑÑÑÑнР° кР»Ð¾Ð½Ð½Ñм Ñводом. Một |
R кР° меÑе конвекÑии оÑновнР° Ñ Ð¿ÐμÑÐμÐ'Ð ° ÑÐ ° ÑÐμпР»Ð ° оÐÑÑÐμÑвРÑÐμÑÑ, кР° к ÐμÑÐ ° Ð ° Ð ° Ðộ Ð Ð ± ð ð ð¼ð¸¸ (60 - 70%), ð¾ññðð ð ðð½ððμ ñðμп¿¿¾ (20 - 30%) - о и РРРРРРРРо иР· Ð »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð (Ð chỉ Ð. Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nay · 700 rbl.
Một
R кР° меÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð chỉ Ð doanh Ð doanh Ðài Ð. Ð Ð Ð Ðμ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðơn Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng, Ðộ Ð Ðộ, Ð ÑÐоР»Ñ ÐоР' огÑÐμвР° воР· Ð'ÑÑÐ ° иР»Ð¸ пР° ÑÐ °, нР° л иÑиÐμ конвÐμк ионной ÑÐ ° ÑеР¸ÐµÐµ § Ña Ñно.
Một
Đặc tính vật lý và cơ học của các hợp chất tổng hợp Solcoat
| Các tùy chọn thành phần | Màu xanh lá cây Solcoat | CroMag Solcoat | Áo khoác màu đen | áo khoác muối trắng | Hi-e Solcoat | Hi-e Pipes |
| Vẻ bề ngoài | Matt xanh lá cây | xanh nhạt mịn | đen xám mịn | Xám nhạt mịn | xanh đậm mịn | xanh xám mịn |
| Nhiệt độ nóng chảy | >1900 | 1800 | 700 | 1500 | >1900 | 1870 |
| Độ nhớt (4mm) 1) | 13 | 11 | 11 | 13 | 14,6 | 14,6 |
| sự giãn nở nhiệt | 7,2 × 10-6 đến 6,4 × 10-5 | 6,4 × 10-6 đến 4,8 × 10-5 | 1.1 – 4.3×10-5 | 9,3 × 10-6 đến 4,8 × 10-5 | 6,9 × 10-6 đến 4,8 × 10-5 | 9,8x10-5 |
| Độ dẫn nhiệt [W / m.K] ở 300ºC 2) | 0,088 | 0,088 | 0,189 | 0,083 | 0,089 | 0,089 |
| Tỷ trọng sau khi nung [g / cm3] | 2,4 | 1,9 | 3,3 | 2,4 | 2,8 | 2,8 |
| Giảm trọng lượng sau khi gia nhiệt đến 750ºC | ||||||
| Emissivity (độ đen) | 0,92 | 0,9 | 0,32 | 0,98 | 0,98 | |
| Độ xốp | ||||||
| Khả năng chống sốc nhiệt [ºC / giây] | >600 | >500 | >200 | >500 | >800 | >780 |
| Kết dính | ||||||
| đến kim loại 3) | 13 – 15 | 13 – 15 | 11 – 13 | 12 – 14 | 13 – 14 | 11 – 13 |
| gốm sứ 3) | >40 | >40 | 28 — 45 | >40 | >40 | 28 — 45 |
| Chịu mài mòn | ||||||
| ở 20ºC 4) | 3,7 (100%) | 3.6 (100%) | 1,5 (100%) 6) | 4,6 (100%) | 3.8 (100%) | 3.9 (100%) 6) |
| ở 1000ºC 4,5) | 3,5 (106%) | 3.6 (105%) | 1,2 (125%) 6) | 4,4 (105%) | 4.6 (105%) | 4.6 (125%) 6) |
| Thành phần rắn của chế phẩm | ||||||
| Mật độ biểu kiến (khối lượng lớn) [g / cm3] | 1,43 | 1,27 | 3 | 1,35 | 1,65 | 1,68 |
| Vẻ bề ngoài | Bột màu xanh lá cây nhạt | Bột màu xanh lá cây nhạt | bột màu đen | Bột màu xám nhạt | Bột màu xanh lá cây đậm | Bột màu xanh xám |
1) ở 18ºC 2) trên dây nóng đỏ 3) CSN EN 24624 4) ASTM C 704 - 94 5) ∆T = -980ºC 6) Bắt đầu ở 700ºC, ∆T = -680ْ C
—
THẬN TRỌNG 2
R кР° меÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð rồi Ð nữa Ð. (() Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
Một
R кР° меÑе конвекÑии ÐÐÐÐÐ Ð Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nhé Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐC Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐC Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐC Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐC Ð. ¸Ð · Ð »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ ÑÑенок кл Ð ° дки. ÐÐ ° иР± оР»ÑÑÐμÐμ кол иÑÐμÑÑво ÑÐμпР»Ð ° в кР° мÐμÑÐμ конвÐμкÑии ÐμÐÐμÐ Ð ° и РРоð½ðððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70%. 30% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð.
Một
R кР° меÑе конвекÑии ÑÐ ° ÑпоР»Ð¾Ð¶ÐμнРконвÐμкÑионнÐÐμ ÑÑÑÐ ± Ñ, вÐопÐинимР° ÑÐи Ð ÑÐÐμпл оÐÐ Ð ÐμÐμÐμÐ ÐμÐ ¸ - Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đối Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ðang (Ð)
Một
|
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð. Một |
R кР° меÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð. Ð. Ð. Ð.đ. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đối Ðối. ÐÐ ° иР± оР»ÑÑÐμÐμ кол иÑÐμÑÑво ÑÐμпР»Ð ° в кР° мÐμÑÐμ конвÐμкÑии ÐμÐÐμÐ Ð ° и РРоððððððð ° ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð Ð Ð Ð Ð
Một
R кР° меÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð năm Ð giờ Ð.Đ. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đối Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đồng Ðảng Ðang Ð (Ð)
Một
R кР° меÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ð nữa Ðảng Ðộ Ðộ Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð giờ (Ðs Ð)
Một
R кР° меÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð. Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nay Ð Ð · Ðв оРи · Ð »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ ÑÑенок к к» Ð ° дки. ÐÐ ° иР± оР»ÑÑÐμÐμ кол иÑÐμÑÑво ÑÐμпР»Ð ° в кР° мÐμÑÐμ конвÐμкÑии ÐμÐÐμÐ Ð ° и РРоð½ðððð 60 60ðð ° ° Ðμñ 60 - 70%. 30% Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð thời Ð tỷ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð được Ð.
Một
R кР° меÑе конвекÑии поÐок
Một
|
СÑемР° пеÑедР° Ñи ÑепР° Ð ° кР° меÑе конвекÑии. Một |
R кР° меÑе конвекÑии ÐÐÐÐÐÐ ÐÐ ÐÐÐ ÐÐT ÐÐ ÐÐ Ð ð ð ° ññððððμμμðºðº nãoð ° ° ° ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð Ð Ð ¿° еÑÑÑ ÐºÐ¾Ð½Ð²ÐµÐºÑией; оðððððð ° ðμññ 60 - 70% ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð
Một
R кР° меÑе конвекÑии Ð ° Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð đang Ð nữa Ðảng Ðộ Ðộ Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð giờ Ð giờ (Ðs Ð)
Một
|
Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nay Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ðảng Ðảng Ðồ Ðồ Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð ÐỘ Ð Ð Ðảng ÑÑÑÐ ±. Một |
R кР° меÑе конвекÑии Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð Ð Ð Ð Ð Ðảng Ð. Ð. Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð Ð nay Ð Ð · Ðв оРи · Ð »ÑÑÐµÐ½Ð¸Ñ ÑÑенок к к» Ð ° дки.
Một
|
rh. 1-гоÑеР»ÐºÐ °. 2 - xù lông 3-Ð · ееевики. Một |
Tính toán đơn giản của buồng bức xạ
Mục đích của bước tính toán này là xác định nhiệt độ của các sản phẩm cháy ra khỏi lò và mật độ nhiệt thực tế của bề mặt các ống bức xạ.
Nhiệt độ của sản phẩm cháy ra khỏi lò được tính bằng phương pháp xấp xỉ liên tiếp (phương pháp lặp), sử dụng công thức:
,
ở đâu qR và qrk - ứng suất nhiệt của bề mặt ống bức xạ (thực tế) và do đối lưu tự do, kcal / m2h;
HR - bề mặt gia nhiệt của ống bức xạ, m2 (xem Bảng 2);
HR / HS - tỷ lệ các bề mặt, tùy thuộc vào loại lò, vào loại và phương pháp đốt nhiên liệu; Chấp nhận HR / HS = 3,05 ;
là nhiệt độ trung bình của thành ngoài của ống bức xạ, K;
- hệ số, đối với hộp chữa cháy có mỏ hàn tự do = 1,2;
VỚIS \ u003d 4,96 kcal / m2 hK - hệ số bức xạ của vật đen hoàn toàn.
Thực chất của việc tính toán theo phương pháp lặp là ta đặt nhiệt độ của các sản phẩm cháy TP, nằm trong khoảng 10001200 K và ở nhiệt độ này, chúng tôi xác định tất cả các thông số có trong phương trình tính toán TP. Tiếp theo, phương trình này tính toán TP và so sánh giá trị nhận được với giá trị đã nhận trước đó. Nếu chúng không khớp, thì việc tính toán sẽ được tiếp tục với việc áp dụng TPbằng với giá trị đã tính ở lần lặp trước. Việc tính toán tiếp tục cho đến khi các giá trị đã cho và được tính TP không khớp với đủ độ chính xác.
Đối với lần lặp đầu tiên, chúng tôi thực hiện TP = 1000 K.
Nhiệt dung khối lượng trung bình của các chất khí ở nhiệt độ nhất định, kJ / kgK:
; ;
; ; .
Nhiệt lượng của sản phẩm cháy ở nhiệt độ TP = 1000 K:
kJ / kg.
Nhiệt độ cực đại của các sản phẩm cháy được xác định theo công thức:
,
ở đâu T là nhiệt độ giảm của các sản phẩm cháy; T = 313 K;
T = 0,96 - hiệu suất lò nung;
ĐẾN.
Nhiệt dung khối lượng trung bình của chất khí ở nhiệt độ Ttối đa, kJ / kgK:
; ;
; ; .
Nhiệt lượng của sản phẩm cháy ở nhiệt độ Ttối đa:
kJ / kg.
Nhiệt lượng của sản phẩm cháy ở nhiệt độ Tồ.:
kJ / kg.
Tỷ lệ hoàn vốn trực tiếp:
Ứng suất nhiệt thực tế của bề mặt ống bức xạ:
kcal / m2h.
Nhiệt độ của thành ngoài màn hình được tính theo công thức:
,
ở đâu 2 = 6001000 kcal / m2hK là hệ số truyền nhiệt từ vách vào sản phẩm nung nóng; Chấp nhận 2 = 800 kcal / m2hK;
- chiều dày thành ống, = 0,008 m (2, Bảng 5);
= 30 kcal / mchK là hệ số dẫn nhiệt của thành ống;
tức giận / tức giận - tỷ số giữa chiều dày với hệ số dẫn nhiệt của cặn tro; cho nhiên liệu lỏng tức giận / tức giận = 0,002 m2hK / kcal (2, tr.43);
C là nhiệt độ trung bình của sản phẩm nung nóng;
ĐẾN.
Ứng suất nhiệt của bề mặt ống bức xạ, do đối lưu tự do:
kcal / m2h.
Vì vậy, nhiệt độ của sản phẩm cháy ra khỏi lò:
ĐẾN.
Như bạn có thể thấy, tính toán TP không khớp với giá trị được lấy ở đầu phép tính, do đó, chúng tôi lặp lại phép tính, lấy TP = 1062,47 K.
Kết quả tính toán được trình bày dưới dạng bảng.
bàn số 3
|
số lặp lại |
tôi |
Tmax, ĐẾN |
imax, |
, |
, ĐẾN |
, |
Tp, ĐẾN |
|
|
2 |
16978,0 |
2197,5 |
45574,6 |
0,6952 |
24467,9 |
599,1 |
3870,3 |
1038,43 |
|
3 |
16415,4 |
2202,7 |
45712,2 |
0,7108 |
25016,9 |
601,0 |
3601,1 |
1046,12 |
|
4 |
16638,2 |
2200,7 |
45658,0 |
0,7046 |
24798,7 |
600,2 |
3707,5 |
1045,81 |
Ta tính nhiệt lượng truyền cho sản phẩm trong buồng bức xạ:
kJ / h
Hình 3. Sơ đồ buồng bức xạ của lò ống:
I - nguyên liệu (đầu vào); II - nguyên liệu (đầu ra); III - sản phẩm đốt cháy nhiên liệu; IV - nhiên liệu và không khí.
Kết luận: 1) Tính nhiệt độ của sản phẩm cháy ra khỏi lò bằng phương pháp gần đúng kế tiếp; ý nghĩa của nó TP = 1045,81 K;
2) mật độ nhiệt thực tế của bề mặt các ống bức xạ trong trường hợp này là qR = 24798,7 kcal / m2h;
3) so sánh giá trị thu được của mật độ nhiệt thực tế với giá trị cho phép đối với lò này qcộng.= 35 Mcal / m2h (xem Bảng 2), chúng ta có thể nói rằng lò của chúng ta đang chạy quá tải.
Sản xuất tự làm
Sấy gỗ theo cách riêng cần có buồng đặc biệt, bạn có thể tự làm. Nếu bạn phải tự tay chế tạo một chiếc máy sấy gỗ, thì trên một khu đất, bạn cần bố trí một khu đất có diện tích là 10 m2 để lắp đặt. Bạn sẽ cần bê tông cho nền, vật liệu và vật liệu cách nhiệt cho tường, xốp gắn kết, hệ thống thông gió, lò hơi và các thiết bị phụ trợ.
Các giai đoạn xây dựng
Cấu tạo của một chiếc máy sấy mini bao gồm các giai đoạn kế tiếp nhau:
- chuẩn bị nền móng để lắp đặt;
- ốp tường;
- vật liệu cách nhiệt;
- lắp đặt mái nhà và cửa ra vào;
- lắp đặt trên trần của bộ tản nhiệt và quạt;
- lắp đặt lò hơi tuân thủ các quy định an toàn, đặt đường ống.
