Xác định tổn thất nhiệt, hoặc đó là gì, khảo sát hình ảnh nhiệt của một ngôi nhà

1. CÂN BẰNG NHIỆT TRỰC TIẾP VÀ ĐẦU TƯ

Bức tranh đầy đủ nhất về hiệu suất kinh tế của nồi hơi tàu thủy được đưa ra bởi sự cân bằng nhiệt, cho biết lượng nhiệt đi vào nồi hơi, phần nào được sử dụng hữu ích (để sản xuất hơi nước) và phần nào bị mất đi.

Cân bằng nhiệt là việc áp dụng định luật bảo toàn cơ năng vào việc phân tích quá trình làm việc của lò hơi. Khi phân tích quá trình làm việc của lò hơi ở chế độ vận hành tĩnh (hoặc ổn định), cân bằng nhiệt được biên soạn trên cơ sở kết quả của các thử nghiệm nhiệt. V

Nói một cách tổng quát, phương trình cân bằng nhiệt lượng có dạng
i = n
QLOW = Q1 + ∑QPOT, i	(4,1)
i = 2

trong đó QPOD là lượng nhiệt cung cấp cho nồi hơi, kJ / kg; Q1 - nhiệt lượng hữu ích, kJ / kg;

QPOT - tổn thất nhiệt, kJ / kg

Trong phương pháp tính toán tiêu chuẩn được phát triển cho nồi hơi tĩnh, nên tính đến tất cả nhiệt cung cấp cho lò từ 1 kg nhiên liệu (Hình 4.1), tức là

Q	DƯỚI	= Q	P	= QP + Q + Q	B	+ Q	VÂN VÂN	(4,2)
		H T

trong đó QHP là nhiệt trị thực của khối lượng làm việc của nhiên liệu, kJ / kg;

QT, QB, QPR - lượng nhiệt đưa vào tương ứng với nhiên liệu, không khí và hơi nước, được cung cấp cho quá trình nguyên tử hóa nhiên liệu, kLJ / kg.

Ba giá trị cuối cùng được xác định như sau. Nhiệt vật lý của nhiên liệu

QT	= cT tT	(4,3)

trong đó cT là nhiệt dung của nhiên liệu ở nhiệt độ đốt nóng tT, kJ / (kg K)

Giá trị của QB chỉ tính đến nhiệt mà không khí bên ngoài lò hơi nhận được, ví dụ, trong lò sưởi bằng hơi nước. Với cách bố trí thông thường của lò hơi có đốt nóng không khí bằng lượng nhiệt đưa vào lò với không khí lạnh, tức là

QB = QXB = αV ocXBtXB = αI ХВ	(4,4)
trong đó α là hệ số của không khí thừa;
сХВ - nhiệt dung của không khí lạnh ở nhiệt độ tXB;
I XB- entanpi của lượng không khí lý thuyết V, kJ / kg
Lượng nhiệt cung cấp cho lò cùng với hơi nước để phun dầu đốt,
QPR =	GPR	(iPR −i ")	(4,5)
	BK

trong đó GPR là lượng hơi tiêu thụ để phun nhiên liệu VC, kg / h;

iPR, i ”- entanpi hơi để nguyên tử hóa nhiên liệu và hơi bão hòa khô trong khói lò, kJ / kg.

Giá trị của i ”trong phương trình (4.5) có thể được lấy bằng 2500 kJ / kg, tương ứng với áp suất riêng phần của hơi nước trong khí thải pH2O là 0,01 MPa.

Đối với nồi hơi hàng hải, đại lượng xác định trong phương trình (4.2) là QHP, vì tổng các điều khoản còn lại không vượt quá 1% QP. Về vấn đề này, khi biên soạn cân bằng nhiệt của nồi hơi trên biển, nó thường được lấy khi không khí được làm nóng bằng khí thải QPOD \ u003d QHP và khi

đun nóng bằng hơi nước QPOD = QHP + QB. Trong trường hợp này, phương trình đầu tiên là phương trình chính, vì hơi nước

Các loại chất thải nhiệt

Mỗi trang web có kiểu tiêu thụ nhiệt riêng. Hãy xem xét từng chi tiết hơn.

Phòng nồi hơi

Một nồi hơi được lắp đặt trong đó, giúp chuyển đổi nhiên liệu và truyền nhiệt năng cho chất làm mát. Bất kỳ tổ máy nào cũng mất một phần năng lượng sinh ra do nhiên liệu đốt cháy không đủ, tỏa nhiệt qua thành lò hơi, các vấn đề về thổi. Trung bình, các nồi hơi được sử dụng ngày nay có hiệu suất từ ​​70-75%, trong khi các nồi hơi mới hơn sẽ cho hiệu suất 85% và tỷ lệ thất thoát của chúng thấp hơn nhiều.

Tác động bổ sung đối với lãng phí năng lượng được thực hiện bởi:

1. thiếu điều chỉnh kịp thời các chế độ lò hơi (tổn thất tăng từ 5 - 10%);
2. sai lệch giữa đường kính vòi đốt và phụ tải của bộ nhiệt: truyền nhiệt giảm, nhiên liệu cháy không hết, tổn thất tăng trung bình 5%;
3. vệ sinh thành lò hơi không thường xuyên - cáu cặn và cặn bẩn xuất hiện, hiệu quả công việc giảm 5%;
4. thiếu phương tiện giám sát và điều chỉnh - đồng hồ đo hơi nước, đồng hồ đo điện, cảm biến tải nhiệt - hoặc cài đặt sai của chúng làm giảm hệ số tiện ích 3-5%;
5. các vết nứt và hư hỏng thành lò hơi làm giảm hiệu suất từ ​​5 - 10%;
6. Việc sử dụng các thiết bị bơm lạc hậu làm giảm chi phí sửa chữa và bảo dưỡng của nhà lò hơi.

Tổn thất trong đường ống

Hiệu suất của hệ thống sưởi chính được xác định bởi các chỉ số sau:

1. Hiệu quả của máy bơm, với sự trợ giúp của chất làm mát di chuyển qua các đường ống;
2. chất lượng và phương pháp đặt ống dẫn nhiệt;
3. cài đặt chính xác của mạng lưới sưởi ấm, trên đó sự phân bố nhiệt phụ thuộc vào;
4. chiều dài đường ống.

Với thiết kế tuyến nhiệt phù hợp, tổn thất nhiệt năng tiêu chuẩn trong mạng lưới nhiệt sẽ không vượt quá 7%, ngay cả khi hộ tiêu thụ năng lượng nằm cách nơi sản xuất nhiên liệu 2 km. Trên thực tế, ngày nay trong phần này của mạng, tổn thất nhiệt có thể lên tới 30 phần trăm hoặc hơn.

Tổn thất đối tượng tiêu dùng

Có thể xác định mức tiêu thụ năng lượng dư thừa trong phòng được sưởi ấm nếu có đồng hồ đo hoặc đồng hồ đo.

Các lý do cho loại mất mát này có thể là:

1. sự phân bố không đồng đều của hệ thống sưởi trong phòng;
2. mức độ sưởi ấm không tương ứng với điều kiện thời tiết và mùa;
3. thiếu tuần hoàn cấp nước nóng;
4. thiếu cảm biến kiểm soát nhiệt độ trên nồi đun nước nóng;
5. đường ống bẩn hoặc rò rỉ bên trong.

Tính toán cân bằng nhiệt của lò hơi. Xác định mức tiêu thụ nhiên liệu

Cân bằng nhiệt lò hơi

Lập cân bằng nhiệt của lò hơi bao gồm việc thiết lập sự bình đẳng giữa lượng nhiệt đi vào lò hơi, được gọi là nhiệt khả dụng Q_P, và nhiệt lượng hữu ích Q₁ và tổn thất nhiệt Q₂, Q₃, Q₄. Dựa trên cân bằng nhiệt, hiệu suất và mức tiêu thụ nhiên liệu cần thiết được tính toán.

Cân bằng nhiệt được biên soạn liên quan đến trạng thái nhiệt ở trạng thái ổn định của lò hơi trên 1 kg (1 m3) nhiên liệu ở nhiệt độ 0 ° C và áp suất 101,3 kPa.

Phương trình cân bằng nhiệt tổng quát có dạng:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ / m3, (2.4.1-1)

ở đâu Q_P - nhiệt sẵn có của nhiên liệu; Q_v.vn - nhiệt do không khí đưa vào lò khi nó được đốt nóng bên ngoài lò hơi; Q_f - nhiệt được đưa vào lò bằng hơi nước (hơi "vòi"); Q₁ - nhiệt hữu ích; Q₂ - mất nhiệt với khói lò; Q₃ - tổn thất nhiệt do đốt cháy nhiên liệu không hoàn toàn về mặt hóa học; - tổn thất nhiệt do đốt cháy nhiên liệu không hoàn toàn về mặt cơ học; Q₅ - tổn thất nhiệt do làm mát bên ngoài; Q₆ - sự mất nhiệt của xỉ.

Khi đốt nhiên liệu thể khí trong điều kiện không có sự gia nhiệt của không khí bên ngoài và sự thổi hơi nước, các giá trị của Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ đều bằng 0, vì vậy phương trình cân bằng nhiệt sẽ có dạng như sau:

Q_P = Q₁ + Q₂ + Q₃ + Q₅, kJ / m3. (2.4.1-2)

Nhiệt khả dụng của 1 m3 nhiên liệu khí:

Q_P = Qd_tôi + tôi_tl, kJ / m3, (2,4,1-3)

nơi Qd_tôi - nhiệt trị thực của nhiên liệu khí, kJ / m3 (xem Bảng 1); tôi_tl - nhiệt vật lý của nhiên liệu, kJ / m3. Nó được tính đến khi nhiên liệu được đốt nóng bởi nguồn nhiệt bên ngoài. Trong trường hợp của chúng tôi, điều này không xảy ra, vì vậy Q_P = Qd_tôi, kJ / m3, (2,4,1-4)

Q_P = 36 800 kJ / m3. (2.4.1-5)

Tổn thất nhiệt và hiệu suất lò hơi

Tổn thất nhiệt thường được biểu thị bằng% nhiệt lượng hiện có của nhiên liệu:

Vân vân. (2.4.2-1)

Tổn thất nhiệt do khí thải vào khí quyển được định nghĩa là sự chênh lệch giữa entanpi của các sản phẩm cháy ở đầu ra của bề mặt gia nhiệt cuối cùng (bộ tiết kiệm) và không khí lạnh:

, (2.4.2-2)

nơi mà tôi_ồ = VÀO _EC là entanpi của các khí bay ra. Xác định bằng phép nội suy theo Bảng 7 đối với nhiệt độ khí thải cho trước t_ồ° С:

, kJ / m3. (2.4.2-3)

b_ồ = bN_EC - hệ số không khí thừa phía sau bộ tiết kiệm (xem Bảng 3);

tôi_0.h.v. là entanpi của không khí lạnh,

tôi_0.x.v = (ct)_v* VH = 39,8 * VH, kJ / m3, (2,4,2-4)

ở đâu (ct)_v \ u003d 39,8 kJ / m3 - entanpi của 1 m3 không khí lạnh tại t_h.v. = 30 ° С; VH là lượng không khí lý thuyết, m3 / m3 (xem Bảng 4) = 9,74 m3 / m3.

tôi_0.x.v = (ct)_v* VH = 39,8 * 9,74 = 387,652 kJ / m3, (2,4,2-5)

Theo bảng thông số của nồi hơi t_ồ = 162 ° С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Tổn thất nhiệt do đốt cháy không hoàn toàn hóa học q₃ ,%, là do tổng nhiệt lượng của quá trình cháy của các sản phẩm cháy không hoàn toàn còn lại trong khí thải (CO, H₂, CH₄ và vân vân.). Đối với lò hơi được thiết kế, chúng tôi chấp nhận

q₃ = 0,5%.

Tổn thất nhiệt do làm mát ngoài trời q₅ ,%, lấy theo bảng 8, phụ thuộc vào sản lượng hơi của lò hơi D, kg / s,

kg / s, (2,4,2-8)

trong đó D, t / h - từ dữ liệu ban đầu = 6,73 t / h.

Bảng 8 - Tổn thất nhiệt do làm mát bên ngoài của nồi hơi bề mặt phía đuôi

Sản lượng hơi định mức của lò hơi D, kg / s (t / h)	Tổn thất nhiệt q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Tìm giá trị gần đúng của q₅ %, đối với công suất hơi danh nghĩa là 6,73 t / h.

(2.4.2-9)

Tổng tổn thất nhiệt trong lò hơi:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Hiệu suất lò hơi (tổng):

h_ĐẾN \ u003d 100 - Yq \ u003d 100 - 7,05 \ u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Biện pháp giảm thất thoát nhiệt từ bề mặt đường ống

Tiết kiệm năng lượng trong quá trình vận chuyển nhiệt năng chủ yếu phụ thuộc vào chất lượng của vật liệu cách nhiệt. Các biện pháp tiết kiệm năng lượng chính để giảm thất thoát nhiệt từ bề mặt đường ống là:

cách ly các khu vực không được cách nhiệt và khôi phục tính toàn vẹn của lớp cách nhiệt hiện có;

khôi phục tính toàn vẹn của chống thấm hiện có;

áp dụng các lớp phủ bằng vật liệu cách nhiệt mới, hoặc sử dụng các đường ống với các loại lớp phủ cách nhiệt mới;

cách nhiệt của mặt bích và van.

Bảo ôn các phần không được cách nhiệt là một biện pháp tiết kiệm năng lượng chính vì tổn thất nhiệt từ bề mặt của đường ống không được cách nhiệt là rất lớn so với tổn thất từ ​​bề mặt của đường ống được cách nhiệt và chi phí áp dụng cách nhiệt tương đối thấp.

Các loại sơn cách nhiệt mới không chỉ có hệ số dẫn nhiệt thấp mà còn có độ thấm khí và nước cũng như độ dẫn điện thấp, làm giảm sự ăn mòn điện hóa của vật liệu ống.

Trong trường hợp vi phạm tính toàn vẹn của lớp sơn chống thấm, sự gia tăng độ ẩm của vật liệu cách nhiệt xảy ra. Vì tính dẫn nhiệt của nước trong khoảng nhiệt độ của mạng cấp nhiệt X = 0,6 - 0,7 W / (m • K), và hệ số dẫn nhiệt của vật liệu cách nhiệt thường là A,_từ \ u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), khi đó việc làm ướt vật liệu có thể làm tăng độ dẫn nhiệt của nó lên nhiều lần (trong thực tế là hơn 3 lần).

Việc làm ẩm lớp cách nhiệt góp phần phá hủy đường ống do bề mặt bên ngoài của chúng bị ăn mòn, do đó tuổi thọ của đường ống bị giảm nhiều lần. Do đó, một lớp phủ chống ăn mòn được áp dụng cho bề mặt kim loại của đường ống, ví dụ, ở dạng tráng men silicat, lớp cách ly, v.v.

Hiện tại, các đường ống dẫn nhiệt thuộc loại "ống trong ống" với lớp cách nhiệt bằng bọt polyurethane trong một lớp vỏ chống thấm nước có điều khiển từ xa về tính toàn vẹn của lớp cách nhiệt đang được giới thiệu rộng rãi. Thiết kế này cung cấp khả năng cách nhiệt trước bằng bọt polyurethane và bao bọc trong polyethylene không chỉ đường ống, mà còn tất cả các thành phần của hệ thống (phụ kiện bóng, bộ bù nhiệt độ, v.v.). Các đường ống dẫn nhiệt của thiết kế này được đặt dưới lòng đất không có kênh và tiết kiệm năng lượng đáng kể do được đúc sẵn các phần tử cách nhiệt riêng lẻ tại nhà máy và khả năng chống thấm nhiệt và ẩm cao. Việc vận hành thành công các đường ống được cách nhiệt trước đòi hỏi chất lượng lắp đặt cao. Đồng thời, chúng có thể hoạt động mà không cần thay thế lên đến 30 năm.

Các biện pháp phòng ngừa để giảm thất thoát nhiệt từ bề mặt đường ống là: ngăn ngừa lũ lụt đường ống do lắp đặt hệ thống thoát nước (nếu không có) và giữ cho chúng có trật tự; thông gió của các kênh đi qua và không đi qua để ngăn chặn nước ngưng tụ vào bề mặt của vật liệu cách nhiệt.

Một biện pháp khác giúp giảm thất thoát nhiệt từ bề mặt đường ống là sự chuyển đổi của hệ thống cung cấp nhiệt sang biểu đồ nhiệt độ thấp hơn (từ 150/70 đến 115/70 hoặc 95/70 ° C / ° C), dẫn đến giảm sự chênh lệch nhiệt độ của chất mang nhiệt trong đường ống cấp và môi trường. Tuy nhiên, điều này sẽ đòi hỏi một lưu lượng lớn hơn của chất làm mát qua hệ thống để truyền lượng nhiệt cần thiết đến người tiêu dùng. Để làm được điều này, bạn cần tăng chi phí điện để vận hành máy bơm.Vì vậy, để xác định tính khả thi của việc thực hiện sự kiện đang được xem xét, một nghiên cứu khả thi là cần thiết.

Tính toán nhiệt của buồng đốt

Sử dụng dữ liệu thiết kế của lò hơi, chúng tôi sẽ lập sơ đồ tính toán cho lò.

Cơm. 2.1 - Sơ đồ buồng đốt

Chúng tôi trình bày tính toán của lò trong bảng 2.3.

Bảng 2.3

Giá trị được tính toán	Chỉ định	Kích thước	Công thức hoặc biện minh	Sự chi trả
Đường kính và độ dày của ống màn hình	dx	mm	Theo hình vẽ	32x6
Đường ống	S1	mm	Cũng thế	46
Bề mặt:
bức tường phía trước	Ff	m2	Theo hình. 2.1	33,3.16,32=543,5
bức tường phía sau	Fz	Cũng thế
tường bên	Fb
lò sưởi	Người tài trợ	8,47.16,32=138,2
Trần nhà	Fp	3,2.16,32=52,2
cửa sổ thoát	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Tổng bề mặt của các bức tường của buồng đốt	Fst	Ff + Fc + 2Fb + Fsub + Fp + + Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Thể tích của buồng đốt	Vt	m3	Theo hình. 2.1	233,5.16,32=3811
Độ dày hiệu quả của lớp bức xạ	S	m
Ứng suất nhiệt của thể tích lò	kW / m3
Hệ số không khí thừa trong lò	T	—	Được chấp nhận trước đó	1,05
nhiệt độ không khí nóng	tg.c.	VỚI	Được	333
Entanpi khí nóng	kJ / m3	Theo bảng 2,2	4271,6
Nhiệt do không khí đưa vào lò	Qv	kJ / m3
Tản nhiệt hữu ích trong lò	QT	kJ / m3
Nhiệt độ đốt cháy lý thuyết	Một	VỚI	Theo bảng 2,2	2145C
Nhiệt độ đốt cháy lý thuyết tuyệt đối	Ta	ĐẾN	a + 273	2418
Chiều cao đầu đốt	hg	m	Theo hình. 2.1
Chiều cao hộp cứu hỏa (lên đến giữa cửa sổ thoát khí)	Nt	m	Cũng thế
Nhiệt độ thay đổi tối đa trên vùng đốt	X	—	Khi sử dụng đầu đốt xoáy ở nhiều tầng và D> 110kg / s	0,05
Vị trí tương đối của nhiệt độ tối đa dọc theo chiều cao lò	xt	—
Hệ số	M	—
Nhiệt độ của khí ở đầu ra của lò	VỚI	Chúng tôi chấp nhận trước	1350
Nhiệt độ khí tuyệt đối tại cửa lò	ĐẾN	1623
Entanpi của khí	kJ / m3	Theo bảng 2,2	23993
Tổng nhiệt dung trung bình của sản phẩm cháy	Vcav	kJ / (m3.K)
Áp suất trong lò	R	MPa	Chấp nhận	0,1
Hệ số suy giảm tia bởi khí triatomic
Sự phát xạ nhiệt của khí không phát sáng	G	—
Tỷ lệ giữa hàm lượng cacbon và hydro trong nhiên liệu	—
Hệ số suy giảm chùm tia do hạt muội than
Hệ số suy giảm tia sáng của đèn khò	k
Hệ số bức xạ nhiệt của phần phát sáng của ngọn đuốc	Với	—
Hệ số đặc trưng cho tỷ lệ thể tích lò chứa đầy phần phát sáng của mỏ hàn	m	—	Khi đốt cháy khí và	0,1
Hệ số bức xạ nhiệt của ngọn đuốc	f	—
Góc màn hình	X	—	Đối với màn hình vây	1
Hệ số nhiễm bẩn bề mặt có điều kiện	—	Khi đốt màng ngăn khí và vách	0,65
Tỷ lệ hiệu quả nhiệt Shield	eq	—	.X	0,65
Hệ số nhiệt độ	MỘT	—	Đối với khí tự nhiên	700
Hệ số hiệu chỉnh cho sự trao đổi nhiệt lẫn nhau của các thể tích khí của phần trên của lò và các tấm chắn	—
Hệ số ô nhiễm có điều kiện của bề mặt lối vào màn hình	lối ra	—		0,65.0,52=0,338
Hệ số hiệu suất nhiệt của bề mặt đầu ra	lối ra	—	out.x	0,338
Hệ số hiệu suất nhiệt trung bình	Thứ Tư	—
Hệ số bức xạ nhiệt của lò	T	—
Giá trị của công thức tính nhiệt độ của khí ở đầu ra của lò	R	—
Nhiệt độ khí ước tính tại đầu ra của lò	VỚI	Khác với giá trị được chấp nhận trước đó nhỏ hơn 100С, do đó, không cần ước lượng gần đúng thứ hai
Entanpi của khí	kJ / m3	Theo bảng 2,2	24590
Nhiệt lượng nhận được trong lò	kJ / m3
Bề mặt của các bức tường của lò, được chiếm bởi các đầu đốt	Fgor	m2	Từ bản vẽ	14
Bề mặt gia nhiệt tiếp nhận bức xạ của màn chắn lò	Nl	m2
Tải nhiệt trung bình của bề mặt gia nhiệt của các tấm chắn lò	ql	kW / m2

Phân loại hệ thống cung cấp nhiệt

Có sự phân loại các hệ thống cung cấp nhiệt theo nhiều tiêu chí khác nhau:

1. Theo công suất - chúng khác nhau về khoảng cách vận chuyển nhiệt và số lượng người tiêu dùng. Hệ thống sưởi ấm cục bộ được đặt trong cùng một cơ sở hoặc liền kề. Quá trình gia nhiệt và truyền nhiệt ra không khí được kết hợp thành một thiết bị và nằm trong lò. Trong các hệ thống tập trung, một nguồn cung cấp hệ thống sưởi cho một số phòng.
2. Bằng nguồn nhiệt. Phân bổ cấp nhiệt và cấp nhiệt huyện.Trong trường hợp đầu tiên, nguồn sưởi ấm là nhà lò hơi, và trong trường hợp sưởi ấm, nhiệt được cung cấp bởi CHP.
3. Theo loại chất làm mát, hệ thống nước và hơi nước được phân biệt.

Chất làm mát, được làm nóng trong phòng nồi hơi hoặc CHP, truyền nhiệt đến các thiết bị cấp nước và sưởi ấm trong các tòa nhà và khu dân cư. Hệ thống nhiệt nước là một và hai ống, ít thường xuyên hơn - nhiều ống. Trong các tòa nhà chung cư, hệ thống hai đường ống thường được sử dụng nhiều nhất, khi nước nóng đi vào cơ sở qua một đường ống, và trở lại phòng CHP hoặc phòng nồi hơi qua đường ống kia, khi đã giảm nhiệt độ. Sự khác biệt được thực hiện giữa hệ thống nước đóng và mở. Với kiểu cung cấp nhiệt mở, người tiêu dùng nhận nước nóng từ mạng lưới cung cấp. Nếu sử dụng hết nước, hệ thống ống đơn sẽ được sử dụng. Khi nguồn cấp nước đóng lại, chất làm mát quay trở lại nguồn nhiệt.

Hệ thống sưởi của quận phải đáp ứng các yêu cầu sau:

• vệ sinh và hợp vệ sinh - chất làm mát không ảnh hưởng xấu đến các điều kiện của cơ sở, cung cấp nhiệt độ trung bình của các thiết bị sưởi ấm trong vùng 70-80 độ;
• kinh tế kỹ thuật - tỷ lệ giữa giá của đường ống với mức tiêu hao nhiên liệu để sưởi ấm;
• hoạt động - sự hiện diện của tiếp cận liên tục để đảm bảo điều chỉnh mức nhiệt tùy thuộc vào nhiệt độ môi trường và mùa.

Họ đặt các mạng lưới sưởi ấm bên trên và bên dưới mặt đất, có tính đến địa hình, điều kiện kỹ thuật, điều kiện nhiệt độ hoạt động và ngân sách dự án.

Khi chọn một khu vực để đặt đường ống dẫn nhiệt, cần phải tính đến sự an toàn, cũng như cung cấp khả năng truy cập nhanh vào mạng trong trường hợp xảy ra sự cố hoặc sửa chữa. Để đảm bảo độ tin cậy, mạng lưới cấp nhiệt không được bố trí trong các kênh chung với đường ống dẫn khí đốt, đường ống dẫn ôxy hoặc khí nén có áp suất vượt quá 1,6 MPa.

1 dữ liệu ban đầu

2.1.1 Nguồn
cung cấp nhiệt là một CHPP như một phần của AO-Energo, là một phần của RAO UES của Nga.

Trên số dư
AO-Energo là chính và là một phần của TS nước phân phối,
phần chính của mạng lưới phân phối và hàng quý được vận hành
xí nghiệp thành phố trực thuộc trung ương; TC cho các doanh nghiệp công nghiệp, cấu thành một
tỷ trọng của tất cả các phương tiện nằm trong bảng cân đối kế toán của các doanh nghiệp công nghiệp.

Đính kèm
phụ tải nhiệt theo hợp đồng là 1258 Gcal / h; bao gồm
hộ gia đình 1093 và công nghiệp 165 Tkal / h; sưởi ấm và thông gió
tải nhiệt là 955 Gcal / h, tải nóng tối đa
cấp nước (theo sơ đồ khép kín) - 303 Gcal / h; sưởi ấm và thông gió
tải lĩnh vực tiện ích - 790 Gcal / h, bao gồm cả hệ thống sưởi -
650 và thông gió - 140 Gcal / h.

chấp thuận
Lịch trình nhiệt độ năng lượng AO để cung cấp nhiệt (hình trong các Khuyến nghị này) - tăng lên, được tính toán
nhiệt độ nước 150/70 ° С ở nhiệt độ không khí ngoài trời ước tính t_n.r. = -30 ° С, với ngưỡng 135 ° С, duỗi thẳng cho nóng
cấp nước (DHW) 75 ° С.

2.1.2 Nhiệt
mạng cụt hai ống; TS được tạo ra chủ yếu bằng kênh ngầm và
trên cao trên giá đỡ thấp với một miếng đệm, các loại miếng đệm khác (không có kênh, trong
các kênh thông hành, v.v.) chiếm một khối lượng không đáng kể (về vật chất
đặc điểm). Vật liệu cách nhiệt được tạo nên từ các sản phẩm bông khoáng.

Khoảng thời gian
thời gian sưởi ấm 5808 giờ, mùa hè - 2448, sửa chữa - 504 giờ.

2.1.3
Các đặc tính vật chất của TS trên bảng cân đối của AO-năng lượng theo các phần được trình bày trong
bảng trong số này
Khuyến nghị.

2.1.4
Giá trị trung bình hàng tháng và trung bình hàng năm của không khí ngoài trời và nhiệt độ mặt đất
(ở độ sâu trung bình của đường ống) theo địa phương
trạm khí tượng hoặc hướng dẫn khí hậu, được tính trung bình trên
5 năm qua được hiển thị trong bảng
trong số các Khuyến nghị này.

2.1.5
Giá trị trung bình hàng tháng của nhiệt độ nước mạng trong nguồn cung cấp và trở lại
đường ống theo lịch trình nhiệt độ đã được phê duyệt để giải phóng nhiệt tại
giá trị trung bình hàng tháng của nhiệt độ không khí ngoài trời và giá trị trung bình hàng năm
nhiệt độ nước mạng được đưa ra trong bảng của các Khuyến nghị này.

2.1.6 Kết quả
các thử nghiệm để xác định tổn thất nhiệt dưới dạng hệ số hiệu chỉnh để
tổn thất nhiệt riêng theo tiêu chuẩn thiết kế là: tính trung bình đối với
đặt ngầm - 0,91; dưới lòng đất - 0,87. Các thử nghiệm được thực hiện vào năm 1997
g. phù hợp với RD
34.09.255-97 [].

Kiểm tra
các đoạn của đường dây chính số 1 CHP ÷ TK-1 và TK-1 ÷ TK-2 đặt trên mặt đất với mặt ngoài
có đường kính 920 và 720 mm với chiều dài lần lượt là 1092 và 671 m, và các đoạn
đường cao tốc số 2 TK-1 ÷ TK-4 và TK-4 ÷ TK-6 đi ngầm
lớp lót kênh có đường kính ngoài 920 và chiều dài 720 mm
88 và 4108 m tương ứng. Đặc tính vật liệu của các mạng được thử nghiệm
chiếm 38% toàn bộ đặc điểm vật chất của TS trên bảng cân đối kế toán của AO-Energo.

2.1.7 Dự kiến
(có kế hoạch) cung cấp năng lượng nhiệt, được xác định bởi kinh tế kế hoạch
các dịch vụ của tổ chức cung cấp năng lượng theo tháng và trong năm, được nêu trong bảng các Khuyến nghị này (không bao gồm
lượng nhiệt tại xí nghiệp công nghiệp).