1. Determinació del valor requerit de la resistència de transferència de calor Rtr per a g. Moscou
4.1.1. Edificiresidencial, terapèutic—preventivaiinfantil
institucions, escoles, els internats
Inicialdades
Temperatura del període de calefacciótdes de.nep.= -3,1°
(temperatura mitjana del període amb la temperatura mitjana diària per sota de o
igual a -8ºC segons SNiP 23-01-99, pestanya. un)
Durada des del períodeZdes de.nep.= 214 dies
(durada del període amb una temperatura mitjana diària inferior a o
igual a -8ºC segons SNiP 23-01-99, pestanya. un)
Temperatura exterior estimada a l'hiverntH= -28ºC
(temperatura mitjana del dia més fred de 5 dies amb una seguretat de 0,92 segons
SNiP 23-01-99, pestanya. un)
Resistència requerida a la transferència de calor del sanitari
i condicions còmodes
= n (tB—tH)/ΔtHαV \u003d 1.379 m2oSWtf-la (1) SNiP II-3-79 *]
onP= 1
tB= 20C° - temperatura calculada de l'aire intern
tH\u003d -28С - temperatura de l'aire exterior estimada
ΔtH\u003d 4C ° - taula estàndard de diferències de temperatura. 2* SNiP II-3-79*]
αv\u003d 8,7 Wm2С ° - coeficient de transferència de calor de la superfície interior
estructura de tancament Taula 4* SNiP II-3-79*]
Resistència requerida a la transferència de calor de les condicions d'estalvi d'energia
(segona fase):
PriGOSP=4000 RTp= 2,8 m2°SW
PriGOSP=6000 RTp= 2,8 m2°SW
GPSO= (tB—tdes de.per.)Zdes de.per.= 4943 f-la (1a) SNiP II-3-79*]
RTp(2)=3,5-(3,5-2,8)(6000-4943)/(6000-4000)=3,13
m2°С\Wtabl. 1b* SNiP II-3-79*]
= 1,379= 3,13
Acàlculacceptar= 3.13 m2OAMBDt
Tenint en compte el coeficient d'uniformitat de l'enginyeria tèrmicar = 0,99 per al sistema
aïllament tèrmic extern, resistència reduïda a la transferència de calor
Ro = r= 3,13/0,99=3,16 m2°SO
4.1.2. Edificipúblic, A mésespecificat
a dalt, administrativaillar, per
excepciólocalsAmbhumitihumit
règim
InicialdadesEl mateix
Resistència requerida a la transferència de calor des de sanitàries i higièniques
condicions còmodes
= n (tB—tH)/ΔtHαV = 1,175 m2°SWtf-la (1)
SNiP II-3-79*]
onP= 1
tB= 18ºC - temperatura de disseny de l'aire intern
tH\u003d -28С - temperatura de l'aire exterior estimada
ΔtH\u003d 4C ° - taula estàndard de diferències de temperatura. 2* SNiP II-3-79*]
av\u003d 8,7 Wm2С ° - coeficient de transferència de calor de la superfície interior
pestanya d'estructura adjunta. 4* SNiP II-3-79*]
Resistència requerida a la transferència de calor de les condicions d'estalvi d'energia
(segona fase):
PriGOSP=4000 RTp= 2,4 m2°SO
PriGOSP=6000 RTp= 3 m2oSO
GPSO= (tB—tdes de.per.)Zdes de.per.= 4515
Rtr(2) \u003d 3 - (3 - 2,4) (6000 - 4515) / (6000 - 4000) \u003d 2,55 m2 ° C \ Wttabl. 1b* SNiP II-3-79*]
= 1,175 Rneg(2) = 2,55
Acàlculacceptar= 2.55 m2OAMBDt
Tenint en compte el coeficient d'uniformitat de l'enginyeria tèrmicar = 0,99 per al sistema
aïllament tèrmic extern, resistència reduïda a la transferència de calor
Ro = r= 2.55/0.99=2,58m2°SW * per a altres regions, el càlcul GSOP és similar
Temperatura, relatiuhumitati
temperaturapuntsrosadainternaire
locals, acceptata lesenginyeria tèrmicacàlculs
tancantestructures (adj. LSP 23-101-2000 "Dissenytèrmicaproteccióedificis")
|
Edifici |
Temperatura |
Relatiu |
Temperatura |
|
Residencials, institucions educatives |
20 |
55 |
10,7 |
|
Policlíniques i mèdiques |
21 |
55 |
11,6 |
|
Preescolar |
22 |
55 |
12,6 |
|
Edificis públics, administratius i domèstics, a excepció dels locals amb condicions humides i humides |
18 |
55 |
8,8 |
Obligatoriresistènciatransferència de calorRTpàg ((m2°C)/Dt) per
algunsciutats, calculadades decondicionsestalvi d'energia
(segonetapa)
|
Poble |
Moscou |
Sant Petersburg |
Sotxi |
Khanty-Mansiysk |
Krasnoyarsk |
|
Edificis d'habitatges, institucions d'atenció mèdica i preventiva, escoles, internats |
3,13 |
3,08 |
1,74 |
3,92 |
3,62 |
|
Edificis públics, administratius i domèstics, a excepció dels locals amb condicions humides i humides |
2,55 |
2,51 |
1,13 |
3,21 |
2,96 |
Connexió de parets amb terres aïllants
Si hi ha un àtic a l'edifici per sobre del sostre que no s'utilitza, cal connectar acuradament l'aïllament i la pel·lícula de barrera de vapor a la unió del sostre i la paret.
Una bona opció seria la presència en estat normal d'un sostre de bigues de fusta o dels seus elements de càrrega.Les bigues de fusta tenen excel·lents qualitats d'aïllament tèrmic i, per tant, la pèrdua de calor quan la biga travessa l'aïllament de la paret serà insignificant. És possible que sigui necessari reparar-lo, reforçar els elements i restaurar les peces que falten. Però la pel·lícula de barrera de vapor que protegeix l'aïllament (per exemple, llana mineral) per sobre de les bigues del sòl o entre elles s'ha de connectar a la pel·lícula de barrera de vapor de la paret falsa el més estreta possible.
Els sostres d'arc de maó o els sostres Klein pràcticament no s'utilitzen actualment i només s'han conservat en edificis antics. Aquest solapament és bastant difícil d'aïllar a causa de l'ús de bigues d'acer de dues tees a la seva estructura de suport. El maó d'aquest sostre per sobre de la partició interna de l'edifici es pot tallar per poder connectar l'aïllament del sostre i la paret. Però a les bigues metàl·liques del sostre, a causa del contacte amb l'aire fred, es formarà condensació. En aquestes zones, l'aïllament i el guix estaran constantment humits. Alternativament, podeu tallar part de la paret al voltant de les bigues (potser fins i tot) i aïllar aquests llocs amb escuma de poliuretà. La capa d'aquest aïllament tèrmic ha de ser uniforme i d'uns 40-50 mm de gruix. I aconseguir-ho és problemàtic.
Hi ha una altra opció, encara que cara, però efectiva. Rau en el fet que les bigues del sòl d'acer descansen sobre una estructura especial de bastidors i bigues dins de l'habitació (resulta, per dir-ho, una "caixa en una caixa"). Al mateix temps, es tallen els extrems de les bigues del terra que es recolzen a la paret exterior i es desmunta el terra al llarg del perímetre de la paret. L'estructura interna d'acer i el sostre estan aïllats amb llana mineral. Com a resultat, s'eliminen els ponts freds. És possible que hàgiu de fer una corona de reforç a la part superior de la paret. El desavantatge d'aquest mètode és la presència d'una estructura a l'interior de l'edifici, els elements de la qual poden no encaixar a l'interior de l'habitació.
També poden sorgir dificultats a l'hora de connectar les parets aïllades amb el terra Ackerman.
El disseny d'aquesta superposició inclou una corona de formigó armat. Aquesta corona només es pot aïllar des de l'exterior de la paret. Però per als edificis de valor històric i arquitectònic, el desmantellament i la posterior restauració dels elements de la façana és un procediment força car. Per a l'aïllament tèrmic de sòls amb corona, és adequat l'ús de frisos especials aïllats, cornises o òxid de poliestirè expandit. Perquè l'aïllament tèrmic sigui prou eficaç, cal aïllar la paret exterior sota la corona en una amplada d'uns 30-50 cm. El material d'aïllament tèrmic a l'interior de la paret ha d'encaixar perfectament contra ell sense buit. .
El millor és fer que el sostre estigui sovint acanalat amb bigues de fusta. Les bigues es col·loquen en increments de 30-60 cm L'estructura del sòl està revestida amb placa OSB o làmines de fusta contraxapada resistent a la humitat. Amb aquest disseny, s'exclouen completament els mínims ponts freds, per tant, es minimitzen les fuites de calor. Tanmateix, una solució tan constructiva per a l'aïllament de les parets porta al fet que dins de l'antiga "closca" de l'edifici amb la seva pròpia història, es construeix una casa moderna segons la tecnologia canadenca.
Però es conserva l'aspecte de l'edifici, que és especialment important per als monuments arquitectònics i històrics.
Nous materials:
- Portes de garatge: quines triar
- Les rajoles de terrassa són pràctiques i fiables
- Terrassa amb coberta de fusta
- Dispositiu de terra invertida de terrassa
- Com construir un garatge
Materials anteriors:
- Com fer un terra de golfes
- Càlcul de la insolació dels locals residencials
- Col·locar un bany al lloc - consells
- Beneficis d'una casa de troncs
- Fonaments moderns per a una casa privada
Pàgina següent >>
Connexió de parets de càrrega exteriors i interiors
Les parets internes de fusta fetes de troncs o fusta normalment no necessiten aïllament tèrmic addicional a les zones d'unió.Però és necessària la disposició d'aïllament tèrmic de les parets exteriors a les unions amb la biga cilíndrica de les parets interiors. No es recomana utilitzar escuma de poliuretà per a l'aïllament d'aquestes juntes (a causa de la seva fragilitat). La millor opció seria utilitzar una cinta especial de segellat d'escuma de poliuretà. L'escuma de poliuretà té bones propietats d'aïllament tèrmic, no deixa passar la humitat, és un material elàstic i bastant durador. Per a la comoditat dels treballs d'aïllament, és possible fer solcs no molt profunds a la paret, a banda i banda, anivellant les irregularitats de troncs o fusta.
La connexió de parets aïllades exteriors amb parets de càrrega interiors fetes de maó o pedra és un procés més laboriós. Això es deu a les propietats termoconductores de la pedra i el maó, a causa de les quals es formen ponts freds significatius. L'opció més encertada per a aquesta connexió seria substituir part de la paret interior, des del terra fins al sostre, en el lloc de la seva atracada per la paret exterior de l'edifici, amb blocs de formigó cel·lular cel·lular o ceràmica porosa. Gràcies a l'ús d'aquests blocs, s'eliminen possibles ponts freds. Per augmentar la resistència de la inserció resultant, les parets velles i noves es lliguen amb una corretja i es fixen amb varetes reforçades entre els blocs (a cada fila o a través d'una fila).
Unitats d'aïllament de talús
Node 45. Node d'acabament d'un talús lateral vertical aïllat sense quart Node B. Adjacents del sistema d'aïllament a blocs de finestres. Opció 1, 2. Nus B. Adjacències del sistema d'aïllament a blocs de finestres. Opció 3Nus 46. Nus per acabar el talús lateral vertical aïllat amb un quart Nus G. Connexió del sistema d'aïllament a blocs de finestres. Opció 1, 2. Nus G. Adjacències del sistema d'aïllament a blocs de finestres. Opció 3Nus 47. Nus per acabar un talús vertical aïllat sense quart Nus D. Adjacents d'una superfície aïllada a blocs de finestres. Opció 1, 2. Node 48. Node per acabar un talús vertical no aïllat amb un quart Node E. Connexions del sistema d'aïllament a blocs de finestres. Opció 1, 2. Node 49. Node per acabar el talús superior aïllat sense un quart Node 50. Node per acabar el talús superior aïllat amb un quart Node 54. Node adjacent al sistema amb un bloc de finestres sense un pendent Node G. Superfície annexa a blocs de finestres. Opció 1, 2. Nus 55. Nus d'aïllament de pendent inferior quan s'instal·la l'ampit de la finestra a la capa reforçada Secció 1-1 amb aïllament de pendent lateral. Secció 1a-1a sense aïllament de pendent lateral Nus 56. Nus d'aïllament de pendent inferior quan s'instal·la un ampit després de la instal·lació d'una capa reforçada. Opció 1. Llosa inclinada de fins a 30 mm de gruix Tall 2-2 amb aïllament de pendent lateral. Opció 2. Llosa inclinada amb un gruix superior a 30 mm Secció 3-3 amb aïllament de talús lateral Secció 3a-3a amb un talús lateral aïllat Node 58. Un conjunt aïllat de talús inferior quan s'instal·la un ampit després de la capa reforçada Secció 4. - 4. Amb aïllament de pendent lateral. Secció 4a - 4a. Amb pendent lateral aïllat Nus 59. Nus de pendent inferior aïllat quan s'instal·la l'ampit de la finestra a la capa de reforç Secció 5 -5. Amb aïllament de pendent lateral. Secció 5a-5a. Sense aïllament de pendent lateral Nus 60. Nus per a l'aïllament de les vessants inferiors de balcons i lògies vidriades Secció 6-6. Amb aïllament de pendent lateral. Secció 6a-6a. Sense aïllament del talús lateral Node 61. Node per aïllar el talús inclinat superior. Node 62. Node per acabar el talús inclinat superior sense aïllament. Node 63. Node per aïllar el talús inclinat. Node 64. Node per acabar el talús inclinat. vessant lateral sense aïllament Node 65. Node d'aïllament talús inclinat amb cornisa Nus 66. Unitat d'acabat d'un talús inclinat amb cornisa sense aïllament.
L'objecte és un edifici administratiu amb murs de formigó armat, Moscou
1. Disposicions generals
Humitat
mode d'habitació - normal, zona d'humitat per a Moscou - normal,
per tant, les condicions de funcionament de les estructures de tancament - B
V
d'acord amb les recomanacions de SNiP II-3-79* i MGSN
2.01-99 (clàusula 3.4.2. i clàusula 3.3.6) resistència reduïda a la transferència de calor (Ro) per a parets exteriors
s'ha de calcular sense tenir en compte l'ompliment de les obertures de llum amb la comprovació de l'estat que
temperatura de la superfície interior de l'estructura de tancament a la zona
inclusions conductores de calor (diafragmes, juntes de morter, juntes de panells,
nervis i connexions flexibles en panells multicapa, etc.), en cantonades i pendents de finestres
no ha de ser inferior a la temperatura del punt de rosada de l'aire interior. A una temperatura
aire interior 18°C i la seva humitat relativa 55% punt de temperatura
la rosada és de 8,83°C.
Obligatori
resistència reduïda a la transferència de calor per a Moscou de la condició
Estalvi d'energia (segona etapa)
Rtr= 2,55 m2оС/W (clàusula 2.1* de SNiP II-3-79*)
2. Càlcul de la resistència reduïda a la transferència de calor
Disseny
parets:
1)
mur de formigó armat
δ1=
0,2 m
λ1=
2,04 W/m2oS
(Apèndix 3 SNiP II-3-79*)
2)
L'aïllament principal són plaques d'escuma de poliestirè PSB-S 25F
δ2=?
λ2
=0,042 W/m2°C (element 7, apèndix E SP 23-101-2000 "Disseny
protecció tèrmica d'edificis")
Talls
de taulers de llana mineral de 150-200 mm d'ample
δmvp
= δ2
λmvp
= 0,046 W/m2oS
3)
Guix exterior
δ3=
0,006 m
λ3= 0,64
W/ m2oS (aprox. 3 SNiP
II-3-79*)
Resistència
transferència de calor per a aquesta paret lloc
amb aïllament bàsic
Rpsb-s= 1/αv + δ1/λ1 + δ2/λ2 + δ3/λ3+
1/αn
on:
αv= 8,7 W/m2°C
- coeficient de transferència de calor de la superfície interior de les parets (taula 4 SNiP II-3-79 *)
αn = 23 W/m2°C
- coeficient de transferència de calor de la superfície exterior de les parets (Taula 6 SNiP II-3-79 *)
Obligatori
gruix d'aïllament del nucli
= (Rtr - (1/αv + δ1/λ1 + δ3/λ3+ 1/αn,)) λ2 = 0,096 m
Acceptar
gruix d'aïllament δ2
= 0,1 m, llavors el calculat
resistència reduïda a la transferència de calor
Rpsb-s= 1/αv + δ1/λ1 + δ2/λ2 + δ3/λ3+
1/αn = 2,65 m2°C/W
Resistència
transferència de calor a trama amb
incisions:
Rpsb-s = 1/αv + δ1λ1 + δ2λ2 + δ3λ3 + 1/αn = 2,44 m2°C/W
V
d'acord amb els requisits de la clàusula 2.8. SNiP II-3-79*, amb
la relació acceptada d'aïllament 80% PSB-S i 20% llana mineral, donada
resistència a la transferència de calor
Ra = 0,8 Rnc6-c + 0,2 Rmbh= 2,61 m2°C/W
Amb consideració
coeficient d'inhomogeneïtat tèrmica r= 0,99 per al sistema d'aïllament tèrmic extern,
resistència reduïda a la transferència de calor Ro = Ra×r = 2,58 m2°C/W
Ro= 2,58 m2oS/W > RTpàg= 2,55 m2°C/W
Finalment
acceptem el gruix de l'aïllament 0,1 m
3. Detecció de temperatura
la superfície interior de la paret a la zona del talús
V
d'acord amb les solucions tècniques de les unitats, s'instal·la l'aïllament al voltant de les finestres
amb un solapament a l'obertura de 40 mm. Per tant, a la zona de pendent, acceptem l'estructura de la paret:
mur de formigó armat 70 mm, aïllament 40 mm, guix exterior 6 mm.
Temperatura
superfície interior τv
= tB — n(tB — tH)/RoαB
on
Ro =1/αv + 0,07/λ1 +
0,04/λcentre de beneficis + δ3/λ,3 + 1/αn
= 1,07 m2°C/W
n= 1 (taula 3*)
tB\u003d 18 ° С - temperatura
aire interior
tn\u003d -28 ° С - estimat
temperatura exterior
αv= 8,7 W/m2°C
- coeficient de transferència de calor de la superfície interior de les parets (Taula 4 * SNiP II-3-79 *)
τv = 13,07 >8,83 °С
Temperatura
la superfície interior de la paret a la zona del pendent per sobre de la temperatura del punt de rosada.
CÀLCUL D'ENGINYERIA TÈRMICA
per al sistema d'aïllament tèrmic exterior "SINTEKO"
(aïllament - taulers de llana mineral)
