Tasques de càlcul dels paràmetres de les bombes

Càlcul de cabal i pressió de l'aigua

Taula de selecció de bombes de pou.

L'elecció de l'equip de bombeig s'ha de dur a terme tenint en compte el consum d'aigua previst per al lloc i la casa:

• per a una dutxa - 0,2-0,7 l / s;
• per a un jacuzzi - 0,4-1,4 l / s;
• per a una banyera amb batedors estàndard - 0,3-1,1 l / s;
• per a piques, piques a la cuina i als banys - 0,2-0,7 l / s;
• per a aixetes amb polvoritzadors - 0,15-0,5 l / s;
• per al vàter - 0,1-0,4 l / s;
• per a un bidet - 0,1-0,4 l / s;
• per a un urinari - 0,2-0,7 l / s;
• per a una rentadora - 0,2-0,7 l / s;
• per a un rentavaixelles - 0,2-0,7 l / s;
• per a aixetes i sistemes de reg - 0,45-1,5 l / s.

Per calcular la pressió, cal recordar que la pressió a les canonades ha de ser de 2-3 atmosferes, i l'excés de potència de la bomba no ha de superar els 20 m. Per exemple, la profunditat d'immersió és de 10 m des del nivell del sòl, i després calculada. la pèrdua serà de 3 m. En aquest cas, la pressió es calcula de la següent manera: profunditat del pou + subministrament d'aigua al llarg de l'eix vertical + alçada sobre el nivell del sòl del punt d'extracció superior + sobrepressió + pèrdues calculades. Per a aquest exemple, el càlcul serà el següent: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

A l'hora de resumir el consum aproximat per unitat de temps, també s'ha de tenir en compte el fet que s'obren 5-6 aixetes alhora o s'utilitzen un nombre similar de punts d'extracció. Es té en compte el nombre de residents, la presència d'hivernacles al lloc, el jardí i altres paràmetres. Sense aquestes dades, la selecció correcta és impossible.

Apartat 2. Càlcul estructural d'una bomba centrífuga. .divuit anys

1. Definició
   factor de velocitat i tipus
   bomba 20

2. Definició
   diàmetre exterior de l'impulsor
   D₂ 20

3. Definició
   amplada de l'impulsor de la bomba a la sortida
   de la bomba b₂……….20

4. Definició
   diàmetre reduït de l'entrada a l'obra
   roda D₁ 20

5. Definició
   diàmetre de la gola de l'impulsor
   D_G 20

6. elecció
   ample de l'impulsor cap d'entrada
   bombar b₁ 21

7. elecció
   angles de les pales de l'impulsor
   a la sortida

   i a l'entrada
   21

8. elecció
   nombre de pales de l'impulsor i
   ajust de l'angle de la fulla

   i
   21

9. Construcció
   per a la bomba de volutes 22

2.10. elecció
dimensions del confusor a l'entrada de la bomba i
difusor de sortida

des de
bomba 23

2.11. Definició
cap de disseny real,
desenvolupat
dissenyat
bomba, (Nd_n)_R 23

Apartat 4 Càlcul de la corba teòrica de la bomba 25

1. teòric
   característica del capçal de la bomba 26

2. teòric
   característica de la bomba hidràulica
   poder….27

3. teòric
   característiques de la bomba segons K.P.D 27

Preguntes
al document de termini 31

Bibliogràfic
llista 32

Objectiu,
contingut i dades de fons del curs
treball.

objectiu
el treball del curs està dissenyant
hidràulica i accionament hidràulic

sistemes
refrigeració líquida d'automòbil
motor.

Contingut
la part calculada del treball del curs.

1. Hidràulica
   càlcul del sistema de refrigeració del motor.

2. Constructiu
   càlcul d'una bomba centrífuga.

3. Pagament
   Característiques teòriques de la bomba.

Inicial
dades del curs.

1. Poder
   motor N_dv=
   120,
   kW.

2. Compartir
   potència del motor presa
   refredament

   = 0,18

3. Temperatures
   refrigerant (refrigerant)
   a la sortida del motor t₁
   =
   92, °С i a la sortida del radiador t₂
   =
   67, °С.

4. Freqüència
   gir de l'impulsor a la bomba n
   = 510, rpm.

5. Estimat
   capçal de la bomba HP_n
   =
   1,45,
   m.

6. Estimat
   pèrdua de pressió al dispositiu de refrigeració
   motor
   =
   0,45,
   m.

7. Estimat
   pèrdua de pressió al radiador

   =
   0,3,
   m.

8. Diàmetre
   col·lector inferior (intern).
   dispositius de refrigeració del motor d₁
   =
   40,
   mm.

9. Diàmetres
col·lectors de radiadors (interns) d₂
=
50 mm.
10.
Diàmetres interns de totes les canonades
mànegues d₃
=
15,
mm.

11.
Longitud total de les canonades del lloc
línies hidràuliques, les primeres en el sentit de la marxa
des de

motor
al radiador L₁
=
0,7,
m.

12.
La longitud total de les canonades de la segona
secció de línies hidràuliques L₂
=
1,5,
m.

DESCRIPCIÓ
SISTEMES DE REFREDERACIÓ DEL MOTOR.

Sistema
la refrigeració del motor consta (Fig. 1) de
bomba centrífuga 1, dispositiu
refrigeració del motor 2, radiador per
flux de refrigeració del refrigerant
aire 3, vàlvula tèrmica 4 i connexió
canonades - línies hidràuliques 5. Totes
s'inclouen aquests elements del sistema
l'anomenat cercle de refrigeració "gran".
També hi ha un cercle de refredament "petit", quan
el refrigerant no entra al radiador.
Les raons per tenir tant "gran" com
Es representen cercles de refredament "petits".
en disciplines especials. càlcul
subjecte només al cercle "gran", com
camí de moviment calculat del refredament
líquid (refrigerant).

Dispositiu
la refrigeració del motor consisteix en una "camisa"
refrigeració de la culata
motor (2a), camisa de refrigeració
parets laterals dels cilindres
motor (en forma de traços verticals
forma cilíndrica, situat
a dos costats del motor) (26) i dos
col·lectors cilíndrics per a la recollida
refrigerant (2c). Representació
jaquetes de refrigeració de paret lateral
cilindres en forma de traços verticals
és condicional, però prou proper
a la realitat i
representació de l'element en qüestió
dispositius de refrigeració del motor
s'utilitzaria a l'hora de conduir
sistema de càlcul hidràulic
refrigeració del motor.

Radiador
3 consta de superior (Za) i inferior (36)
col·lectors, canonades verticals
(Sv), al llarg del qual es mou el refrigerant
del col·lector superior a la part inferior.
La vàlvula tèrmica (termostat) és
accelerador automàtic
dispositiu dissenyat per
canvis en el moviment del refrigerant o
activat
cercles "grans" o "petits".
Dispositius i principis de funcionament del radiador
i vàlvula tèrmica (termòstat).
en disciplines especials.

refrigerant
quan es mou en un cercle "gran".
va de la següent manera:
bomba centrífuga - camisa de refrigeració
cobertes de cilindres - traços verticals
parets del motor - col·lectors inferiors
dispositius de refrigeració
motor: un node que connecta dos corrents
- vàlvula tèrmica - col·lector superior
radiador
- tubs del radiador - col·lector inferior
radiador - entrada a la bomba. Pel camí
es superen una sèrie de resistències "locals".
en forma d'expansions o contraccions sobtades
flux, girs de 90°, així com
dispositiu d'acceleració (vàlvula tèrmica).

Tot
línies hidràuliques del sistema de refrigeració del motor
fet de tècnicament llis
tubs, i els diàmetres interiors de les canonades
al llarg de les línies hidràuliques

són el mateix
i igual a d₃.
La tasca també conté valors
diàmetres de col·lector inferiors
dispositius de refrigeració del motor d₁
i ambdós col·lectors del radiador d₂,
així com
longitud dels col·lectors del radiador l_R=0,5
m.

refrigerant
en el sistema de refrigeració del motor es pren
refrigerant,
que a una temperatura de +4 °C densitat
és
=1080
kg/m3
, i la cinemàtica
viscositat

m2/s.
Pot ser líquids anticongelants,
"Tosol", "Lena", "Orgull" o altres.

1 Paràmetres de la bomba.

Innings
es determina la bomba de condensats
de la següent manera:

,

;

pressió
bomba de condensat calculada
segons la fórmula per a l'esquema amb un desaireador:

,

;

Capçal de condensat
bomba es calcula amb la fórmula per
esquemes sense desaireador:

,

;

Membres inclosos a
dades de la fórmula:

,
on
és la densitat del líquid bombejat;

,
on —
coeficient de resistència hidràulica;

—
nombre
Reynolds;
al seu torn, la velocitat del fluid
expressat com:

,

;

Depenent de la
el valor obtingut del nombre de Reynolds
calcular el coeficient hidràulic
resistència segons les següents fórmules:

a)
Amb el valor del nombre
— Règim de flux laminar:

;

b)
Amb el valor del nombre

— Règim de flux turbulent:

—
per a canonades llises

—
per aspre
canonades, on

—
diàmetre equivalent.

v)
Amb el valor del nombre
—
Àrea de canonades llises hidràulicament:

Pagament

es realitza segons la fórmula de Colebrook:

;

,

- velocitat
líquid bombat;

Innings
bomba d'alimentació determinada
de la següent manera:

,

;

Pressió dels nutrients
bomba es calcula amb la fórmula per
esquemes amb un desaireador:

,

;

pressió
la bomba d'alimentació es calcula per
fórmula per a un circuit sense desaireador:

,

;

Càlcul de la bomba

Dades inicials

Feu els càlculs necessaris i seleccioneu la millor versió de la bomba per alimentar el reactor R-202/1 des del dipòsit E-37/1 en les condicions següents:

Dimecres - Gasolina

Caudal 8 m3/h

La pressió al dipòsit és atmosfèrica

Pressió del reactor 0,06 MPa

Temperatura 25 °C

· Dimensions geomètriques, m: z₁=4; z₂ =6; L=10

Determinació dels paràmetres físics del líquid bombat

Densitat de la gasolina a temperatura:

Lloc per a la fórmula.

A les

Per aquest camí

Viscositat cinemàtica:

Viscositat dinàmica:

Passar

Pressió de vapor saturat:

Determinació del capçal de bomba necessari

a) Determinació de l'alçada geomètrica de la pujada del líquid (la diferència entre els nivells de líquid a la sortida i l'entrada al dipòsit, tenint en compte la superació de l'alçada del reactor):

(26)

on Z1 és el nivell de líquid al dipòsit E-37/1, m

Z2 és el nivell de líquid a la columna R-202, m

b) Determinació de les pèrdues de pressió per superar la diferència de pressió en els dipòsits receptor i de pressió:

(27)

on Pn és la pressió de descàrrega absoluta (excés) al tanc E-37/1, Pa;

Pv és la pressió de succió absoluta (excés) al reactor R-202/1, Pa

c) Determinació dels diàmetres de canonades en les vies d'aspiració i descàrrega

Establim la velocitat recomanada de moviment del fluid:

A la canonada de descàrrega, la velocitat d'injecció Wн = 0,75 m/s

A la canonada d'aspiració, la velocitat d'aspiració Wb = 0,5 m/s

Expressem els diàmetres de les canonades a partir de les fórmules del cabal de fluid:

(28)

(29)

On:

(30)

(31)

On d és el diàmetre de la canonada, m

Q és el cabal del líquid bombejat, m3/s

W és el cabal de fluid, m/s

Per a un càlcul posterior dels diàmetres, cal expressar el cabal Q en m3/s. Per fer-ho, dividiu el cabal donat en hores per 3600 segons. Obtenim:

Segons GOST 8732-78, seleccionem les canonades més properes a aquests valors.

Per a tub d'aspiració de diàmetre (108 5,0) 10-3 m

Per a la canonada de descàrrega de diàmetre (108 5,0) 10-3 m

Especifiquem el cabal de fluid segons els diàmetres interns estàndard de les canonades:

(32)

On - el diàmetre interior de la canonada, m;

- diàmetre exterior de la canonada, m;

— gruix de paret de la canonada, m

Els cabals de fluids reals es determinen a partir de les expressions (28) i (29):

Comparem els cabals de fluid reals amb els donats:

d) Determinació del règim de flux de fluids en canonades (nombres de Reynolds)

El criteri de Reynolds ve determinat per la fórmula:

(33)

On Re és el nombre de Reynolds

W és la velocitat del flux del fluid, m/s; — diàmetre interior de la canonada, m; — viscositat cinemàtica, m2/s

Conducte d'aspiració:

Conduit de descàrrega:

Atès que el nombre Re en ambdós casos supera el valor de la zona de transició del règim laminar de flux de fluid a turbulent, igual a 10.000, això significa que les canonades tenen un règim turbulent desenvolupat.

e) Determinació del coeficient de resistència a la fricció

Per a un règim turbulent, el coeficient de resistència a la fricció es determina mitjançant la fórmula:

(34)

Per a la canonada d'aspiració:

Per a la canonada de descàrrega:

f) Determinació dels coeficients de resistència locals

El tub d'aspiració conté dues vàlvules passantes i un colze de 90 graus. Per a aquests elements, segons la bibliografia de referència, trobem els coeficients de resistència local: per a una vàlvula passant, per a un genoll amb un gir de 90 graus,. Tenint en compte la resistència que es produeix quan el fluid entra a la bomba, la suma dels coeficients de resistència local en el tracte d'aspiració serà igual a:

(35)

Els elements següents es troben a la canonada de descàrrega: 3 vàlvules de pas, vàlvula de retenció \u003d 2, diafragma, intercanviador de calor, 3 colzes amb un gir de 90 graus. Tenint en compte la resistència que es produeix quan el líquid surt de la bomba, la suma dels coeficients de resistència local en el camí de descàrrega és igual a:

g) Determinació de les pèrdues de pressió per superar les forces de fricció i les resistències locals a les canonades d'aspiració i descàrrega.

Utilitzem la fórmula de Darcy-Weisbach:

(37)

on DN és la pèrdua de pressió per superar les forces de fricció, m

L és la longitud real de la canonada, m

d és el diàmetre interior de la canonada, m

- la suma de les resistències locals del camí considerat

Resistència hidràulica a la canonada d'aspiració:

Resistència hidràulica a la canonada de descàrrega:

i) Determinació de la capçalera de bomba necessària

La pressió requerida es determina sumant els components calculats, és a dir, la diferència geomètrica en els nivells al forn i a la columna, les pèrdues per superar la diferència de pressió al forn i a la columna, així com les resistències hidràuliques locals en l'aspiració. i canonades de descàrrega, més un 5% per pèrdues no comptables.

(40)

2 paràmetres de pas.

Multiroda
les bombes centrífugues funcionen amb
consistent
o paral·lel
connexió dels impulsors (vegeu fig. 5
esquerra i dreta, respectivament).

Bombes
amb connexió en sèrie dels treballadors
s'anomenen rodes multietapa.
El capçal d'aquesta bomba és igual a la suma dels capçals
etapes individuals i el cabal de la bomba
és igual a l'alimentació d'una etapa:

;
;

on
–
nombre de passos;

,

;

Bombes
amb connexió paral·lela de rodes s'accepta
considerar multifils.
La capçalera d'aquesta bomba és igual a la capçalera d'una
passos, i el feed és igual a la suma dels feeds
bombes elementals individuals:

; ;

on

— nombre
cabals (per a bombes de vaixells s'accepta
no més de dos).

Nombre de passos
limitat a la pressió màxima
creat per una etapa (normalment no
supera els 1000 J/kg).

Nosaltres definim
crític
reserva energètica de cavitació
sense
desaireador

per
bomba d'alimentació:

;

per a condensats
bomba:

;

Crític
reserva energètica de cavitació amb
desaireador

per a la nutrició
bomba:

;

per a condensats
bomba:

;

on

és la pressió de saturació del líquid a
temperatura establerta;
— pèrdues hidràuliques de la canonada d'aspiració;


— coeficient
reserva,
que s'accepta
.

;

;

—
factor de velocitat
bomba (vegeu la figura 7);

o

- respectivament
per a aigua fresca i de mar freda;

Coeficient
reserva
s'escull així
quins són els ingredients de la seva obra
satisfer les dependències gràfiques

i.
El valor resultant d'aquest coeficient
s'aclarirà en trobar el calculat
ràtios més d'acord amb la proposta
metodologia. (Tingueu en compte que la proposta
figures 6 i 7 dependències gràfiques
són principalment nutricionals
bombes, de manera que en cas de fallada
establir condicions nutricionals
bombes, permetem un augment de la final
valor límit del coeficient
reserva a un valor que
al final satisfaria i
).

Més lluny
definir màxim
velocitat admissible
impulsor:

,
on

—
cavitació
factor de velocitat,
que s'escull en funció del propòsit
bomba:

—
per
bomba de pressió i foc;

-per a
bomba d'alimentació;

—
per
bomba d'alimentació amb booster
pas;

—
per
bomba de condensats;

—
per
bomba amb roda axial prefabricada;

Anem a definir
treball
velocitat de rotació
rodes de la bomba:

,
on

—
coeficient
velocitat,
prenent els valors següents:

—
per
bomba de pressió i foc;

—
per
bomba d'alimentació amb etapa de reforç;

—
per
bomba d'alimentació;

—
per
bomba de condensats;

Condició
elecció correcta del coeficient
velocitat: harmonització
velocitats de rotació per desigualtat
(i
no
s'han de prendre menys de 50).

Estimat
entrades
les rodes es poden trobar amb l'expressió:

,
on
—
eficiència volumètrica, que es troba com:

,
on

—
té en compte el pas del líquid
segell frontal;

Teòric
pressió
es troba segons la fórmula:

,

on
— hidràulic
eficiència, que el
Definit com:

,
on

—
reduït
diàmetre
entrada a l'impulsor; acceptat(vegeu la fig. 8). Nota
que es produeixen pèrdues hidràuliques
a causa de la presència de fricció en els canals del flux
parts.

Mecànica
eficiència
troba amb la fórmula:

,

on
té en compte les pèrdues
energia de fricció de la superfície exterior
rodes sobre el líquid bombat
(fricció del disc):

;

—
té en compte les pèrdues d'energia per fricció
coixinets i preses
bomba.

General
eficiència bomba
Definit com:

;

Eficiència dels vaixells
les bombes centrífugues es troben dins
de 0,55 a 0,75.

Consumit
poder
bomba i màxim
poder
a sobrecàrregues respectivament
Definit com:

;

;

3.1 Càlcul hidràulic d'una canonada llarga i senzilla

Penseu en canonades llargues, és a dir.
aquells en què la pèrdua de pressió
superació de la resistència local
insignificant en comparació amb
pèrdua de cap al llarg de la longitud.

Per al càlcul hidràulic fem servir
fórmula ( ), per determinar les pèrdues
pressió al llarg de tota la longitud de la canonada

Pcreixement
la canonada llarga és
canonada de diàmetre constant
canonades que funcionen sota pressió H (figura
6.5).

Figura 6.5

Per calcular una canalització llarga senzilla
amb un diàmetre constant, escriu
Equació de Bernoulli per a les seccions 1-1 i 2-2

.

Velocitat ₁=₂=0,
i la pressióP₁=P₂=P_{a les,}després l'equació de Bernoulli per a aquests
condicions prendran la forma

.

Per tant, tota pressió Hgastat en la superació de la hidràulica
resistència al llarg de tota la longitud de la canonada.
Ja que tenim una hidràulica llarga
pipeline, doncs, descuidant el local
pèrdua de cap, tenim

.
(6.22)

Però segons la fórmula (6.1)

,

on

Així, la pressió

(6.24)

Càlcul dels paràmetres de la bomba hidràulica

Per a un funcionament segur de la línia hidràulica, acceptem una pressió estàndard de 3 MPa. Calculem els paràmetres de l'accionament hidràulic al valor de pressió acceptat.

El rendiment de les bombes hidràuliques es calcula mitjançant la fórmula

V = ,(13)

on Q és la força necessària sobre la vareta, Q = 200 kN;

L és la longitud de la carrera de treball del pistó del cilindre hidràulic, L = 0,5 m;

t és el temps de carrera de treball del pistó del cilindre hidràulic, t = 0,1 min;

p és la pressió de l'oli al cilindre hidràulic, p = 3 MPa;

η1 - eficiència del sistema hidràulic, η1 = 0,85;

V = = 39,2 l/min.

Segons el càlcul, seleccionem la bomba NSh-40D.

10 Càlcul motor

La potència consumida per accionar la bomba ve determinada per la fórmula:

N = ,(14)

on η12 és l'eficiència global de la bomba, η12 = 0,92;

V – productivitat de la bomba hidràulica, V = 40 l/min;

p és la pressió de l'oli al cilindre hidràulic, p = 3 MPa;

N = = 0,21 kW.

Segons les dades de càlcul, per obtenir el rendiment de la bomba requerit, seleccionem el motor elèctric AOL2-11, amb una velocitat de gir de n = 1000 min−1 i una potència de N = 0,4 kW.

11 Càlcul de la punta del peu per flexió

Els dits dels peus experimentaran el moment de flexió més gran a la càrrega màxima R = 200 kN. Com que hi ha 6 potes, un dit experimentarà un moment de flexió a partir de la càrrega R = 200 / 6 = 33,3 kN (figura 4).

Longitud del dit L = 100 mm = 0,1 m.

Tensió de flexió per a secció circular:

σ = (15)

on M és el moment de flexió;

d és el diàmetre del dit;

En el tram perillós, el moment serà

Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.

Figura 4 - Al càlcul del dit per flexió.

El dit en la seva secció transversal és un cercle amb un diàmetre d = 40 mm = 0,04 m. Determinem el seu esforç de flexió:

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Condició de resistència: ≥ σbend.

Per a acer St 45 tensió admissible = 280 MPa.

Es compleix la condició de resistència, perquè la tensió de flexió admissible és més gran que la real.

Es van calcular els paràmetres necessaris del cilindre hidràulic. Segons el càlcul, es va instal·lar un cilindre hidràulic amb un diàmetre de pistó de 250 mm i un diàmetre de vareta de 120 mm. La força d'actuació sobre la vareta és de 204 kN. L'àrea de la secció transversal de la tija és de 0,011 m2.

El càlcul de la vareta per a la compressió va mostrar que la tensió de compressió és de 18,5 MPa i inferior als 160 MPa permesos.

Es va realitzar el càlcul de la resistència de la soldadura. La tensió admissible és de 56 MPa. La tensió real que es produeix a la soldadura és de 50 MPa. Superfície de costura 0,004 m2.

El càlcul dels paràmetres de la bomba hidràulica va mostrar que el rendiment de la bomba hauria de ser superior a 39,2 l / min. Segons el càlcul, seleccionem la bomba NSh-40D.

Es va realitzar el càlcul dels paràmetres del motor elèctric. A partir dels resultats del càlcul, es va seleccionar un motor elèctric AOL2-11 amb una velocitat de rotació de n = 1000 min−1 i una potència de N = 0,4 kW.

El càlcul de la punta de la pota per a la flexió va mostrar que en el tram perillós el moment de flexió serà Mb = 1,7 kN∙m. Tensió de flexió σ = 135,35 MPa, que és inferior a la admissible = 280 MPa.

Conceptes i estructura del mercat de serveis. Serveis de transport
El terme ampli "comerç internacional" es pot entendre no només com una relació de venda de béns, sinó també de serveis. Els serveis són activitats que satisfan directament les necessitats personals dels membres de la societat, les llars, les necessitats de diversos tipus d'empreses, associacions, organitzacions...

Procés tecnològic de muntatge del motor
Instal·leu el bloc de cilindres al suport i comproveu l'estanquitat dels canals d'oli. No es permet la violació de l'estanquitat. Instal·leu el bloc però el suport per al desmuntatge - muntatge en posició horitzontal. Bufeu totes les cavitats internes del bloc de cilindres amb aire comprimit (pistola per bufar peces amb aire comprimit...

Determinació de les relacions de transmissió de la caixa de transferència
Hi ha dos engranatges a les caixes de transferència: alt i baix. L'engranatge més alt és directe i la seva relació d'engranatge és 1. La relació d'engranatge de l'engranatge inferior es determina a partir de les condicions següents: - A partir de la condició de superar la pujada màxima: - A partir de la condició d'ús complet de la massa d'acoblament ...

Més informació sobre el mètode de subministrament directe d'aigua

El sistema es pot organitzar de diferents maneres. La més senzilla, però no la més reeixida, és l'opció en què es subministra aigua des d'un pou als llocs de consum sense dispositius addicionals. Aquest esquema implica l'encesa i apagada freqüent de la bomba durant el funcionament. Fins i tot amb una breu obertura de l'aixeta, el dispositiu de bombeig començarà.

L'opció de subministrament directe d'aigua es pot utilitzar en sistemes amb una ramificació mínima de canonades, si al mateix temps no es preveu viure a l'edifici de manera permanent. A l'hora de calcular els paràmetres principals, s'han de tenir en compte algunes característiques. En primer lloc, es refereix a la pressió generada. Amb una calculadora especial, podeu fer càlculs ràpidament per determinar la pressió de sortida.

Sobre les característiques principals dels càlculs

Amb la residència permanent i la presència d'un gran nombre de punts d'aigua a l'edifici, el millor és disposar d'un sistema amb acumulador hidràulic, que permeti reduir el nombre de cicles de treball. Això tindrà un efecte positiu en la vida útil de la bomba. Tanmateix, aquest esquema té un disseny complex i requereix la instal·lació d'una capacitat addicional, de manera que de vegades el seu ús no és pràctic.

Dispositiu de bomba submergible per a pou

Amb una versió simplificada, l'acumulador no està muntat. El relé de control s'ajusta de manera que el dispositiu d'aspiració s'encén quan s'obre l'aixeta i s'apaga quan es tanca. A causa de la manca d'equipament addicional, el sistema és més econòmic.

En aquest esquema, la bomba del pou hauria de:

• garantir una pujada d'aigua de gran qualitat directament al punt més alt sense cap interrupció;
• superar sense dificultats innecessàries la resistència a l'interior de les canonades que van des del pou fins als principals punts de consum;
• crear pressió als llocs d'entrada d'aigua, cosa que permet utilitzar diversos accessoris de fontaneria;
• proporcionar almenys una petita reserva de funcionament perquè la bomba de pou no funcioni al límit de les seves capacitats.

Amb els càlculs adequats, l'equip adquirit us permetrà crear un sistema fiable que proporcioni aigua directament als punts de presa d'aigua. El resultat final s'emet immediatament en tres quantitats, ja que qualsevol d'elles es pot indicar a la documentació tècnica.

Estalvieu temps: articles destacats cada setmana per correu