Úkoly pro výpočet parametrů čerpadel

Výpočet průtoku a tlaku vody

Tabulka výběru čerpadla studny.

Výběr čerpacího zařízení by měl být proveden s ohledem na očekávanou spotřebu vody pro místo a dům:

• pro sprchu - 0,2-0,7 l / s;
• pro jacuzzi - 0,4-1,4 l / s;
• pro vanu se standardními mixéry - 0,3-1,1 l / s;
• pro dřezy, dřezy v kuchyni a koupelnách - 0,2-0,7 l / s;
• pro kohoutky s postřikovači - 0,15-0,5 l / s;
• pro toaletu - 0,1-0,4 l / s;
• pro bidet - 0,1-0,4 l / s;
• pro pisoár - 0,2-0,7 l / s;
• pro pračku - 0,2-0,7 l / s;
• pro myčku nádobí - 0,2-0,7 l / s;
• pro vodovodní kohoutky a systémy - 0,45-1,5 l / s.

Pro výpočet tlaku je třeba mít na paměti, že tlak v potrubí by měl být 2-3 atmosféry a přebytečný výkon čerpadla by neměl překročit 20 m. Například hloubka ponoření je 10 m od úrovně země, pak se vypočítaný ztráta bude 3 m. Tlak se v tomto případě vypočítá následovně: hloubka studny + přívod vody po svislé šachtě + výška nad úrovní terénu horního odběrného místa + přetlak + vypočtené ztráty. Pro tento příklad bude výpočet následující: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

Při sčítání orientační spotřeby za jednotku času je třeba vzít v úvahu i to, že je současně otevřeno 5-6 kohoutků nebo je použit podobný počet odběrných míst. Zohledňuje se počet obyvatel, přítomnost skleníků na místě, zahrada a další parametry. Bez těchto údajů není správný výběr možný.

Část 2. Strukturální výpočet odstředivého čerpadla. .osmnáct

1. Definice
   rychlostní faktor a typ
   čerpadlo 20

2. Definice
   vnější průměr oběžného kola
   D₂ 20

3. Definice
   šířka oběžného kola čerpadla na výstupu
   z čerpadla b₂……….20

4. Definice
   zmenšený průměr vstupu do prac
   kolo D₁ 20

5. Definice
   průměr hrdla oběžného kola
   D_G 20

6. Výběr
   vstupní tlak šířky oběžného kola
   čerpat b₁ 21

7. Výběr
   úhly lopatek oběžného kola
   u východu

   a u vchodu
   21

8. Výběr
   počet lopatek oběžného kola a
   nastavení úhlu čepele

   a
   21

9. Konstrukce
   pro spirální čerpadlo 22

2.10. Výběr
rozměry konfuzoru na vstupu do čerpadla a
výstupní difuzor

z
čerpadlo 23

2.11. Definice
skutečný design hlavy,
rozvinutý
navržený
čerpadlo, (Nd_n)_R 23

Část 4 Výpočet teoretické křivky čerpadla 25

1. teoretický
   charakteristika hlavy čerpadla 26

2. teoretický
   charakteristika hydraulického čerpadla
   moc….27

3. teoretický
   charakteristika čerpadla podle K.P.D 27

Otázky
na semestrální práci 31

Bibliografický
seznam 32

Cílová,
obsah a podkladová data kurzu
práce.

cíl
ročníková práce se navrhuje
hydraulika a hydraulický pohon

systémy
automobilové kapalinové chlazení
motor.

Obsah
vypočítaná část práce kurzu.

1. Hydraulické
   výpočet chladicího systému motoru.

2. Konstruktivní
   výpočet odstředivého čerpadla.

3. Způsob platby
   teoretické charakteristiky čerpadla.

Počáteční
údaje o kurzech.

1. Napájení
   motor N_dv=
   120,
   kW.

2. podíl
   převzatý výkon motoru
   chlazení

   = 0,18

3. Teploty
   chladicí kapalina (chladící kapalina)
   na výstupu motoru t₁
   =
   92, °С a na výstupu z radiátoru t₂
   =
   67, °С.

4. Frekvence
   rotace oběžného kola v čerpadle č
   = 510, ot./min.

5. Odhadovaný
   hlava čerpadla HP_n
   =
   1,45,
   m

6. Odhadovaný
   ztráta tlaku v chladicím zařízení
   motor
   =
   0,45,
   m

7. Odhadovaný
   ztráta tlaku v chladiči

   =
   0,3,
   m

8. Průměr
   (vnitřní) spodní rozdělovač
   chladicí zařízení motoru d₁
   =
   40,
   mm.

9. Průměry
(vnitřní) rozdělovače chladiče d₂
=
50 mm.
10.
Vnitřní průměry všech potrubí
hadice d₃
=
15,
mm.

11.
Celková délka potrubí lokality
hydraulické vedení, první ve směru jízdy
z

motor
do radiátoru L₁
=
0,7,
m

12.
Celková délka potrubí druhého
úsek hydraulického vedení L₂
=
1,5,
m

POPIS
SYSTÉMY CHLAZENÍ MOTORU.

Systém
chlazení motoru se skládá (obr. 1) z
odstředivé čerpadlo 1, přístroj
chlazení motoru 2, chladič pro
průtok chlazení chladicí kapaliny
vzduch 3, tepelný ventil 4 a připojení
potrubí - hydraulická vedení 5. Vše
tyto prvky systému jsou zahrnuty
tzv. "velký" chladicí kruh.
Nechybí ani "malý" chladící okruh, kdy
chladicí kapalina se nedostane do chladiče.
Důvody, proč mít jak „velké“, tak
jsou zastoupeny "malé" chladicí kruhy
ve speciálních disciplínách. výpočet
podléhající pouze „velkému“ kruhu, as
vypočítaná dráha pohybu chlazení
kapalina (chladicí kapalina).

přístroj
chlazení motoru se skládá z "košile"
chlazení hlavy válců
motor (2a), chladicí pláště
boční stěny válců
motoru (ve formě vertikálních zdvihů
válcového tvaru, umístěný
na dvou stranách motoru) (26) a dva
válcové sběrače pro sběr
chladicí kapalina (2c). Reprezentace
chladicí pláště bočních stěn
válce ve formě vertikálních zdvihů
je podmíněná, ale dostatečně blízko
do reality a
reprezentace příslušného prvku
chladicí zařízení motoru
by se použil při dirigování
hydraulický výpočetní systém
chlazení motoru.

Chladič
3 se skládá z horní (Za) a spodní (36)
kolektory, vertikální potrubí
(Sv), po které se pohybuje chladicí kapalina
od horního potrubí ke spodnímu.
Tepelný ventil (termostat) je
automatický plyn
zařízení určené pro
změny v pohybu chladicí kapaliny popř
na
"velké" nebo "malé" kruhy.
Zařízení a principy činnosti radiátoru
a tepelný ventil (termostat) jsou studovány
ve speciálních disciplínách.

chladicí kapalina
když se pohybuje ve „velkém“ kruhu
jde následujícím způsobem:
odstředivé čerpadlo - chladicí plášť
kryty válců - svislé zdvihy v
stěny motoru - spodní rozdělovače
chladicí zařízení
motor - uzel spojující dva proudy
- termoventil - horní rozdělovač
chladič
- trubky chladiče - spodní rozdělovač
radiátor - vstup do čerpadla. Při cestě
je překonána řada „místních“ odporů
ve formě náhlých expanzí nebo kontrakcí
průtok, otáčky o 90° a také
škrticí zařízení (tepelný ventil).

Všechno
hydraulické vedení chladicího systému motoru
vyrobeno z technicky hladkého
trubky a vnitřní průměry trubek
v celém hydraulickém vedení

jsou stejní
a rovná se d₃.
Úloha obsahuje i hodnoty
spodní průměry potrubí
chladicí zařízení motoru d₁
a obě potrubí chladiče d₂,
jakož i
délka potrubí chladiče l_R=0,5
m

chladicí kapalina
v chladicím systému motoru
chladicí kapalina,
která při teplotě +4 °C hustota
je
=1080
kg/m3
a kinematika
viskozita

m2/s.
Mohou to být nemrznoucí kapaliny,
"Tosol", "Lena", "Pride" nebo další.

1 Parametry čerpadla.

směny
je určeno čerpadlo kondenzátu
následujícím způsobem:

,

;

tlak
vypočítané čerpadlo kondenzátu
podle vzorce pro schéma s odvzdušňovačem:

,

;

Hlava kondenzátu
čerpadlo se vypočítá podle vzorce pro
schémata bez odvzdušňovače:

,

;

Členové zahrnutí v
údaje vzorce:

,
kde
je hustota čerpané kapaliny;

,
kde —
koeficient hydraulického odporu;

—
číslo
Reynolds;
podle pořadí, rychlost tekutiny
vyjádřeno jako:

,

;

Záleží na
získaná hodnota Reynoldsova čísla
vypočítat koeficient hydrauliky
odpor podle následujících vzorců:

A)
S hodnotou čísla
— režim laminárního proudění:

;

b)
S hodnotou čísla

— režim turbulentního proudění:

—
pro hladké trubky

—
pro drsné
potrubí, kde

—
ekvivalentní průměr.

proti)
S hodnotou čísla
—
plocha hydraulicky hladkých trubek:

Způsob platby

se provádí podle Colebrookova vzorce:

;

,

- Rychlost
čerpaná kapalina;

směny
určeno napájecí čerpadlo
následujícím způsobem:

,

;

Tlak živin
čerpadlo se vypočítá podle vzorce pro
schémata s odvzdušňovačem:

,

;

tlak
napájecí čerpadlo se počítá podle
vzorec pro okruh bez odvzdušňovače:

,

;

Výpočet čerpadla

Počáteční údaje

Proveďte potřebné výpočty a vyberte nejlepší verzi čerpadla pro napájení reaktoru R-202/1 z nádrže E-37/1 za následujících podmínek:

Středa - Benzín

Průtok 8 m3/h

Tlak v nádrži je atmosférický

Tlak v reaktoru 0,06 MPa

Teplota 25 °C

· Geometrické rozměry, m:z₁=4; z₂ =6; L=10

Stanovení fyzikálních parametrů čerpané kapaliny

Hustota benzínu při teplotě:

Místo pro vzorec.

Na

Takto

Kinematická viskozita:

Dynamická viskozita:

Složit

Tlak nasycené páry:

Stanovení požadované hlavy čerpadla

a) Stanovení geometrické výšky stoupání kapaliny (rozdíl mezi hladinami kapaliny na výstupu a vstupu do nádrže s přihlédnutím k překonání výšky reaktoru):

(26)

kde Z1 je hladina kapaliny v nádrži E-37/1, m

Z2 je hladina kapaliny v koloně R-202, m

b) Stanovení tlakových ztrát k překonání tlakového rozdílu v přijímací a tlakové nádobě:

(27)

kde Pn je absolutní výtlačný tlak (přebytek) v nádrži E-37/1, Pa;

Pv je absolutní sací tlak (přebytek) v reaktoru R-202/1, Pa

c) Stanovení průměrů potrubí v sacích a výtlačných cestách

Nastavíme doporučenou rychlost pohybu tekutiny:

Ve výtlačném potrubí je vstřikovací rychlost Wн = 0,75 m/s

V sacím potrubí je sací rychlost Wb = 0,5 m/s

Průměry potrubí vyjádříme ze vzorců pro průtok tekutiny:

(28)

(29)

Kde:

(30)

(31)

Kde d je průměr potrubí, m

Q je průtok čerpané kapaliny, m3/s

W je rychlost proudění tekutiny, m/s

Pro další výpočet průměrů je nutné vyjádřit průtok Q v m3/s. Chcete-li to provést, vydělte daný průtok v hodinách 3600 sekundami. Dostaneme:

Podle GOST 8732-78 vybíráme potrubí nejblíže těmto hodnotám.

Pro průměr sacího potrubí (108 5,0) 10-3m

Pro průměr výtlačného potrubí (108 5,0) 10-3m

Průtok kapaliny specifikujeme podle standardních vnitřních průměrů potrubí:

(32)

Kde - vnitřní průměr potrubí, m;

- vnější průměr potrubí, m;

— tloušťka stěny potrubí, m

Skutečné průtoky tekutiny jsou určeny z výrazů (28) a (29):

Porovnáváme skutečné průtoky tekutiny s uvedenými:

d) Stanovení režimu proudění tekutiny v potrubí (Reynoldsova čísla)

Reynoldsovo kritérium je určeno vzorcem:

(33)

Kde Re je Reynoldsovo číslo

W je rychlost proudění tekutiny, m/s; — vnitřní průměr potrubí, m; — kinematická viskozita, m2/s

Sací potrubí:

Výtlačné potrubí:

Protože Re číslo v obou případech přesahuje hodnotu zóny přechodu z laminárního režimu proudění tekutiny do turbulentního, rovnou 10000, znamená to, že potrubí mají rozvinutý turbulentní režim.

e) Stanovení koeficientu třecího odporu

Pro turbulentní režim je koeficient třecího odporu určen vzorcem:

(34)

Pro sací potrubí:

Pro výtlačné potrubí:

f) Stanovení lokálních součinitelů odporu

Sací potrubí obsahuje dva průchozí ventily a 90stupňové koleno. Pro tyto prvky podle referenční literatury zjišťujeme koeficienty lokálního odporu: pro průchozí ventil, pro koleno s otočením o 90 stupňů,. Vezmeme-li v úvahu odpor, který vzniká, když kapalina vstupuje do čerpadla, bude součet koeficientů místního odporu v sacím traktu roven:

(35)

Ve výtlačném potrubí jsou umístěny následující prvky: 3 průchozí ventily, zpětný ventil \u003d 2, membrána, výměník tepla, 3 kolena s otočením o 90 stupňů. Vezmeme-li v úvahu odpor, který vzniká, když kapalina opouští čerpadlo, je součet koeficientů místního odporu ve výtlačné cestě roven:

g) Stanovení tlakových ztrát k překonání třecích sil a místních odporů v sacím a výtlačném potrubí

Používáme vzorec Darcy-Weisbach:

(37)

kde DN je tlaková ztráta k překonání třecích sil, m

L je skutečná délka potrubí, m

d je vnitřní průměr potrubí, m

- součet místních odporů na uvažované trase

Hydraulický odpor v sacím potrubí:

Hydraulický odpor ve výtlačném potrubí:

i) Stanovení požadované dopravní výšky čerpadla

Potřebný tlak se určí sečtením vypočtených složek, a to geometrického rozdílu hladin v peci a v koloně, ztrát k překonání tlakového rozdílu v peci a v koloně a také lokálních hydraulických odporů v sání. a výtlačné potrubí plus 5 % za nezapočítané ztráty.

(40)

2 Parametry kroku.

Vícekolečko
odstředivá čerpadla fungují s
konzistentní
nebo paralelní
připojení oběžných kol (viz obr. 5
vlevo a vpravo).

čerpadla
se sériovým připojením pracovníků
kola se nazývají vícestupňový.
Hlava takového čerpadla se rovná součtu hlav
jednotlivé stupně a průtok čerpadla
se rovná posuvu jedné fáze:

;
;

kde
–
počet kroků;

,

;

čerpadla
s paralelním připojením kol je akceptováno
zvážit vícevláknové.
Hlava takového čerpadla se rovná hlavě jednoho
kroky a posuv se rovná součtu posuvů
jednotlivá elementární čerpadla:

; ;

kde

— číslo
toků (u lodních čerpadel je akceptováno
ne více než dva).

Počet kroků
omezena na maximální tlak
vytvořené jednou fází (obvykle ne
přesahuje 1000 J/kg).

Definujeme
kritický
kavitační energetická rezerva
bez
odvzdušňovač

pro
Napájecí čerpadlo:

;

pro kondenzát
čerpadlo:

;

Kritické
kavitační energetická rezerva s
odvzdušňovač

pro výživu
čerpadlo:

;

pro kondenzát
čerpadlo:

;

kde

je tlak nasycení kapaliny při
nastavená teplota;
— hydraulické ztráty sacího potrubí;


— součinitel
rezervovat,
který je přijímán
.

;

;

—
rychlostní faktor
čerpadlo (viz obr. 7);

nebo

- resp
pro studenou sladkou a mořskou vodu;

Součinitel
rezervovat
se tak volí
jaké jsou ingredience v jeho práci
splňují grafické závislosti

a.
Výsledná hodnota tohoto koeficientu
bude upřesněno při zjištění kalkul
poměry dále dle navrhovaného
metodologie. (Všimněte si, že navrhovaný
obrázky 6 a 7 grafické závislosti
jsou převážně nutriční
čerpadel, takže v případě poruchy
nastavit podmínky pro výživu
čerpadel umožňujeme zvýšení ve finále
limitní hodnota koeficientu
rezervovat na hodnotu, která
by nakonec uspokojil a
).

Dále
definovat maximum
přípustná rychlost
oběžné kolo:

,
kde

—
kavitace
rychlostní faktor,
který se volí na základě účelu
čerpadlo:

—
pro
tlakové a požární čerpadlo;

-pro
Napájecí čerpadlo;

—
pro
podávací čerpadlo s posilovačem
krok;

—
pro
čerpadlo kondenzátu;

—
pro
čerpadlo s předem navrženým axiálním kolem;

Pojďme definovat
pracovní
rychlost otáčení
čerpadla čerpadla:

,
kde

—
součinitel
Rychlost,
brát následující hodnoty:

—
pro
tlakové a požární čerpadlo;

—
pro
napájecí čerpadlo s posilovacím stupněm;

—
pro
Napájecí čerpadlo;

—
pro
čerpadlo kondenzátu;

Stav
správná volba koeficientu
rychlost: harmonizace
rychlosti otáčení nerovností
(a
ne
mělo by se brát méně než 50).

Odhadovaný
směny
kola lze najít výrazem:

,
kde
—
objemová účinnost, která se vyskytuje jako:

,
kde

—
bere v úvahu průtok kapaliny skrz
přední těsnění;

Teoretický
tlak
se najde podle vzorce:

,

kde
— hydraulické
účinnost, který
definováno jako:

,
kde

—
snížena
průměr
vstup do oběžného kola; přijato(viz obr. 8). Poznámka
že dochází k hydraulickým ztrátám
kvůli přítomnosti tření v kanálech toku
díly.

Mechanické
účinnost
najdi podle vzorce:

,

kde
bere v úvahu ztráty
třecí energie vnějšího povrchu
kola na čerpané kapalině
(tření disku):

;

—
zohledňuje energetické ztráty v důsledku tření v
ložiska a ucpávky
čerpadlo.

Všeobecné
účinnost čerpadlo
definováno jako:

;

Výkonnost lodí
uvnitř leží odstředivá čerpadla
od 0,55 do 0,75.

Spotřebováno
Napájení
čerpadlo a maximum
Napájení
při přetížení resp
definováno jako:

;

;

3.1 Hydraulický výpočet dlouhého jednoduchého potrubí

Zvažte dlouhé potrubí, tzn.
ty, ve kterých tlaková ztráta na
překonání místního odporu
zanedbatelné ve srovnání s
ztráta hlavy po celé délce.

Pro hydraulický výpočet používáme
vzorce ( ), k určení ztrát
tlak po celé délce potrubí

Průst
dlouhé potrubí je
potrubí s konstantním průměrem
potrubí pracující pod tlakem H (obr
6.5).

Obrázek 6.5

Pro výpočet jednoduchého dlouhého potrubí
s konstantním průměrem, napište
Bernoulliho rovnice pro sekce 1-1 a 2-2

.

Rychlost ₁=₂=0,
a tlakP₁=P₂=P_na,pak pro ně Bernoulliho rovnice
podmínky budou mít formu

.

Proto veškerý tlak Hvynaložené na překonání hydrauliky
odpor po celé délce potrubí.
Jelikož máme hydraulicky dlouh
potrubí tedy zanedbávajíc místní
ztráta hlavy, dostaneme

.
(6.22)

Ale podle vzorce (6.1)

,

kde

Tedy tlak

(6.24)

Výpočet parametrů hydraulického čerpadla

Pro bezpečný provoz hydraulického vedení akceptujeme standardní tlak 3 MPa. Vypočítejme parametry hydraulického pohonu při přijaté hodnotě tlaku.

Výkon hydraulických čerpadel se vypočítá podle vzorce

V = ,(13)

kde Q je požadovaná síla na tyč, Q = 200 kN;

L je délka pracovního zdvihu pístu hydraulického válce, L = 0,5 m;

t je doba pracovního zdvihu pístu hydraulického válce, t = 0,1 min;

p je tlak oleje v hydraulickém válci, p = 3 MPa;

η1 - účinnost hydraulického systému, η1 = 0,85;

V = = 39,2 l / min.

Podle výpočtu vybíráme čerpadlo NSh-40D.

10 Výpočet motoru

Výkon spotřebovaný k pohonu čerpadla je určen vzorcem:

N = ,(14)

kde η12 je celková účinnost čerpadla, η12 = 0,92;

V – výkon hydraulického čerpadla, V = 40 l/min;

p je tlak oleje v hydraulickém válci, p = 3 MPa;

N = = 0,21 kW.

Podle výpočtových údajů pro získání požadovaného výkonu čerpadla volíme elektromotor AOL2-11 s otáčkami n = 1000 min−1 a výkonem N = 0,4 kW.

11 Výpočet špičky pro ohyb

Největší ohybový moment budou mít prsty tlapky při maximálním zatížení R = 200 kN. Protože je 6 tlapek, bude na jeden prst působit ohybový moment od zatížení R = 200 / 6 = 33,3 kN (obrázek 4).

Délka prstu L = 100 mm = 0,1 m.

Napětí v ohybu pro kruhový průřez:

σ = (15)

kde M je ohybový moment;

d je průměr prstu;

V nebezpečném úseku bude ten okamžik

Mizg = R∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.

Obrázek 4 - K výpočtu prstu pro ohýbání.

Prst je v průřezu kruh o průměru d = 40 mm = 0,04 m. Určeme jeho ohybové napětí:

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Pevnostní podmínka: ≥ σohyb.

Pro ocel St 45 dovolené napětí = 280 MPa.

Pevnostní podmínka je splněna, protože dovolené napětí v ohybu je větší než skutečné.

Byly vypočteny potřebné parametry hydraulického válce. Podle výpočtových údajů byl instalován hydraulický válec o průměru pístu 250 mm a průměru tyče 120 mm. Působící síla na tyč je 204 kN. Plocha průřezu stonku je 0,011 m2.

Výpočet tyče pro tlak ukázal, že tlakové napětí je 18,5 MPa a menší než povolených 160 MPa.

Byl proveden pevnostní výpočet svaru. Dovolené napětí je 56 MPa. Skutečné napětí, které ve svaru vzniká, je 50 MPa. Plocha švu 0,004 m2.

Výpočet parametrů hydraulického čerpadla ukázal, že výkon čerpadla by měl být více než 39,2 l/min. Podle výpočtu vybíráme čerpadlo NSh-40D.

Byl proveden výpočet parametrů elektromotoru. Na základě výsledků výpočtu byl vybrán elektromotor AOL2-11 s otáčkami n = 1000 min−1 a výkonem N = 0,4 kW.

Výpočet palce tlapky pro ohyb ukázal, že v nebezpečném úseku bude ohybový moment Mb = 1,7 kN∙m. Napětí v ohybu σ = 135,35 MPa, což je méně než přípustné = 280 MPa.

Koncepce a struktura trhu služeb. Dopravní služby
Široký pojem „mezinárodní obchod“ lze chápat nejen jako vztah pro prodej zboží, ale i pro služby. Služby jsou činnosti, které přímo uspokojují osobní potřeby členů společnosti, domácností, potřeby různých druhů podniků, sdružení, organizací...

Technologický postup montáže motoru
Namontujte blok válců na stojan a zkontrolujte těsnost olejových kanálů. Porušení těsnosti není povoleno. Nainstalujte blok, ale stojan pro demontáž - montáž ve vodorovné poloze. Profoukněte všechny vnitřní dutiny bloku válců stlačeným vzduchem (pistole na ofukování dílů stlačeným vzduchem ...

Určení převodových poměrů rozdělovací převodovky
V převodových skříních jsou dva převody - vysoký a nízký. Nejvyšší převodový stupeň je přímý a jeho převodový poměr je 1. Převodový poměr nižšího převodového stupně se určuje z následujících podmínek: - Z podmínky překonání maximálního stoupání: - Z podmínky plného využití hmoty spojky ...

Více o metodě přímého zásobování vodou

Systém lze organizovat různými způsoby. Nejjednodušší, ale ne nejúspěšnější, je možnost, ve které je voda dodávána ze studny do míst spotřeby bez dalších zařízení. Toto schéma předpokládá časté zapínání a vypínání čerpadla během provozu. I při krátkém otevření kohoutku se spustí čerpací zařízení.

Možnost přímého zásobování vodou lze použít v systémech s minimálním rozvětvením potrubí, pokud se zároveň neplánuje trvalé bydlení v budově. Při výpočtu hlavních parametrů je třeba vzít v úvahu některé funkce. V první řadě se to týká generovaného tlaku. Pomocí speciálního kalkulátoru můžete rychle provést výpočty pro určení výstupního tlaku.

O hlavních rysech výpočtů

S trvalým pobytem a přítomností velkého počtu vodních bodů v budově je nejlepší uspořádat systém s hydraulickým akumulátorem, který umožňuje snížit počet pracovních cyklů. To bude mít pozitivní vliv na životnost čerpadla. Takové schéma je však složité v designu a vyžaduje instalaci další kapacity, takže někdy je jeho použití nepraktické.

Zařízení ponorného čerpadla pro studnu

U zjednodušené verze se akumulátor nemontuje. Ovládací relé je nastaveno tak, že sací zařízení je zapnuto při otevření kohoutku a vypnuto při jeho zavření. Kvůli chybějícímu doplňkovému vybavení je systém hospodárnější.

V takovém schématu by čerpadlo pro studnu mělo:

• zajistit kvalitní vzlínání vody přímo do nejvyššího bodu bez jakéhokoli přerušení;
• překonat bez zbytečných potíží odpor uvnitř potrubí, které vedou ze studny k hlavním místům spotřeby;
• vytvořit tlak v místech příjmu vody, což umožňuje použití různých sanitárních zařízení;
• zajistit alespoň malou provozní rezervu, aby studniční čerpadlo nefungovalo na hranici svých možností.

Se správnými výpočty vám zakoupené zařízení umožní vytvořit spolehlivý systém, který zajišťuje přívod vody přímo do míst příjmu vody. Konečný výsledek je vydán okamžitě ve třech množstvích, protože kterékoli z nich může být uvedeno v technické dokumentaci.

Ušetřete čas: Doporučené články každý týden poštou