Tehtävät pumppujen parametrien laskentaan

Veden virtauksen ja paineen laskeminen

Kaivon pumpun valintataulukko.

Pumppauslaitteiden valinta tulee tehdä ottaen huomioon paikan ja talon odotettu vedenkulutus:

• suihkulle - 0,2-0,7 l / s;
• porealtaalle - 0,4-1,4 l / s;
• tavallisilla hanoilla varustetulle kylpyammeelle - 0,3-1,1 l / s;
• pesualtaille, pesualtaille keittiössä ja kylpyhuoneessa - 0,2-0,7 l / s;
• ruiskuilla varustetuille hanoille - 0,15-0,5 l / s;
• wc:lle - 0,1-0,4 l / s;
• bidee - 0,1-0,4 l / s;
• urinaalille - 0,2-0,7 l / s;
• pesukoneelle - 0,2-0,7 l / s;
• astianpesukoneelle - 0,2-0,7 l / s;
• kasteluhanoihin ja -järjestelmiin - 0,45-1,5 l / s.

Paineen laskemiseksi on muistettava, että putkien paineen tulee olla 2-3 ilmakehää ja pumpun ylimäärän teho ei saa ylittää 20 m. Esimerkiksi upotussyvyys on 10 m maanpinnasta, jolloin laskettu häviö on 3 m. Tässä tapauksessa paine lasketaan seuraavasti: kaivon syvyys + veden syöttö pystykuilua pitkin + korkeus ylemmän poistokohdan maanpinnasta + ylipaine + lasketut häviöt. Tässä esimerkissä laskenta on seuraava: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

Summattaessa likimääräistä kulutusta aikayksikköä kohden on otettava huomioon myös se, että 5-6 hanaa avataan yhtä aikaa tai käytetään saman verran nostopisteitä. Asukkaiden määrä, kasvihuoneiden läsnäolo tontilla, puutarha ja muut parametrit otetaan huomioon. Ilman näitä tietoja oikea valinta on mahdotonta.

Osa 2. Keskipakopumpun rakennelaskenta. .kahdeksantoista

1. Määritelmä
   nopeustekijä ja tyyppi
   pumppu 20

2. Määritelmä
   juoksupyörän ulkohalkaisija
   D₂ 20

3. Määritelmä
   pumpun juoksupyörän leveys ulostulossa
   pumpusta b₂……….20

4. Määritelmä
   työpisteen sisäänkäynnin halkaisija pienentynyt
   pyörä D₁ 20

5. Määritelmä
   juoksupyörän kaulan halkaisija
   D_G 20

6. Valinta
   siipipyörän leveys tulopaine
   pumppaamaan b₁ 21

7. Valinta
   juoksupyörän siipien kulmat
   uloskäynnissä

   ja sisäänkäynnissä
   21

8. Valinta
   juoksupyörän siipien lukumäärä ja
   terän kulman säätö

   ja
   21

9. Rakentaminen
   kierukkapumpulle 22

2.10. Valinta
sekoittimen mitat pumpun sisääntulossa ja
pistorasia diffuusori

alkaen
pumppu 23

2.11. Määritelmä
todellinen suunnittelupää,
kehitetty
suunniteltu
pumppu, (Nd_n)_R 23

Osa 4 Teoreettisen pumppukäyrän laskeminen 25

1. teoreettinen
   pumpun pään ominaisuus 26

2. teoreettinen
   hydraulipumpun ominaisuus
   teho….27

3. teoreettinen
   pumpun ominaiskäyrä K.P.D 27:n mukaan

Kysymyksiä
lopputyölle 31

Bibliografinen
lista 32

Kohde,
kurssin sisältö ja taustatiedot
tehdä työtä.

tavoite
kurssityö on suunnittelua
hydrauliikka ja hydraulikäyttö

järjestelmät
autojen nestejäähdytys
moottori.

Sisältö
kurssityön laskennallinen osa.

1. Hydraulinen
   moottorin jäähdytysjärjestelmän laskenta.

2. Rakentava
   keskipakopumpun laskenta.

3. Maksu
   pumpun teoreettiset ominaisuudet.

Alkukirjain
kurssityön tiedot.

1. Tehoa
   moottori N_dv=
   120,
   kW.

2. Jaa
   moottorin teho otettu käyttöön
   jäähdytys

   = 0,18

3. Lämpötilat
   jäähdytysneste (jäähdytysneste)
   moottorin ulostulossa t₁
   =
   92, °С ja jäähdyttimen ulostulossa t₂
   =
   67, °С.

4. Taajuus
   siipipyörän pyöriminen pumpussa n
   = 510, rpm.

5. Arvioitu
   pumpun pää HP_n
   =
   1,45,
   m.

6. Arvioitu
   painehäviö jäähdytyslaitteessa
   moottori
   =
   0,45,
   m.

7. Arvioitu
   painehäviö jäähdyttimessä

   =
   0,3,
   m.

8. Halkaisija
   (sisäinen) alempi jakotukki
   moottorin jäähdytyslaitteet d₁
   =
   40,
   mm.

9. Halkaisijat
(sisäiset) jäähdyttimen jakoputket d₂
=
50 mm.
10.
Kaikkien putkistojen sisähalkaisijat
letkut d₃
=
15,
mm.

11.
Alueen putkistojen kokonaispituus
hydrauliletkut, ensimmäinen kulkusuunnassa
alkaen

moottori
jäähdyttimeen L₁
=
0,7,
m.

12.
Toisen putkien kokonaispituus
Hydraulilinjojen osa L₂
=
1,5,
m.

KUVAUS
MOOTTORIN JÄÄHDYTYSJÄRJESTELMÄT.

Järjestelmä
moottorin jäähdytys koostuu (kuva 1).
keskipakopumppu 1, laite
moottorin jäähdytys 2, jäähdytin varten
jäähdytysnesteen jäähdytysvirtaus
ilma 3, lämpöventtiili 4 ja liitäntä
putkistot - hydrauliputket 5. Kaikki
nämä järjestelmän elementit sisältyvät
niin sanottu "iso" jäähdytysympyrä.
Siellä on myös "pieni" jäähdytysympyrä, kun
jäähdytysneste ei pääse jäähdyttimeen.
Syyt siihen, että niillä on sekä "iso" että
"pienet" jäähdytyspiirit ovat edustettuina
erikoisaloilla. laskeminen
koskee vain "suuria" ympyröitä, kuten
jäähdytyksen laskettu liikerata
neste (jäähdytysneste).

Laite
moottorin jäähdytys koostuu "paidasta"
sylinterinkannen jäähdytys
moottori (2a), jäähdytysvaipat
sylinterien sivuseinät
moottori (pystyiskujen muodossa
sylinterin muotoinen, sijaitsee
kahdella puolella moottoria) (26) ja kaksi
sylinterimäiset keräilijät keräämiseen
jäähdytysneste (2c). Edustus
sivuseinän jäähdytysvaipat
sylinterit pystyiskujen muodossa
on ehdollinen, mutta riittävän lähellä
todellisuuteen ja
kyseessä olevan elementin esitys
moottorin jäähdytyslaitteet
käytettäisiin johtamisessa
hydraulinen laskentajärjestelmä
moottorin jäähdytys.

Jäähdytin
3 koostuu yläosasta (Za) ja alemmasta (36)
keräimet, pystyputket
(Sv), jota pitkin jäähdytysneste liikkuu
yläjakoputkesta alaspäin.
Lämpöventtiili (termostaatti) on
automaattinen kaasu
tarkoitettu laite
muutoksia jäähdytysnesteen liikkeessä tai
päällä
"isot" tai "pienet" ympyrät.
Jäähdyttimen laitteet ja toimintaperiaatteet
ja lämpöventtiiliä (termostaattia) tutkitaan
erikoisaloilla.

jäähdytysnestettä
kun se liikkuu "isossa" ympyrässä
menee seuraavalla tavalla:
keskipakopumppu - jäähdytysvaippa
sylinterin kannet - pystyiskut sisään
moottorin seinät - alemmat jakoputket
jäähdytyslaitteet
moottori - solmu, joka yhdistää kaksi virtaa
- lämpöventtiili - ylempi jakotukki
jäähdytin
- jäähdyttimen putket - alempi jakotukki
jäähdytin - pumpun sisääntulo. Matkan varrella
useita "paikallisia" vastustuksia voitetaan
äkillisen laajenemisen tai supistumisen muodossa
virtaus, 90° käännökset sekä
kaasuläppälaite (lämpöventtiili).

Kaikki
moottorin jäähdytysjärjestelmän hydrauliletkut
valmistettu teknisesti sileästä
putket ja putkien sisähalkaisijat
kaikkialla hydraulilinjoissa

ovat samat
ja yhtä suuri kuin d₃.
Tehtävä sisältää myös arvoja
alemmat jakotukin halkaisijat
moottorin jäähdytyslaitteet d₁
ja molemmat jäähdyttimen jakoputket d₂,
yhtä hyvin kuin
jäähdyttimen jakotukien pituus l_R=0,5
m.

jäähdytysnestettä
moottorin jäähdytysjärjestelmässä on otettu
jäähdytysneste,
jonka lämpötila on +4 °C tiheys
On
=1080
kg/m3
ja kinematiikka
viskositeetti

m2/s.
Se voi olla pakkasnesteitä,
"Tosol", "Lena", "Pride" tai muut.

1 Pumpun parametrit.

Sisävuoro
kondensaattipumppu määritetään
seuraavalla tavalla:

,

;

paine
lauhdepumppu laskettu
järjestelmän kaavan mukaan ilmanpoistolla:

,

;

Kondensaatin pää
pumppu lasketaan kaavalla
suunnitelmat ilman ilmanpoistoa:

,

;

Mukana olevat jäsenet
kaavan tiedot:

,
missä
on pumpattavan nesteen tiheys;

,
missä —
hydraulisen vastuksen kerroin;

—
määrä
Reynolds;
vuorostaan ​​nesteen nopeus
ilmaistu:

,

;

Riippuen
Reynoldsin luvun saatu arvo
laskea hydraulinen kerroin
vastus seuraavien kaavojen mukaan:

a)
Numeron arvon kanssa
— laminaarivirtausjärjestelmä:

;

b)
Numeron arvon kanssa

— turbulenttinen virtausjärjestelmä:

—
sileille putkille

—
karkealle
putket, missä

—
vastaava halkaisija.

v)
Numeron arvon kanssa
—
Hydraulisesti sileiden putkien pinta-ala:

Maksu

suoritetaan Colebrookin kaavan mukaan:

;

,

- nopeus
pumpattu neste;

Sisävuoro
syöttöpumppu määritetty
seuraavalla tavalla:

,

;

Ravintoaineiden paine
pumppu lasketaan kaavalla
järjestelmät ilmanpoistolla:

,

;

paine
syöttöpumppu lasketaan
kaava piirille ilman ilmanpoistajaa:

,

;

Pumpun laskenta

Alkutiedot

Tee tarvittavat laskelmat ja valitse paras versio pumpusta R-202/1-reaktorin syöttämiseksi E-37/1-säiliöstä seuraavissa olosuhteissa:

Keskiviikko - Bensiini

Virtaus 8 m3/h

Säiliön paine on ilmakehän paine

Reaktorin paine 0,06 MPa

Lämpötila 25 °C

· Geometriset mitat, m: z₁=4; z₂ =6; L = 10

Pumpattavan nesteen fysikaalisten parametrien määrittäminen

Bensiinin tiheys lämpötilassa:

Paikka kaavalle.

klo

Tällä tavalla

Kinemaattinen viskositeetti:

Dynaaminen viskositeetti:

Kulkea

Kyllästetyn höyryn paine:

Tarvittavan pumpun korkeuden määrittäminen

a) Nesteen nousun geometrisen korkeuden määrittäminen (poisto- ja säiliön sisääntulon nestetasojen ero, kun otetaan huomioon reaktorin korkeuden ylittäminen):

(26)

jossa Z1 on nestepinta E-37/1-säiliössä, m

Z2 on nestepinta R-202-kolonnissa, m

b) Painehäviöiden määrittäminen vastaanotto- ja painesäiliöiden paine-eron poistamiseksi:

(27)

jossa Pn on absoluuttinen poistopaine (ylimäärä) E-37/1-säiliössä, Pa;

Pv on absoluuttinen imupaine (ylimäärä) R-202/1-reaktorissa, Pa

c) Putkilinjojen halkaisijoiden määrittäminen imu- ja poistoreiteissä

Asetetaan suositeltu nesteen liikenopeus:

Poistoputkessa ruiskutusnopeus Wn = 0,75 m/s

Imuputkessa imunopeus Wb = 0,5 m/s

Ilmaisemme putkilinjojen halkaisijat nesteen virtausnopeuden kaavoista:

(28)

(29)

Missä:

(30)

(31)

Missä d on putkilinjan halkaisija, m

Q on pumpattavan nesteen virtausnopeus, m3/s

W on nesteen virtausnopeus, m/s

Halkaisijoiden lisälaskentaa varten on tarpeen ilmaista virtausnopeus Q yksikkönä m3/s. Tee tämä jakamalla annettu virtausnopeus tunneissa 3600 sekunnilla. Saamme:

GOST 8732-78:n mukaan valitsemme putket, jotka ovat lähinnä näitä arvoja.

Imuputken halkaisija (108 5,0) 10-3 m

Purkausputken halkaisija (108 5,0) 10-3 m

Määritämme nesteen virtausnopeuden putkilinjojen standardisisähalkaisijoiden mukaan:

(32)

Missä - putkilinjan sisähalkaisija, m;

- putkilinjan ulkohalkaisija, m;

— putkilinjan seinämän paksuus, m

Todelliset nesteen virtausnopeudet määritetään lausekkeista (28) ja (29):

Vertaamme todellisia nesteen virtausnopeuksia annettuihin:

d) Nesteen virtaustavan määrittäminen putkistoissa (Reynoldsin luvut)

Reynoldsin kriteeri määritetään kaavalla:

(33)

Missä Re on Reynoldsin luku

W on nesteen virtausnopeus, m/s; — putkilinjan sisähalkaisija, m; — kinemaattinen viskositeetti, m2/s

Imuputki:

Poistoputki:

Koska Re-luku molemmissa tapauksissa ylittää nestevirtauksen laminaarisesta tilasta turbulenttiin siirtymäalueen arvon, joka on 10 000, tämä tarkoittaa, että putkilinjoilla on kehittynyt turbulenttinen järjestelmä.

e) Kitkavastuskertoimen määritys

Turbulenttisessa järjestelmässä kitkavastuskerroin määritetään kaavalla:

(34)

Imuputkelle:

Purkausputkille:

f) Paikallisten vastuskertoimien määrittäminen

Imuputki sisältää kaksi läpimenevää venttiiliä ja 90 asteen kulman. Näille elementeille löydämme viitekirjallisuuden mukaan paikallisen vastuksen kertoimet: läpimenevälle venttiilille, polvelle 90 asteen käännöksellä. Kun otetaan huomioon vastus, joka syntyy, kun neste tulee pumppuun, paikallisen vastuksen kertoimien summa imukanavassa on yhtä suuri:

(35)

Seuraavat elementit sijaitsevat poistoputkessa: 3 läpimenoventtiiliä, takaiskuventtiili \u003d 2, kalvo, lämmönvaihdin, 3 kulmaa 90 asteen käännöksellä. Ottaen huomioon vastuksen, joka syntyy, kun neste poistuu pumpusta, paikallisen vastuksen kertoimien summa poistoreitillä on yhtä suuri:

g) Painehäviöiden määrittäminen kitkavoimien ja paikallisten vastusten voittamiseksi imu- ja poistoputkissa

Käytämme Darcy-Weisbachin kaavaa:

(37)

missä DN - painehäviö kitkavoimien voittamiseksi, m

L on putkilinjan todellinen pituus, m

d on putkilinjan sisähalkaisija, m

- paikallisten vastusten summa tarkasteltavalla polulla

Hydraulinen vastus imuputkessa:

Hydraulinen vastus poistoputkessa:

i) Tarvittavan pumpun korkeuden määrittäminen

Tarvittava paine määritetään lisäämällä lasketut komponentit, nimittäin uunin ja kolonnin tasojen geometriset erot, uunin ja kolonnin paine-eron ylittämiseen tarvittavat häviöt sekä imuaukon paikalliset hydraulivastukset. ja tyhjennysputkistoja, plus 5 % kirjaamattomista häviöistä.

(40)

2 askelparametrit.

Monipyöräinen
keskipakopumput toimivat
johdonmukainen
tai rinnakkain
juoksupyörien liitäntä (katso kuva 5
vasen ja oikea).

Pumput
työntekijöiden sarjakytkennällä
renkaita kutsutaan monivaiheinen.
Tällaisen pumpun korkeus on yhtä suuri kuin päiden summa
yksittäiset vaiheet ja pumpun virtaus
on yhtä suuri kuin yhden vaiheen syöttö:

;
;

missä
–
vaiheiden määrä;

,

;

Pumput
pyörien rinnakkaisliitännällä on hyväksytty
harkita monisäikeinen.
Tällaisen pumpun pää on yhtä suuri kuin yhden
vaiheet, ja syöttö on yhtä suuri kuin syötteiden summa
yksittäiset peruspumput:

; ;

missä

— määrä
virtaukset (laivojen pumppujen osalta se hyväksytään
enintään kaksi).

Vaiheiden lukumäärä
rajoitettu maksimipaineeseen
yhden vaiheen luoma (yleensä ei
yli 1000 J/kg).

Me määrittelemme
kriittinen
kavitaatioenergiareservi
ilman
ilmanpoistaja

varten
syöttöpumppu:

;

kondensaattia varten
pumppu:

;

Kriittinen
kavitaatioenergiareservi
ilmanpoistaja

ravitsemuksellisesti
pumppu:

;

kondensaattia varten
pumppu:

;

missä

on nesteen kyllästymispaine
asetettu lämpötila;
— imuputkiston hydrauliset häviöt;


— kerroin
varata,
joka hyväksytään
.

;

;

—
nopeustekijä
pumppu (katso kuva 7);

tai

- vastaavasti
kylmälle makealle ja merivedelle;

Kerroin
varata
valitaan niin
mitkä ovat hänen työnsä ainekset
tyydyttää graafiset riippuvuudet

ja.
Tämän kertoimen tuloksena saatu arvo
selvitetään laskettua löydettäessä
suhteet edelleen ehdotuksen mukaan
metodologia. (Huomaa, että ehdotettu
kuvien 6 ja 7 graafiset riippuvuudet
ovat pääasiassa ravitsemuksellisia
pumput, jotta vika ilmenee
asettaa edellytykset ravitsemukselle
pumppuja, sallimme lopullisen lisäyksen
kertoimen raja-arvo
varata sellaiseen arvoon
lopulta tyydyttäisi ja
).

Edelleen
määritellä enimmäismäärä
sallittu nopeus
juoksupyörä:

,
missä

—
kavitaatio
nopeustekijä,
joka valitaan tarkoituksen perusteella
pumppu:

—
varten
paine- ja palopumppu;

- varten
syöttöpumppu;

—
varten
syöttöpumppu tehostimella
askel;

—
varten
kondenssiveden pumppu;

—
varten
pumppu valmiiksi suunnitellulla aksiaalipyörällä;

Määritellään
työskentelee
pyörimisnopeus
pumpun pyörät:

,
missä

—
kerroin
nopeus,
ottamalla seuraavat arvot:

—
varten
paine- ja palopumppu;

—
varten
syöttöpumppu tehostusvaiheella;

—
varten
syöttöpumppu;

—
varten
kondenssiveden pumppu;

Kunto
oikea kertoimen valinta
nopeus: harmonisointi
pyörimisnopeudet epäyhtälöllä
(ja
ei
alle 50 tulisi ottaa).

Arvioitu
sisävuoro
pyörät löytyvät lausekkeesta:

,
missä
—
tilavuushyötysuhde, joka löytyy seuraavasti:

,
missä

—
ottaa huomioon nesteen läpivirtauksen
edessä tiiviste;

Teoreettinen
paine
löytyy kaavan mukaan:

,

missä
— hydraulinen
tehokkuutta, joka
määritelty:

,
missä

—
vähennetty
halkaisija
sisäänkäynti juoksupyörään; hyväksytty(katso kuva 8). Merkintä
että tapahtuu hydraulihäviöitä
virtauskanavien kitkan vuoksi
osat.

Mekaaninen
tehokkuutta
löytää kaavalla:

,

missä
ottaa huomioon tappiot
ulkopinnan kitkaenergia
pyörät pumpattavan nesteen päällä
(levyn kitka):

;

—
ottaa huomioon kitkasta johtuvat energiahäviöt
laakerit ja tiivistepesät
pumppu.

Kenraali
tehokkuutta pumppu
määritelty:

;

Laivojen tehokkuus
keskipakopumput ovat sisällä
0,55 - 0,75.

Kulutettu
tehoa
pumppu ja enimmäismäärä
tehoa
vastaavasti ylikuormituksilla
määritelty:

;

;

3.1 Pitkän yksinkertaisen putkilinjan hydraulinen laskenta

Harkitse pitkiä putkia, ts.
ne, joissa painehäviö päällä
paikallisen vastustuksen voittamiseksi
mitätön verrattuna
pään menetys pituussuunnassa.

Hydraulisiin laskelmiin käytämme
kaava ( ), määrittää häviöt
paine putkilinjan koko pituudelta

Pkasvu
pitkä putki on
putki, jonka halkaisija on vakio
paineessa H toimivat putket (kuva
6.5).

Kuva 6.5

Yksinkertaisen pitkän putken laskeminen
vakiohalkaisijalla, kirjoita
Bernoullin yhtälö osille 1-1 ja 2-2

.

Nopeus ₁=₂=0,
ja paineP₁=P₂=P_klo,sitten Bernoullin yhtälö näille
ehdot otetaan muodoltaan

.

Siksi kaikki paineet Hkäytetty hydrauliikan voittamiseen
vastus putkilinjan koko pituudelta.
Koska meillä on hydraulisesti pitkä
putkilinjan, paikalliset huomioimatta
pään menetys, saamme

.
(6.22)

Mutta kaavan (6.1) mukaan

,

missä

Näin ollen paine

(6.24)

Hydraulipumpun parametrien laskeminen

Hydraulilinjan turvallisen käytön vuoksi hyväksymme 3 MPa:n vakiopaineen. Lasketaan hydraulikäytön parametrit hyväksytyllä painearvolla.

Hydraulipumppujen suorituskyky lasketaan kaavalla

V = ,(13)

missä Q on tankoon vaadittava voima, Q = 200 kN;

L on hydraulisylinterin männän työiskun pituus, L = 0,5 m;

t on hydraulisylinterin männän työiskuaika, t = 0,1 min;

p on öljynpaine hydraulisylinterissä, p = 3 MPa;

η1 - hydraulijärjestelmän tehokkuus, η1 = 0,85;

V = = 39,2 l/min.

Laskelman mukaan valitsemme pumpun NSh-40D.

10 Moottorin laskenta

Pumpun käyttämiseen käytetty teho määritetään kaavalla:

N = ,(14)

missä η12 on pumpun kokonaishyötysuhde, η12 = 0,92;

V on hydraulipumpun tuottavuus, V = 40 l/min;

p on öljynpaine hydraulisylinterissä, p = 3 MPa;

N = 0,21 kW.

Laskentatietojen mukaan pumpun vaaditun suorituskyvyn saavuttamiseksi valitsemme AOL2-11 sähkömoottorin, jonka pyörimisnopeus on n = 1000 min−1 ja teho N = 0,4 kW.

11 Varpaan laskeminen taivutusta varten

Käpälän varpaat kokevat suurimman taivutusmomentin maksimikuormalla R = 200 kN. Koska tassuja on 6, yksi sormi kokee taivutusmomentin kuormasta R = 200 / 6 = 33,3 kN (kuva 4).

Sormen pituus L = 100 mm = 0,1 m.

Taivutusjännitys pyöreälle leikkaukselle:

σ = (15)

missä M on taivutusmomentti;

d on sormen halkaisija;

Vaarallisella alueella hetki tulee olemaan

Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN ∙m.

Kuva 4 - Sormen laskemiseen taivutusta varten.

Sormi poikkileikkauksessaan on ympyrä, jonka halkaisija on d = 40 mm = 0,04 m. Määritetään sen taivutusjännitys:

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Lujuus: ≥ σtaivutus.

Teräkselle St 45 sallittu jännitys = 280 MPa.

Lujuusehto täyttyy, koska sallittu taivutusjännitys on suurempi kuin todellinen.

Hydraulisylinterille laskettiin tarvittavat parametrit. Laskentatietojen mukaan asennettiin hydraulisylinteri, jonka männän halkaisija oli 250 mm ja varren halkaisija 120 mm. Tankoon vaikuttava voima on 204 kN. Varren poikkipinta-ala on 0,011 m2.

Puristustangon laskeminen osoitti, että puristusjännitys on 18,5 MPa ja pienempi kuin sallittu 160 MPa.

Hitsin lujuuslaskelma suoritettiin. Sallittu jännitys on 56 MPa. Hitsauksessa esiintyvä todellinen jännitys on 50 MPa. Sauma-ala 0,004 m2.

Hydraulipumpun parametrien laskeminen osoitti, että pumpun suorituskyvyn tulisi olla yli 39,2 l / min. Laskelman mukaan valitsemme pumpun NSh-40D.

Sähkömoottorin parametrien laskenta suoritettiin. Laskentatulosten perusteella valittiin AOL2-11 sähkömoottori, jonka pyörimisnopeus on n = 1000 min−1 ja teho N = 0,4 kW.

Käpälän varpaan taivutuslaskenta osoitti, että vaarallisella osuudella taivutusmomentti on Mb = 1,7 kN∙m. Taivutusjännitys σ = 135,35 MPa, mikä on pienempi kuin sallittu arvo = 280 MPa.

Palvelumarkkinoiden käsitteet ja rakenne. Kuljetuspalvelut
Laaja käsite "kansainvälinen kauppa" voidaan ymmärtää ei vain suhteeksi tavaroiden myyntiin, vaan myös palveluihin. Palvelut ovat toimintaa, joka tyydyttää suoraan yhteiskunnan jäsenten, kotitalouksien henkilökohtaisia ​​tarpeita, erilaisten yritysten, yhdistysten, järjestöjen...

Moottorin kokoonpanon tekninen prosessi
Asenna sylinterilohko telineeseen ja tarkista öljykanavien tiiviys. Tiiviyden rikkominen ei ole sallittua. Asenna lohko, mutta teline purkamista varten - kokoaminen vaakasuoraan asentoon. Puhalla kaikki sylinterilohkon sisäiset ontelot paineilmalla (pistooli osien puhaltamiseen paineilmalla ...

Jakokotelon välityssuhteiden määrittäminen
Siirtolaatikoissa on kaksi vaihdetta - korkea ja matala. Suurin vaihde on suora ja sen välityssuhde on 1. Alemman vaihteen välityssuhde määräytyy seuraavista ehdoista: - Maksimikorotuksen voittamisen ehdosta: - Kytkinmassan täyden käytön ehdosta ...

Lisätietoja suorasta vedensyöttömenetelmästä

Järjestelmä voidaan järjestää eri tavoin. Yksinkertaisin, mutta ei menestynein, on vaihtoehto, jossa vettä toimitetaan kaivosta kulutuspaikkoihin ilman lisälaitteita. Tämä järjestelmä edellyttää pumpun toistuvaa päälle- ja poiskytkentää käytön aikana. Pumppauslaite käynnistyy, vaikka hana avataan lyhyesti.

Suoraa vesihuoltovaihtoehtoa voidaan käyttää järjestelmissä, joissa putkien haarautuminen on minimaalista, jos samalla ei ole tarkoitus asua rakennuksessa pysyvästi. Pääparametreja laskettaessa tulee ottaa huomioon joitain ominaisuuksia. Ensinnäkin se koskee syntyvää painetta. Erityisen laskimen avulla voit tehdä nopeasti laskelmia ulostulopaineen määrittämiseksi.

Laskelmien pääpiirteistä

Kun rakennuksessa on pysyvä asuinpaikka ja suuri määrä vesipisteitä, on parasta järjestää järjestelmä, jossa on hydraulinen akku, mikä mahdollistaa työjaksojen määrän vähentämisen. Tällä on positiivinen vaikutus pumpun käyttöikään. Tällainen järjestelmä on kuitenkin rakenteeltaan monimutkainen ja vaatii lisäkapasitanssin asentamista, joten joskus sen käyttö on epäkäytännöllistä.

Uppopumppu kaivoon

Yksinkertaistetussa versiossa akkua ei ole asennettu. Ohjausrele on säädetty siten, että imulaite kytkeytyy päälle, kun hana avataan, ja sammuu, kun se suljetaan. Lisälaitteiden puutteen vuoksi järjestelmä on taloudellisempi.

Tällaisessa järjestelmässä kaivon pumpun tulisi:

• varmistaa korkealaatuisen veden nousun suoraan korkeimpaan kohtaan ilman keskeytyksiä;
• voittaa ilman tarpeettomia vaikeuksia vastus putkien sisällä, jotka kulkevat kaivosta pääkulutuspisteisiin;
• luo painetta vedenottopaikoissa, mikä mahdollistaa erilaisten putkistojen käytön;
• tarjota vähintään pieni käyttöreservi, jotta kaivopumppu ei toimi kykyjensä rajoilla.

Oikeilla laskelmilla ostettujen laitteiden avulla voit luoda luotettavan järjestelmän, joka toimittaa veden suoraan vedenottopisteisiin. Lopputulos annetaan välittömästi kolmessa määrässä, koska mikä tahansa niistä voidaan ilmoittaa teknisissä asiakirjoissa.

Säästä aikaa: Suositellut artikkelit joka viikko postitse