Dimensi dapur sauna
Agar mandi dipanaskan dengan baik, adalah perlu untuk mengira dengan betul dimensi relau untuknya.
Sebelum melakukan ini, anda perlu memberi perhatian kepada bahan apa kotak api akan dibuat. Faktor ini secara langsung mempengaruhi kaedah untuk menentukan dimensi relau.
logam
Pelbagai pedang logam kini boleh didapati di pasaran. Selalunya ia diperbuat daripada keluli atau besi tuang. Mereka boleh direka bentuk untuk bahan api seperti kayu, gas atau elektrik.
Sehingga kini, terdapat dapur keluli dan besi tuang untuk bilik wap, berbeza dalam dimensi berikut (dalam mm):
- "Anapa" daripada "EasySteam": 420x730x800.
- "Angara 2012" daripada "Termofor": 415x595x800.
- "Vesuvius Russian Steam" daripada "Vesuvius": 660x860x1120.
- "Hephaestus ZK" daripada "Hephaestus": 500x855x700.
- Zhikhorka daripada Zhar-Gorynych: 450x450x1300.
- "Emelyanych" daripada "Teplostal": 500x600x950.
- "Kalita Russian Steam" daripada "Magnum": 650x800x1100.
- "Stim Klasik" daripada "Feringer": 480x810x800.
- "Kuban" daripada "Teplodar": 500x700x865.
- "Kutkin 1.0" daripada "Kutkin": 460x450x900.
- "Slavyanka Russian Steam" daripada "Svarozhich": 480x570x900.
- "Khangar" daripada "Teklar": 440x670x800.
Sebagai tambahan kepada model dapur popular di atas, terdapat yang lain. Ini juga terpakai kepada pemanas elektrik. Bergantung pada pengilang, yang terakhir boleh mempunyai saiz yang sama sekali berbeza. Itulah sebabnya pembeli boleh dengan mudah memilih untuk bilik stimnya dengan tepat peranti yang paling sesuai dengannya.
daripada batu bata
Untuk menentukan dimensi ketuhar bata untuk mandi, pertama sekali perlu memberi perhatian kepada dimensi bata itu sendiri, seperti:
- panjang - 250 mm;
- lebar - 120 mm;
- ketinggian - 65 mm.
Ia adalah dari batu bata saiz standard yang paling kerap dibuat dapur untuk mandi. Dalam kes ini, teras dalaman struktur pemanasan dilindungi oleh lapisan fireclay yang dipanggil.
Mempunyai maklumat tentang dimensi bahan dari mana relau dibuat, anda boleh dengan mudah mengetahui lebar dan panjang struktur, jika ada pesanan
Pertama sekali, anda harus memberi perhatian kepada baris pertama batu bata, yang akan menunjukkan dengan jelas bilangan unit elemen struktur pada setiap sisi. Untuk mengira ketinggian relau masa depan, cukup untuk mendarabkan bilangan baris dengan ketinggian bata dan mengambil kira 0.5 cm setiap jahitan.
Oleh itu, pengiraan dimensi relau bata mengambil masa tidak lebih daripada beberapa minit masa lapang.
Masa pemanasan logam
Suhu
gas serombong meninggalkan relau
sama rata
;
suhu
tanur di zon pegangan pada 50 ℃
melebihi suhu pemanasan logam, i.e.
1300°DENGAN.
Pengagihan suhu sepanjang ketuhar
ditunjukkan dalam Rajah.62.
Sejauh mana
tujuan utama metodologi
zon pemanasan perlahan
logam kepada keadaan keplastikan,
kemudian suhu di pusat logam di
peralihan daripada kaedah kepada kimpalan
zon hendaklah dalam susunan 400-500 °C.
Beza
suhu antara permukaan dan tengah
kosong untuk zon berkaedah relau
pengeluaran rolling boleh diterima
sama dengan (700-800) S,
di mana
S
- ketebalan dipanaskan (dikira). V
dalam kes ini dua hala
pemanasan
m
dan oleh itu
,
iaitu anda perlu mengambil suhu
permukaan papak pada penghujung kaedah
zon bersamaan dengan 500 °C.
Mari kita tentukan
anggaran dimensi relau. Pada
susunan satu baris kosong
lebar ketuhar akan menjadi
Di sini
—
jurang antara papak dan dinding relau.
V
ketinggian yang disyorkan
relau diambil sama: dalam languid
zon 1.65 m, dalam zon kimpalan 2.8 m, dalam
zon berkaedah 1.6 m.
Kita dapati
tahap pembangunan batu (setiap 1 m panjang
ketuhar) untuk:
berkaedah
zon
;
mengimpal
zon
;
berlarutan
zon
.
Mari kita tentukan
panjang rasuk berkesan, m:
berkaedah
Zon
mengimpal
Zon
berlarutan
Zon
Definisi
masa pemanasan logam dalam kaedah
Zon
Kita dapati
pelepasan gas serombong
pada suhu sederhana
separa
tekanan
sama dengan:
Oleh
nomogram dalam Rajah. 13-15 kita dapati
;
;
.
Kemudian
Dikurangkan
emisiviti sistem yang sedang dipertimbangkan
adalah sama dengan
ijazah
kehitaman logam diambil sama dengan
.
Purata
sepanjang pekali zon kaedah
pemindahan haba secara sinaran ditentukan oleh
formula (67, b)
Kami tentukan
kriteria suhu Ɵ dan kriteria
bi:
Untuk
keluli karbon dengan berat sederhana
suhu logam
pada
Lampiran IX kita dapati
dan
Oleh
mendapati nilai Ɵ dan Bi
pada
nomogram dalam Rajah. 22 untuk permukaan
plat, kita dapati kriteria Fourier
.
Kemudian
masa pemanasan logam dalam kaedah
zon relau adalah sama dengan
Kita dapati
suhu tengah papak di hujungnya
zon berkaedah. Mengikut nomogram
dalam rajah. 24 untuk pusat sisipan di
dan suhu
kriteria.
Kini mudah untuk mencari suhu pusat
papak
.
Definisi
masa pemanasan logam dalam I kimpalan
Zon
Jom cari
pelepasan gas serombong pada:
Oleh
nomogram dalam Rajah. 13-15 kita dapati
;
;
Kemudian
.
Kami mengambil suhu permukaan
logam di hujung zon kimpalan I 1000°C.
Dikurangkan
darjah emisitiviti I zon kimpalan adalah sama dengan
Kita dapati
suhu purata keratan rentas logam
pada permulaan I kimpalan (pada akhir kaedah)
zon
Kita dapati
kriteria suhu untuk permukaan
papak
Jadi
seperti pada suhu purata logam
mengikut
lampiran IX kekonduksian terma
keluli karbon adalah
,
dan pekali keresapan terma, maka
Pada
penentuan suhu purata logam
dalam zon kimpalan I, diandaikan bahawa
suhu di tengah papak di hujungnya
zon ialah 850 °C. Sekarang mengikut nomogram
dalam rajah. 22 cari kriteria Fourier
.
Masa
pemanasan di zon kimpalan I
Kami tentukan
suhu di tengah papak di hujung I
zon kimpalan. Menurut nomogram dalam Rajah.
24
pada nilai
dan
cari
maksudnya
,
dengan yang kita tentukan
Definisi
masa pemanasan
logam masuk
II
mengimpal Zon
Kita dapati
tahap pembebasan gas serombong di.
Oleh
nomogram dalam Rajah. 13-15 kita dapati
;
dan
Sekarang
Dikurangkan
darjah emisitiviti II zon kimpalan adalah sama dengan
Sederhana
suhu logam pada permulaan kimpalan II
zon
adalah sama dengan
Suhu
kriteria untuk permukaan papak di hujungnya
Zon kimpalan II adalah sama dengan
Pada
suhu logam purata di zon
(Lampiran
IX).
Kemudian
Sekarang
mengikut nomogram dalam Rajah. 22 cari FO
= l,l.
Masa
pemanasan logam di zon kimpalan II
sama
Suhu
pusat papak di hujung zon kimpalan II
ditentukan oleh nomogram dalam Rajah. 24 pada
nilai
ai
.
Kemudian
Definisi
masa logam merana
jatuhkan
suhu merentasi ketebalan logam pada mulanya
zon berlarutan adalah
.
Perbezaan suhu yang dibenarkan dalam
akhir pemanasan adalah
Ijazah
penyamaan suhu ialah
Pada
pekali asimetri pemanasan,
sama dengan
kriteria
untuk
zon berlarutan mengikut nomogram
dalam rajah. 19 (lengkung 3) ialah
.
Pada
suhu purata logam di dalam bilik pegangan
Zon
dan
(lampiran IX).
Masa
rindu
lengkap
masa tinggal logam dalam relau ialah
.
Jawapan pakar
Pendamai Dengan Bazooka:
Kuasa relau dipilih bergantung pada jumlah bilik stim. Dengan penebat yang baik, 1 m3 sauna memerlukan pemanas elektrik dengan kuasa 1 kW. 1 m2 batu tidak bertebat, kaca atau permukaan yang serupa memerlukan peningkatan 20% dalam kuasa pemanas. vds-sm /elctroharvia Pendapat saya adalah fiksyen. Cukup dan 4 kilowatt untuk mandian anda. Ini lagi Kuasa pemanas elektrik bergantung pada isipadu bilik stim, kualiti penebat haba dindingnya dan suhu atmosfera. Kira-kira, boleh diandaikan bahawa untuk 1 m3 isipadu bilik stim, penggunaan kuasa ialah 0.7 kW. Ini bermakna dengan ketinggian siling 2-2.2 m untuk pemanasan 1 meter persegi.kawasan bilik stim memerlukan 1.4–1.6 kW tenaga. .zavodprom /stati_o_stroit/mosh_eletrokam/index Saya pasti boleh mengatakan bahawa anda mempunyai dinding yang cantik dengan penebat haba yang sangat baik. Jika anda telah membuat penghalang wap di dalamnya. .aquastyle /electrokamenki/
Ilya Vaslievich:
***Ketuhar perolakan - prinsip operasi***
Ketuhar perolakan boleh beroperasi pada hampir semua bahan api. Ia boleh menjadi kayu api, arang batu, minyak bahan api, sisa pertanian, pelet, briket, dan sebagainya.
Tidak kira cara memanaskan ketuhar sedemikian. Adalah penting bahawa semasa relau, terima kasih kepada perantinya, ia mula memanaskan bilik dengan cepat.
Ketuhar perolakan konvensional mempunyai lubang pada jaket udara khas yang mengelilingi kotak api, atau mempunyai permukaan bergaris yang memanaskan udara dengan cepat dan kuat di sebelahnya. Udara panas dari jaket atau penukar haba naik. Ia segera digantikan dengan udara sejuk, yang disedut ke dalam baju dari bawah.
Lebih berkuasa dapur, lebih banyak ia mempengaruhi kadar pencampuran jisim udara di dalam bilik. Ini bermakna ketuhar perolakan 20 kW memanaskan bilik lebih cepat daripada yang sama, tetapi sebanyak 10-15 kW.
Dan walaupun anda memerlukan dapur 10 kW untuk memanaskan bilik anda, ketuhar perolakan yang berkuasa akan memanaskan bilik ini dengan lebih cepat.
*** Ketuhar perolakan untuk rumah - kebaikan dan keburukan ***
Kelebihan utama yang wujud dalam ketuhar perolakan adalah seperti berikut:
Pemanasan cepat bilik, kerana keupayaan untuk mencampurkan jisim udara hangat dan sejuk secara aktif di dalam bilik. Kemungkinan untuk memilih model dengan mod pembakaran yang lama. Kekompakan dan pemasangan yang tidak menuntut. ). Ketuhar perolakan untuk kayu dan arang batu 3
Walau bagaimanapun, terdapat kelemahan kelas peranti pemanasan ini:
Kehadiran permukaan panas yang boleh membakar anda Masa pemindahan haba yang singkat selepas pemanasan Keperluan tinggi untuk pemasangan cerobong untuk mengekalkan draf dan kekurangan kondensat seperti - di mana ia tidak menguntungkan.
Paling penting, penjana haba sedemikian boleh digunakan untuk memanaskan bilik kecil atau rumah persendirian, terutamanya rumah desa. Dalam keadaan di mana pemanasan terpantas bilik sejuk diperlukan, di mana, sebagai contoh, orang datang hanya untuk hujung minggu.
Adalah tidak menguntungkan sama sekali untuk menggunakan ketuhar perolakan di mana pemanasan beberapa bilik berasingan diperlukan, terutamanya yang terletak pada tahap / lantai yang berbeza. Dalam kes ini, nampaknya lebih sesuai untuk menggunakan dandang pemanasan dengan sistem radiator, atau menggunakan convectors gas atau elektrik.
Menghilangkan masalah PENYEJUKAN PANTAS ketuhar perolakan - TUNGKU SAUNA BESI TUANG. Dapur mandi besi tuang yang baik dan boleh dipercayai ialah Svarozhich dan Hephaestus, yang kebanyakannya menggunakan prinsip perolakan. Besi tuang tidak hangus, ia berkhidmat sekurang-kurangnya 30 tahun dengan waranti pengilang selama 5 tahun.
Anda boleh melihat dan memesan di Rusia di sini: Svarozhich: kamin-komfort /?Page=items&ParentID=2191
Thermofor: kamin-comfort /?Page=items&ParentID=553
Tatyana Mesyatseva:
Tetapi anda juga boleh mencuba dapur dari pengeluar lain, lihat laman web tylo sauna stove .saunapechi /pechi1.php?&second=1&about=1&model_ind=1650010089&index=89&count_prod=3&index_cat=9&table_main=price juga sangat baik.
den olko:
Adakah anda memerlukan dapur sauna, atau dapur biasa? Untuk mandi, anda tidak perlu memanaskan udara, tetapi memanaskan batu, yang akan menyejat wap dan memanaskan bilik wap. Untuk melakukan ini, anda memerlukan dapur sauna svarojich /catalog/pechi_dlya_bani
Pengiraan pembakaran bahan api
Bayaran
pembakaran bahan api (campuran semula jadi dan
gas relau letupan) dihasilkan sama
pengiraan campuran kok dan relau letupan
gas yang dibincangkan dalam contoh 34.
Kompaun
gas sumber, %:
domain
gas -
semula jadi
gas -
Mengambil
kandungan lembapan dalam gas sama dengan
dan
pengiraan semula mengikut formula (91, a),
kita mendapat komposisi basah berikut
gas, %:
domain
gas -
semula jadi
gas -
Haba
pembakaran gas
Oleh
formula (92) kita dapati komposisi campuran
gas, %:
Penggunaan
oksigen untuk pembakaran gas bercampur
daripada komposisi yang dipertimbangkan di
sama
.
Penggunaan
udara di
Kompaun
hasil pembakaran ditemui oleh formula
(96)
,
,
Jumlah
isipadu hasil pembakaran ialah
.
Peratusan
komposisi produk pembakaran
;
;
;
.
Betul
kami menyemak pengiraan dengan menyusun
keseimbangan bahan.
Menerima
kg:
Produk pembakaran diterima, kg:
Gas:
Untuk
penentuan suhu kalorimetrik
pembakaran, anda perlu mencari entalpi
produk pembakaran
.
Di sini
—
entalpi udara di (Lampiran II).
Pada
suhu
entalpi
hasil pembakaran adalah
Pada
Oleh
formula (98) kita dapati
Setelah menerima
pekali pyrometric sama dengan
,
cari suhu sebenar
bahan api terbakar
Pemilihan dapur untuk bilik yang dipanaskan.
Faktor kedua kuasa haba pemanasan dapur di rumah adalah pemilihan dapur untuk bilik yang dipanaskan.
Memilih ketuhar:
- antara taska dan ruang tamu - dari segi 1.66 x 0.64 = 1.06 m2, i.e. Ketuhar yang dipilih ialah ketuhar yang besar - dari 0.7 hingga 1.0 m2;
- antara bilik tidur dan dapur - dari segi 1.15 x 0.64 = 0.74 m2, i.e. Ketuhar yang dipilih juga digunakan untuk ketuhar bersaiz besar − dari 0.7 hingga 1.0 m2;
Pengiraan ini akan berguna kepada kami di bawah.
Jadual 2: Pengiraan keluaran haba bagi dapur pemanasan dan memasak.
| hlm | Nama dan jenis pemanasan | Jenis-jenis premis | Saiz dapur | Luas permukaan pemindahan haba dinding relau, F=(perimeter x tinggi) m2 | Jumlah haba daripada 1 m2 relau (W) | Jumlah haba daripada jumlah luas relau (W) | ||||
| lebar | panjang | ketinggian | dengan 1 kotak api setiap hari | dengan 2 relau setiap hari | dengan 1 kotak api setiap hari | dengan 2 relau setiap hari | ||||
| A | B | V | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| Relau pemanasan - Jumlah: | X | 0,64 | 1,66 | 2,4 | 9,50 | 290-360 sederhana 325 | 590-600 sederhana 595 | 3089 | 5655 | |
| 1 | termasuk: | kanak-kanak | 1,66 | X | 2,4 | 3,98 | 1295 | 2370 | ||
| 2 | ruang tamu | 0,64 | 1,66 | 2,4 | 5,52 | 1794 | 3284 | |||
| X | a) dinding sisi ketuhar dapur | X | 0,79 | 1,15 | 0,77 | 1,49 | X | X | ||
| X | b) ketuhar dapur (dapur) | X | 0,64 | 1,15 | X | 0,74 | X | X | ||
| X | c) bahagian yang menonjol di atas dapur (kasar) | X | 0,15 | 1,15 | 2,4 | 3,12 | X | X | ||
| X | d) bahagian yang menonjol ke dalam bilik bersebelahan (kasar) | X | 1,15 | X | 2,4 | 2,76 | X | X | ||
| Ketuhar dapur - Jumlah: | X | X | X | X | 8,11 | 2636 | 4825 | |||
| 3 | termasuk: | dapur | 0,79 | 1,15 | 0,77 | 1,49 | X | X | ||
| 0,64 | 1,15 | X | 0,74 | X | X | |||||
| 0,15 | 1,15 | 2,4 | 3,12 | X | X | |||||
| X | bilik dapur - Jumlah: | X | X | X | 5,35 | 1739 | 3183 | |||
| 4 | bilik tidur | 1,15 | X | 2,4 | 2,76 | 897 | 1642 | |||
| Jumlah: | X | X | X | X | 17,61 | X | X | 6178 | 11310 |
Untuk penyingkiran produk pembakaran adalah dinasihatkan untuk meletakkan satu akar (atas asasnya sendiri) cerobong asapterletak berhampiran dinding hadapan relau.
PERHATIAN! Potongan hendaklah disediakan pada titik di mana produk pembakaran memasuki cerobong supaya produk pembakaran tidak menembusi ke dalam relau bersebelahan semasa pembakaran. Ketinggian dapur (2.4 m) menyediakan kusyen udara antara dapur dan siling (dengan ketinggian siling 2.6 m), untuk meningkatkan keselamatan kebakaran
Lokasi permukaan pelepas haba diambil sedemikian rupa untuk memastikan penambahan kehilangan haba di dalam premis. Bilik tidur, tapak semaian, ruang tamu dan dapur dipanaskan oleh dua dapur
Ketinggian relau (2.4 m) menyediakan kusyen udara di antara dapur dan siling (dengan ketinggian siling sebanyak 2.6 m), untuk meningkatkan keselamatan kebakaran. Lokasi permukaan yang melepaskan haba diambil sedemikian rupa untuk memastikan penambahan kehilangan haba di dalam premis. Bilik tidur, taska, ruang tamu dan dapur dipanaskan dengan dua dapur.
Adalah biasa kehilangan haba bilik adalah (mengikut Jadual 1) 11414 W. Kekurangan haba akan menjadi:
11310 W - 11414 W = - 104 W
Ataupun 0,9 % - kekurangan haba seperti itu dibenarkan (dalam 3% kehilangan haba bilik). Itu. saiz ketuhar yang dipilih (dengan dua kotak api setiap hari) dibenarkan untuk rumah ini tempat tinggal panas pada reka bentuk (musim sejuk) suhu udara luar T = -35°C.
Pengiraan elemen pemanasan
Data awal:
- nilai kuasa relau;
- voltan bekalan.
Ciri-ciri pemanas yang diperbuat daripada aloi X20H80:
- suhu maksimum pemanas yang dibenarkan;
— kerintangan pada suhu 700ºC;
ialah ketumpatan pemanas.
Jenis sambungan pemanas - zig-zag. Skim sambungan ialah segi tiga.
ialah suhu logam di dalam relau.
ialah suhu ruang ketuhar.
Luas permukaan kubah:
. (2.145)
Panjang lengkok gerbang bilik kebal:
. (2.146)
Untuk suhu relau tertentu, mengikut jadual, lampiran 24, saya menentukan kuasa permukaan khusus yang dibenarkan untuk pemanas yang ideal apabila memanaskan aluminium (Rajah 2.5).
Untuk pemanas zigzag pita, apabila aluminium dipanaskan ( ialah pekali sinaran), saya akan menentukan nisbah yang disyorkan dengan . Dari sini saya akan mencari kuasa permukaan untuk pemanas sebenar
Kuasa fasa tunggal: . (2.147)
nasi. 2.5 Graf kuasa permukaan khusus yang dibenarkan untuk pemanas ideal semasa memanaskan aluminium
Mengambil nisbah, saya menentukan, mengikut pengiraan, ketebalan anggaran pita (a).
. (2.148)
Berikutan daripada pengiraan, saya menerima bahagian standard pita 3 x 30 mm.
Saya mengira rintangan unsur pemanasan fasa:
. (2.149)
Bahagian pita:
. (2.150)
Oleh itu panjang fasa:
. (2.151)
Kuasa permukaan khusus sebenar akan sama dengan:
, (2.152)
di manakah jumlah permukaan pemanas fasa,
ialah perimeter pemanas.
Berat pemanas fasa tunggal:
, (2.153)
diberi margin 10% - ;
Saya meletakkan pemanas di alur bumbung refraktori, sepuluh lingkaran setiap fasa. Jisim satu lingkaran: . Saya menerima ketinggian zigzag 140 (mm) (dengan jangkaan kemungkinan lokasi dalam alur dan penggantian mudahnya), panjang setiap gelombang (gegelung) 280 (mm), bilangan gelombang (gegelung) setiap fasa : 87700/280=313, bilangan gelombang (gegelung ) setiap heliks: \u003d 313 / 10 \u003d 31.3? 31.5. Panjang satu lingkaran: tidak dimampatkan - = 8770 (mm), dimampatkan - = 1328 (mm), maka langkahnya:
. (2.154)
Saya menyemak suhu pemanas dalam operasi:
Permukaan pemanas:
, (2.155)
di manakah ketebalan pita itu,
- lebar tali pinggang
ialah jarak antara zigzag pemanas bersebelahan.
Zigzag berasingan pemanas pita mempengaruhi satu sama lain, kerana sebilangan sinaran tertentu yang terpancar dari satu zigzag jatuh pada yang lain. Kesan perisai bersama tersebut pada pemindahan haba boleh diambil kira oleh pekali pendedahan bersama:
.(2.156)
Oleh itu, dengan mengambil kira perisai bersama, permukaan penyinaran bersama adalah sama dengan:
, (2.157)
di manakah pekali yang mengambil kira kesan perisai dinding alur (saya tidak mengambil kira dalam pengiraan).
Saya mentakrifkan permukaan penerima haba:
. (2.158)
Permukaan bersama, bergantung pada perubahan dalam nisbah jarak antara pemanas dan cas kepada lebar ruang relau:
. (2.159)
Saya akan menentukan permukaan aktif pemanas, dengan mengambil pekali kehilangan haba yang dikira , mengikut formula (Jadual 6-2,):
. (2.160)
Permukaan produk:
. (2.161)
Persamaan pemindahan haba sistem produk pemanas mempunyai bentuk:
(2.162)
Oleh itu, ungkapan untuk suhu maksimum pemanas mempunyai bentuk:
. (2.163)
Nilai suhu yang diperolehi hasil pengiraan adalah di bawah maksimum (,), yang memenuhi syarat untuk operasi normal pemanas, berdasarkan ini saya menyimpulkan bahawa elemen pemanasan yang dipilih (X20H80, jenis ZIG-ZAG, pita, S = 3 x 30, 10 lingkaran setiap fasa, 1.328 (m) panjang) harus memastikan hayat perkhidmatan yang mencukupi bagi lingkaran dan peruntukan kuasa yang mencukupi kepada mereka.
