Penentuan kehilangan haba, atau apakah itu, tinjauan pengimejan terma rumah

1. PERSAMAAN IMBANGAN HABA LANGSUNG DAN SONGSANG

Gambaran paling lengkap tentang prestasi ekonomi dandang kapal diberikan oleh keseimbangan haba, yang menunjukkan berapa banyak haba yang masuk ke dandang, bahagian mana yang digunakan dengan berguna (untuk pengeluaran stim), dan bahagian mana yang hilang.

Imbangan haba ialah aplikasi undang-undang pemuliharaan tenaga untuk analisis proses kerja dandang. Apabila menganalisis proses kerja dandang dalam mod pegun (atau mantap) operasinya, keseimbangan haba disusun berdasarkan keputusan ujian haba. V

Secara umum, persamaan imbangan haba mempunyai bentuk
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

di mana QPOD ialah jumlah haba yang dibekalkan kepada dandang stim, kJ/kg; Q1 – haba berguna, kJ/kg;

QPOT – kehilangan haba, kJ/kg

Dalam kaedah pengiraan standard yang dibangunkan untuk dandang pegun, disyorkan untuk mengambil kira semua haba yang dibekalkan ke relau dari 1 kg bahan api (Rajah 4.1), i.e.

Q	DI BAWAH	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	DAN LAIN-LAIN	(4,2)
		H T

di mana QHP ialah nilai kalori bersih bagi jisim kerja bahan api, kJ/kg;

QT, QB, QPR - jumlah haba yang diperkenalkan, masing-masing, dengan bahan api, udara dan wap, yang dibekalkan untuk pengatoman bahan api, kLJ/kg.

Tiga nilai terakhir ditentukan seperti berikut. Haba fizikal bahan api

QT	= cT tT	(4,3)

dengan cT ialah kapasiti haba bahan api pada suhu pemanasannya tT, kJ/(kg K)

Nilai QB mengambil kira hanya haba yang diterima oleh udara di luar dandang, sebagai contoh, dalam pemanas udara stim. Dengan susun atur biasa dandang dengan pemanasan udara gas, ia adalah sama dengan jumlah haba yang dimasukkan ke dalam relau dengan udara sejuk, i.e.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
di mana α ialah pekali udara berlebihan;
сХВ ialah kapasiti haba udara sejuk pada suhu tXB;
I XB- entalpi jumlah teori udara V, kJ / kg
Jumlah haba yang dibekalkan ke relau dengan stim untuk menyembur minyak bahan api,
QPR =	GPR	(iPR −i")	(4,5)
	BK

di mana GPR ialah penggunaan wap untuk pengatoman bahan api VC, kg/j;

iPR, i” – entalpi stim untuk pengabusan bahan api dan stim tepu kering dalam gas serombong, kJ/kg.

Nilai i” dalam persamaan (4.5) boleh diambil bersamaan dengan 2500 kJ/kg, yang sepadan dengan tekanan separa wap air dalam gas serombong pH2O sebanyak 0.01 MPa.

Bagi dandang marin, kuantiti yang menentukan dalam persamaan (4.2) ialah QHP, kerana jumlah sebutan yang tinggal tidak melebihi 1% daripada QP. Dalam hal ini, apabila menyusun keseimbangan haba dandang marin, ia biasanya diambil apabila udara dipanaskan oleh gas serombong QPOD \u003d QHP, dan apabila

dipanaskan dengan wap QPOD = QHP +QB . Dalam kes ini, persamaan pertama adalah yang utama, sejak stim

Jenis sisa haba

Setiap tapak mempunyai jenis penggunaan haba sendiri. Mari kita pertimbangkan setiap daripada mereka dengan lebih terperinci.

Bilik dandang

Dandang dipasang di dalamnya, yang menukar bahan api dan memindahkan tenaga haba ke penyejuk. Mana-mana unit kehilangan sebahagian daripada tenaga yang dijana kerana pembakaran bahan api yang tidak mencukupi, keluaran haba melalui dinding dandang, masalah dengan tiupan. Secara purata, dandang yang digunakan hari ini mempunyai kecekapan 70-75%, manakala dandang yang lebih baru akan memberikan kecekapan sebanyak 85% dan peratusan kerugiannya jauh lebih rendah.

Kesan tambahan terhadap sisa tenaga dikenakan oleh:

1. kekurangan pelarasan mod dandang yang tepat pada masanya (kerugian meningkat sebanyak 5-10%);
2. percanggahan antara diameter muncung pembakar dan beban unit terma: pemindahan haba dikurangkan, bahan api tidak terbakar sepenuhnya, kerugian meningkat sebanyak purata 5%;
3. pembersihan dinding dandang yang tidak mencukupi - skala dan deposit muncul, kecekapan kerja berkurangan sebanyak 5%;
4. kekurangan pemantauan dan cara pelarasan - meter stim, meter elektrik, penderia beban haba - atau tetapan yang salah mengurangkan faktor utiliti sebanyak 3-5%;
5. retak dan kerosakan pada dinding dandang mengurangkan kecekapan sebanyak 5-10%;
6. penggunaan peralatan mengepam yang lapuk mengurangkan kos rumah dandang untuk pembaikan dan penyelenggaraan.

Kerugian dalam saluran paip

Kecekapan utama pemanasan ditentukan oleh penunjuk berikut:

1. Kecekapan pam, dengan bantuan penyejuk bergerak melalui paip;
2. kualiti dan kaedah meletakkan paip haba;
3. tetapan rangkaian pemanasan yang betul, di mana pengagihan haba bergantung;
4. panjang saluran paip.

Dengan reka bentuk laluan terma yang betul, kehilangan standard tenaga terma dalam rangkaian terma tidak akan melebihi 7%, walaupun pengguna tenaga terletak pada jarak 2 km dari tempat pengeluaran bahan api. Malah, hari ini dalam bahagian rangkaian ini, kehilangan haba boleh mencapai 30 peratus atau lebih.

Kehilangan objek penggunaan

Adalah mungkin untuk menentukan penggunaan tenaga yang berlebihan di dalam bilik yang dipanaskan jika terdapat meter atau meter.

Sebab-sebab kerugian seperti ini boleh:

1. pengedaran pemanasan yang tidak sekata di seluruh bilik;
2. tahap pemanasan tidak sesuai dengan keadaan cuaca dan musim;
3. kekurangan peredaran semula bekalan air panas;
4. kekurangan sensor kawalan suhu pada dandang air panas;
5. paip kotor atau kebocoran dalaman.

Pengiraan baki terma dandang. Penentuan penggunaan bahan api

Imbangan haba dandang

Merangka imbangan haba dandang terdiri daripada mewujudkan kesamaan antara jumlah haba yang memasuki dandang, dipanggil haba yang tersedia Q_P, dan jumlah haba berguna Q₁ dan kehilangan haba Q₂, Q₃, Q₄. Berdasarkan keseimbangan haba, kecekapan dan penggunaan bahan api yang diperlukan dikira.

Imbangan haba disusun berhubung dengan keadaan terma keadaan mantap dandang bagi setiap 1 kg (1 m3) bahan api pada suhu 0°C dan tekanan 101.3 kPa.

Persamaan imbangan haba am mempunyai bentuk:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

di mana Q_P — haba bahan api yang tersedia; Q_v.vn - haba dimasukkan ke dalam relau melalui udara apabila ia dipanaskan di luar dandang; Q_f - haba dimasukkan ke dalam relau melalui letupan wap (wap "muncung"); Q₁ - haba yang berguna; Q₂ - kehilangan haba dengan gas serombong; Q₃ - kehilangan haba daripada ketidaklengkapan kimia pembakaran bahan api; - kehilangan haba daripada ketidaklengkapan mekanikal pembakaran bahan api; Q₅ - kehilangan haba daripada penyejukan luaran; Q₆ - kehilangan haba sanga.

Apabila membakar bahan api gas tanpa ketiadaan pemanasan udara luaran dan letupan wap, nilai Q_v.vn, Q_f, Q₄, Q₆ adalah sama dengan 0, jadi persamaan imbangan haba akan kelihatan seperti ini:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Haba tersedia bagi 1 m3 bahan api gas:

Q_P = Qd_i +i_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

di mana Qd_i — nilai kalori bersih bahan api gas, kJ/m3 (lihat Jadual 1); i_tl — haba fizikal bahan api, kJ/m3. Ia diambil kira apabila bahan api dipanaskan oleh sumber haba luaran. Dalam kes kami, ini tidak berlaku, jadi Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Kehilangan haba dan kecekapan dandang

Kehilangan haba biasanya dinyatakan sebagai % daripada haba bahan api yang tersedia:

dan lain-lain. (2.4.2-1)

Kehilangan haba dengan gas serombong ke atmosfera ditakrifkan sebagai perbezaan antara entalpi hasil pembakaran di alur keluar permukaan pemanasan terakhir (economizer) dan udara sejuk:

, (2.4.2-2)

di mana saya_wow = DALAM _SPR ialah entalpi gas yang keluar. Ditentukan secara interpolasi mengikut jadual 7 untuk suhu gas serombong tertentu t_wow°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_wow = bN_SPR — pekali lebihan udara di belakang penjimat (lihat Jadual 3);

saya_0.h.v. ialah entalpi udara sejuk,

saya_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

di mana (ct)_v \u003d 39.8 kJ / m3 - entalpi 1 m3 udara sejuk pada t_h.v. = 30°C; VH ialah isipadu udara teori, m3/m3 (lihat Jadual 4) = 9.74 m3/m3.

saya_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*9.74 = 387.652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Mengikut jadual parameter dandang stim t_wow = 162°C,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Kehilangan haba daripada pembakaran tidak lengkap kimia q₃ , %, adalah disebabkan oleh jumlah haba pembakaran produk pembakaran tidak lengkap yang tinggal dalam gas serombong (CO, H₂, CH₄ dan lain-lain). Untuk dandang yang direka, kami menerima

q₃ = 0,5%.

Kehilangan haba daripada penyejukan luar q₅ , %, diambil mengikut jadual 8, bergantung pada keluaran wap dandang D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

di mana D, t/j - daripada data awal = 6.73 t/j.

Jadual 8 - Kehilangan haba daripada penyejukan luaran dandang stim permukaan ekor

Keluaran stim terkadar dandang D, kg/s (t/j)	Kehilangan haba q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Mencari nilai anggaran q₅ , %, untuk kapasiti stim nominal 6.73 t/j.

(2.4.2-9)

Jumlah kehilangan haba dalam dandang:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Kecekapan dandang (kasar):

h_KEPADA \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7.05 \u003d 92.95%. (2.4.2-11)

Langkah-langkah untuk mengurangkan kehilangan haba dari permukaan saluran paip

Penjimatan tenaga semasa pengangkutan tenaga haba terutamanya bergantung pada kualiti penebat haba. Langkah penjimatan tenaga utama yang mengurangkan kehilangan haba dari permukaan saluran paip ialah:

pengasingan kawasan tidak bertebat dan pemulihan integriti penebat haba sedia ada;

pemulihan integriti kalis air sedia ada;

menggunakan salutan yang terdiri daripada bahan penebat haba baharu, atau menggunakan saluran paip dengan jenis salutan penebat haba baharu;

penebat bebibir dan injap.

Penebat bahagian tidak bertebat adalah langkah penjimatan tenaga utama, kerana kehilangan haba dari permukaan saluran paip tidak bertebat adalah sangat besar berbanding dengan kerugian dari permukaan saluran paip terlindung, dan kos penggunaan penebat haba adalah agak rendah.

Jenis baru salutan penebat haba bukan sahaja harus mempunyai kekonduksian haba yang rendah, tetapi juga kebolehtelapan udara dan air yang rendah, serta kekonduksian elektrik yang rendah, yang mengurangkan kakisan elektrokimia bahan paip.

Sekiranya berlaku pelanggaran integriti lapisan salutan kalis air, peningkatan kandungan lembapan penebat haba berlaku. Sejak kekonduksian terma air dalam julat suhu rangkaian pemanasan X= 0.6 - 0.7 W / (m • K), dan kekonduksian terma bahan penebat haba biasanya A,_daripada \u003d 0.035 -4-0.05 W / (m • K), kemudian melembapkan bahan boleh meningkatkan kekonduksian terma beberapa kali (dalam amalan, lebih daripada 3 kali).

Pelembapan penebat haba menyumbang kepada kemusnahan paip akibat kakisan permukaan luarnya, akibatnya hayat perkhidmatan saluran paip dikurangkan beberapa kali. Oleh itu, salutan anti-karat digunakan pada permukaan logam paip, contohnya, dalam bentuk enamel silikat, isol, dll.

Pada masa ini, saluran paip haba jenis "paip dalam paip" dengan penebat buih poliuretana dalam cangkerang kalis air dengan kawalan jauh integriti penebat sedang diperkenalkan secara meluas. Reka bentuk ini menyediakan pra-penebat dengan buih poliuretana dan melampirkan dalam polietilena bukan sahaja paip, tetapi juga semua komponen sistem (pelengkapan bola, pemampas suhu, dll.). Talian paip haba reka bentuk ini diletakkan di bawah tanah tanpa saluran dan memberikan penjimatan tenaga yang ketara disebabkan oleh reka bentuk elemen penebat individu di kilang dan kebolehtelapan haba dan kelembapan yang tinggi. Operasi yang berjaya bagi saluran paip pra-tertebat memerlukan pemasangan berkualiti tinggi. Pada masa yang sama, ia boleh berfungsi tanpa penggantian sehingga 30 tahun.

Langkah-langkah pencegahan untuk mengurangkan kehilangan haba dari permukaan saluran paip ialah: pencegahan banjir saluran paip akibat pemasangan longkang (jika ia tidak tersedia) dan memastikannya dalam susunan yang betul; pengudaraan saluran laluan dan bukan laluan untuk mengelakkan kondensat daripada memasuki permukaan penebat haba.

Satu lagi langkah yang mengurangkan kehilangan haba dari permukaan saluran paip ialah peralihan sistem bekalan haba kepada graf suhu yang lebih rendah (dari 150/70 kepada 115/70 atau 95/70 °C / °C), yang membawa kepada penurunan dalam perbezaan suhu pembawa haba dalam saluran paip bekalan dan persekitaran. Walau bagaimanapun, ini memerlukan aliran penyejuk yang lebih besar melalui sistem untuk memindahkan jumlah haba yang diperlukan kepada pengguna. Untuk melakukan ini, anda perlu meningkatkan kos elektrik untuk memacu pam.Oleh itu, untuk menentukan kebolehlaksanaan untuk melaksanakan acara yang sedang dipertimbangkan, kajian kebolehlaksanaan adalah perlu.

Pengiraan terma kebuk pembakaran

Menggunakan data reka bentuk dandang, kami akan membuat skema pengiraan untuk relau.

nasi. 2.1 - Skim kebuk pembakaran

Kami membentangkan pengiraan relau dalam jadual 2.3.

Jadual 2.3

Nilai yang dikira	Jawatan	Dimensi	Formula atau justifikasi	Bayaran
Diameter dan ketebalan paip skrin	dx	mm	Mengikut lukisan	32x6
Padang paip	S1	mm	Juga	46
Permukaan:
dinding hadapan	Ff	m2	Menurut rajah. 2.1	33,3.16,32=543,5
dinding belakang	Fz	Juga
dinding sisi	Fb
perapian	Pembiaya	8,47.16,32=138,2
siling	Fp	3,2.16,32=52,2
tingkap keluar	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Jumlah permukaan dinding kebuk pembakaran	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Isipadu kebuk pembakaran	Vt	m3	Menurut rajah. 2.1	233,5.16,32=3811
Ketebalan berkesan lapisan memancar	s	m
Tegasan terma isipadu relau	kW/m3
Pekali udara berlebihan dalam relau	T	—	Diterima lebih awal	1,05
suhu udara panas	tg.c.	DENGAN	Diberi	333
Entalpi udara panas	kJ/m3	Mengikut jadual 2.2	4271,6
Haba yang dimasukkan oleh udara ke dalam relau	Qv	kJ/m3
Pelesapan haba yang berguna dalam relau	QT	kJ/m3
Suhu pembakaran teori	a	DENGAN	Mengikut jadual 2.2	2145С
Suhu pembakaran teori mutlak	Ta	KEPADA	a+273	2418
Ketinggian pembakar	hg	m	Menurut rajah. 2.1
Ketinggian peti api (sehingga bahagian tengah tingkap gas keluar)	Nt	m	Juga
Peralihan maksimum suhu di atas zon penunu	X	—	Apabila menggunakan penunu pusaran dalam beberapa peringkat dan D> 110kg/s	0,05
Kedudukan relatif suhu maksimum sepanjang ketinggian relau	xt	—
Pekali	M	—
Suhu gas di alur keluar relau	DENGAN	Kami terima terlebih dahulu	1350
Suhu gas mutlak pada alur keluar relau	KEPADA	1623
Entalpi gas	kJ/m3	Mengikut jadual 2.2	23993
Purata jumlah kapasiti haba produk pembakaran	Vcav	kJ/(m3.K)
Tekanan dalam relau	R	MPa	terima	0,1
Pekali pengecilan sinar oleh gas triatomik
Pemancaran haba bagi gas bukan bercahaya	G	—
Nisbah antara kandungan karbon dan hidrogen dalam bahan api	—
Pekali pengecilan rasuk oleh zarah jelaga
Pekali pengecilan sinar oleh obor bercahaya	k
Pekali sinaran terma bahagian bercahaya obor	Dengan	—
Pekali mencirikan bahagian isipadu relau yang diisi dengan bahagian bercahaya obor	m	—	Apabila membakar gas dan	0,1
Pekali sinaran terma obor	f	—
Sudut skrin	X	—	Untuk skrin sirip	1
Pekali bersyarat pencemaran permukaan	—	Apabila membakar gas dan skrin membran dinding	0,65
Nisbah Kecekapan Terma Perisai	persamaan	—	.X	0,65
Pekali suhu	A	—	Untuk gas asli	700
Faktor pembetulan untuk pertukaran haba bersama isipadu gas bahagian atas relau dan skrin	—
Pekali bersyarat pencemaran permukaan pintu masuk ke skrin	keluar	—		0,65.0,52=0,338
Pekali kecekapan haba permukaan keluaran	keluar	—	keluar.x	0,338
Purata pekali kecekapan haba	Rabu	—
Pekali sinaran haba relau	T	—
Nilai untuk formula untuk pengiraan suhu gas di alur keluar relau	R	—
Anggaran suhu gas di alur keluar relau	DENGAN	Berbeza daripada yang diterima sebelum ini dengan kurang daripada 100С, oleh itu, anggaran kedua tidak diperlukan
Entalpi gas	kJ/m3	Mengikut jadual 2.2	24590
Jumlah haba yang diterima dalam relau	kJ/m3
Permukaan dinding relau, diduduki oleh pembakar	Fgor	m2	Daripada lukisan	14
Permukaan pemanasan yang menerima sinaran skrin relau	Nl	m2
Purata beban haba permukaan pemanasan skrin relau	ql	kW/ m2

Klasifikasi sistem bekalan haba

Terdapat klasifikasi sistem bekalan haba mengikut pelbagai kriteria:

1. Dengan kuasa - mereka berbeza dalam jarak pengangkutan haba dan bilangan pengguna. Sistem pemanasan tempatan terletak di premis yang sama atau bersebelahan. Pemanasan dan pemindahan haba ke udara digabungkan menjadi satu peranti dan terletak di dalam relau. Dalam sistem berpusat, satu sumber menyediakan pemanasan untuk beberapa bilik.
2. Dengan sumber haba. Peruntukkan bekalan haba daerah dan bekalan haba.Dalam kes pertama, sumber pemanasan adalah rumah dandang, dan dalam kes pemanasan, haba disediakan oleh CHP.
3. Mengikut jenis penyejuk, sistem air dan wap dibezakan.

Bahan penyejuk, yang dipanaskan di dalam bilik dandang atau CHP, memindahkan haba ke peranti pemanasan dan bekalan air dalam bangunan dan bangunan kediaman. Sistem terma air adalah satu dan dua paip, kurang kerap - berbilang paip. Di bangunan pangsapuri, sistem dua paip paling kerap digunakan, apabila air panas memasuki premis melalui satu paip, dan kembali ke CHP atau bilik dandang melalui paip lain, setelah melepaskan suhu. Perbezaan dibuat antara sistem air terbuka dan tertutup. Dengan jenis bekalan haba terbuka, pengguna menerima air panas daripada rangkaian bekalan. Jika air digunakan sepenuhnya, sistem paip tunggal digunakan. Apabila bekalan air ditutup, penyejuk kembali ke sumber haba.

Sistem pemanasan daerah mesti memenuhi keperluan berikut:

• kebersihan dan kebersihan - penyejuk tidak menjejaskan keadaan premis, memberikan suhu purata peranti pemanasan di kawasan 70-80 darjah;
• teknikal dan ekonomi - nisbah perkadaran harga saluran paip kepada penggunaan bahan api untuk pemanasan;
• beroperasi - kehadiran akses berterusan untuk memastikan pelarasan tahap haba bergantung pada suhu ambien dan musim.

Mereka meletakkan rangkaian pemanasan di atas dan di bawah tanah, dengan mengambil kira rupa bumi, keadaan teknikal, keadaan suhu operasi, dan anggaran projek.

Apabila memilih wilayah untuk meletakkan saluran paip haba, perlu mengambil kira keselamatan, serta menyediakan kemungkinan akses cepat ke rangkaian sekiranya berlaku kemalangan atau pembaikan. Untuk memastikan kebolehpercayaan, rangkaian bekalan haba tidak diletakkan dalam saluran biasa dengan saluran paip gas, paip yang membawa oksigen atau udara termampat, di mana tekanan melebihi 1.6 MPa.

1 Data awal

2.1.1 Sumber
bekalan haba ialah CHPP sebagai sebahagian daripada AO-Energo, yang merupakan sebahagian daripada RAO UES Rusia.

Dalam keseimbangan
AO-Energo adalah utama dan sebahagian daripada TS air pengagihan,
bahagian utama pengedaran dan rangkaian suku tahunan dikendalikan
perusahaan perbandaran; TC untuk perusahaan perindustrian, merupakan sesuatu yang tidak penting
bahagian semua kenderaan berada dalam kunci kira-kira perusahaan perindustrian.

Dilampirkan
beban haba di bawah kontrak ialah 1258 Gcal/j; termasuk
isi rumah 1093 dan perindustrian 165 Tkal/j; pemanasan dan pengudaraan
beban haba ialah 955 Gcal/j, beban maksimum pada panas
bekalan air (mengikut skim tertutup) - 303 Gcal / h; pemanasan dan pengudaraan
beban sektor utiliti — 790 Gcal/j, termasuk pemanasan —
650 dan pengudaraan - 140 Gcal / j.

diluluskan
Jadual suhu tenaga AO untuk bekalan haba (angka Pengesyoran ini) - meningkat, dikira
suhu air 150/70 °C pada anggaran suhu udara luar t_n.r. = -30 °C, dengan potongan 135 °C, meluruskan untuk panas
bekalan air (DHW) 75 °C.

2.1.2 Terma
rangkaian buntu dua paip; TS dibuat terutamanya oleh saluran bawah tanah dan
overhed pada sokongan rendah dengan gasket, jenis gasket lain (tanpa saluran, in
saluran laluan, dsb.) menduduki jumlah yang tidak ketara (dari segi bahan
ciri). Penebat haba diperbuat daripada produk bulu mineral.

Tempoh
tempoh pemanasan 5808 jam, musim panas - 2448, pembaikan - 504 jam.

2.1.3
Ciri-ciri bahan TS pada kunci kira-kira AO-energos mengikut bahagian dibentangkan dalam
jadual ini
Cadangan.

2.1.4
Purata nilai bulanan dan purata tahunan suhu udara luar dan tanah
(pada kedalaman purata saluran paip) mengikut tempatan
stesen meteorologi atau panduan iklim, dipuratakan
5 tahun terakhir ditunjukkan dalam jadual
daripada Pengesyoran ini.

2.1.5
Nilai purata bulanan suhu air rangkaian dalam bekalan dan pulangan
saluran paip mengikut jadual suhu yang diluluskan untuk pelepasan haba di
nilai purata bulanan suhu udara luar dan purata nilai tahunan
suhu air rangkaian diberikan dalam jadual Pengesyoran ini.

2.1.6 Keputusan
ujian untuk menentukan kehilangan haba dalam bentuk faktor pembetulan kepada
kehilangan haba tertentu mengikut piawaian reka bentuk ialah: secara purata bagi
peletakan di atas tanah - 0.91; bawah tanah - 0.87. Ujian telah dijalankan pada tahun 1997
g. mengikut RD
34.09.255-97 [].

Ujian
bahagian talian utama No. 1 CHPP ÷ TK-1 dan TK-1 ÷ TK-2 diletakkan di atas tanah dengan bahagian luar
dengan diameter 920 dan 720 mm dengan panjang masing-masing 1092 dan 671 m, dan bahagian
lebuh raya No. 2 TK-1 ÷ TK-4 dan TK-4 ÷ TK-6 bawah tanah
lapisan saluran dengan diameter luar 920 dan 720 mm panjang
88 dan 4108 m, masing-masing. Ciri-ciri bahan rangkaian yang diuji
menyumbang 38% daripada keseluruhan ciri bahan TS pada kunci kira-kira AO-energos.

2.1.7 Dijangka
(terancang) bekalan tenaga haba, ditentukan oleh ekonomi yang dirancang
perkhidmatan organisasi pembekal tenaga mengikut bulan dan tahun, diberikan dalam jadual Pengesyoran ini (tidak termasuk
jumlah haba di perusahaan perindustrian).